某大廈單側(cè)支模施工方案精編版

1、最新資料推薦目錄第一節(jié)、編制說明及依據(jù)2第二節(jié)、工程概況2第三節(jié)、工作原理2第四節(jié)地下室胎模墻及外墻單側(cè)模板施工流程 3第五節(jié)、模板選型 3第六節(jié)模板設(shè)計(jì)原則3第七節(jié)外墻內(nèi)側(cè)單面模板施工4一、 墻體模板4二、 節(jié)點(diǎn)的處理方法4三、 支架系統(tǒng)；5四、 模板拆除6第八節(jié)素混凝土墻胎膜施工7一、 加固措施：7二、 墻體定位7三、防爆波電纜井處素胎模做法 8四、防水接茬處理8第九節(jié)地下室外墻單側(cè)支模受力分析 9第十節(jié)砼澆筑施工措施34第十一節(jié)質(zhì)量保證措施36一、質(zhì)量控制管理措施 36二、 施工質(zhì)量控制：36三、模板施工技術(shù)措施37第十一節(jié)、專項(xiàng)安全施工措施 38第十二節(jié)、應(yīng)急救援快速反應(yīng)措施 38第一

2、節(jié)、編制說明及依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范【GB50204-2002建設(shè)工程項(xiàng)目管理規(guī)范【GB50326-2001建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2010建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012本工程建筑、結(jié)構(gòu)施工圖紙和圖紙?jiān)O(shè)計(jì)說明以及現(xiàn)場特殊情況，已施工項(xiàng)目的相 關(guān)經(jīng)驗(yàn)。第二節(jié)、工程概況本工程基礎(chǔ)底標(biāo)咼為-14.7米，承臺、基礎(chǔ)梁均上翻，地下室外墻厚 400mm砼強(qiáng)度 等級C60P8負(fù)三層3.6m,負(fù)二層3.6m、負(fù)一層5.4m，外墻模板接觸面積約 4500川。本工程護(hù)坡采用砼灌注樁，施工完畢后經(jīng)復(fù)核，外墻與基坑槽鋼凈間距從260100

3、0mm變化不一，尺寸不能滿足正常外墻模板支設(shè)要求，外墻模板擬采用單側(cè)支模。本工程負(fù)三層單面支模工作量較大，單面支模高度最高達(dá)到5.85米（相對筏板頂高6.85米），施工風(fēng)險(xiǎn)較大。第三節(jié)、工作原理1）單側(cè)支模體系簡介單側(cè)支模原理模板支撐采用散拼模板鋼管斜撐支架，鋼管斜撐支架（或剛性滿堂架）為單面墻體 模板的直接受力支撐系統(tǒng)，當(dāng)墻體模板采用單側(cè)支撐架體后，模板無需按常規(guī)另行設(shè)對 拉穿墻螺栓。單側(cè)支模架體通過斜撐鋼管（或剛性滿堂架）將模板所受側(cè)壓力傳遞至錨固支座， 負(fù)二、負(fù)一層外墻單面模板是由錨固支座和剛性滿堂架將水平力傳遞至已施工結(jié)構(gòu)頂板 和下層滿堂架體。同時(shí)在墻體根部埋設(shè)鋼管錨固支座抵抗了模板支

4、撐架體的上浮力。2）鋼管錨固支座預(yù)埋鋼管錨固支座作為抗拔及抗剪固定點(diǎn)（固定點(diǎn)預(yù)埋位置應(yīng)盡量使斜撐桿水平夾角保 持在450以內(nèi)，管內(nèi)砼填實(shí)）如附圖所示。預(yù)埋時(shí)要求將短鋼管用鋼管扣件提前搭設(shè)成 定型預(yù)埋架體，待鋼筋綁扎完成后直接由人工抬至預(yù)埋位置固定，保證埋件縱橫方向在 同一條直線上，負(fù)二、負(fù)一層盡量布置在有主次梁的位置。第四節(jié)地下室胎模墻及外墻單側(cè)模板施工流程地下室筏板砼澆筑完成后（鋼管錨固支座預(yù)埋）T基礎(chǔ)梁及導(dǎo)墻部位防水噴涂（貼100mn防水卷材）一彈外墻邊線f加固鋼管錨固支座f搭設(shè)素砼胎膜加固架f焊接定位 筋一吊裝組拼模板（模板提前拼裝成大板）一上中下搭設(shè)鋼管斜撐校正胎模墻模板（利 用底板預(yù)

5、埋鋼管做支撐點(diǎn)）f分層搭設(shè)斜撐鋼管加固f跟蹤檢查驗(yàn)收f素砼胎模砼澆筑 f拆除鋼管斜撐f吊拆模板f素砼墻表面打磨修補(bǔ)及找平層f防水層施工f外墻鋼筋 綁扎f后澆帶鋼筋支架、鋼板網(wǎng)及鋼絲網(wǎng)安裝f人工立板f上鋼管背楞f搭設(shè)滿堂架f 搭設(shè)鋼管斜向支撐、（分層驗(yàn)收）f頂板梁鋼筋綁扎f墻柱模板驗(yàn)收，頂板鋼筋驗(yàn)收、 f墻柱砼澆筑f頂板砼澆筑f下一層施工第五節(jié)、模板選型計(jì)劃對護(hù)坡和剪力墻外側(cè)澆筑 C20砼胎模。模板采用方木和多層鏡面板，禾I用鋼管扣件斜撐、斜拉加固。第六節(jié)模板設(shè)計(jì)原則1、模板設(shè)計(jì)分素砼胎膜單面模板和外墻結(jié)構(gòu)施工單面模板兩種形式。2、依據(jù)墻體砼分段分二次斜向分層澆筑到頂?shù)目傮w安排設(shè)置模板體系。3、

6、鋼管錨固支座一次預(yù)埋到位，素砼胎模和外墻模共用。4、外墻素砼胎模和外墻模板分別獨(dú)立組織施工，外墻素砼胎模單獨(dú)搭設(shè)支撐架體，單 獨(dú)配置模板，組織專門施工人員，待筏板澆筑完成后先行施工素砼胎模，胎模施工完成 后，拆除模板及架體，另行搭設(shè)結(jié)構(gòu)施工模板及架體。胎模配置數(shù)量按整個(gè)工程三段劃 分，段內(nèi)組織流水施工。5、模板制作高度及外墻水平施工縫的留設(shè)。1）素砼胎模澆筑時(shí)應(yīng)保證外墻素砼胎模每一層砼的澆筑高度不低于上一層樓面標(biāo)高以 上2m，以避開鋼筋搭接區(qū)，以利后期模板的支設(shè)，防水層的施工搭接和不被損壞。2） 素混凝土胎模依照筏板，按后澆帶劃分的流水段施工，施工長度比筏板邊外延1米, 便于下次施工時(shí)防水搭接

7、。施工縫處采用方木和多層板配置成堵板，利用鋼管架體進(jìn)行 斜撐。3）地下室外墻內(nèi)側(cè)采用模板施工時(shí)，由于墻柱與梁、頂板一次澆筑成型，所以每層只留設(shè)有一道水平施工縫，每層墻根處，埋設(shè)遇水膨脹止水條。3最新資料推薦6、單側(cè)墻體支模架體配置本工程各層單側(cè)墻體支模架體由鋼性滿堂架、鋼管錨固支座和已施工砼結(jié)構(gòu)共同組 成，鋼管錨固支座順墻方向間距 450,垂直墻體方向間距900,每個(gè)鋼管錨固支座均連 接滿堂架立桿。第七節(jié) 外墻內(nèi)側(cè)單面模板施工一、墻體模板1.1模板選用及模板結(jié)構(gòu)介紹根據(jù)工程特點(diǎn)和墻體防水要求，本工程采用散拼模板，面板采用15mn鏡面多層板，次龍骨采用50錯(cuò)誤！未找到引用源。方木豎向間距150布

8、置，水平雙道© 48mn鋼管間 距450作為主龍骨，所有方木、鏡面板和鋼管龍骨采用勾頭螺栓提前連成整體，用塔吊 吊裝，加固時(shí)所有主龍骨采用豎向鋼管連成整體，確保受力均勻。斜拉采用雙扣件連接 在豎向鋼管上，斜撐采用絲桿對頂，斜撐、斜拉梅花型布置。（見附圖）1. 2墻體模板的配置模板配置高度：層高1.3墻體定位第一排定位筋距地100mm用100mn長，鋼筋根據(jù)外墻定位線與外墻主筋焊接，間距 800mm模板吊裝后依據(jù)定位線利用斜撐、斜拉鋼管將模板校正垂直。二、節(jié)點(diǎn)的處理方法2.1有附墻柱的墻體在有附墻柱的外墻施工時(shí)，加固背楞鋼管斷開，用短鋼管扣件連接后作轉(zhuǎn)向，附墻 柱垂直墻面采用對拉桿加固

9、，平行墻面采用鋼管斜撐。（詳見附圖）2.2直角墻體部位的處理此部位單面支模斜撐鋼管共用鋼管錨固支座，斜撐鋼管相互交錯(cuò)，合理安排斜撐桿 搭設(shè)次序，素砼胎模可在墻角處斷開，分別進(jìn)行支設(shè)。2.3、由于斜撐桿尺寸變化較多，如尺寸不能滿足時(shí)，采用搭接（見詳圖）5最新資料推薦2.4、基礎(chǔ)導(dǎo)墻基礎(chǔ)導(dǎo)墻加固采用三段式止水螺桿，混凝土澆筑完成后拆除模板及導(dǎo)墻外側(cè)螺桿絲 頭，基礎(chǔ)導(dǎo)墻內(nèi)側(cè)螺桿絲頭保留，用于加固外墻內(nèi)側(cè)單面模板。在基礎(chǔ)導(dǎo)墻內(nèi)側(cè)上口粘貼海綿條，同時(shí)模板與基礎(chǔ)梁面相交處陰角用水泥砂漿封堵，防止漏漿導(dǎo)致模板上浮。折導(dǎo)墻模板設(shè)圖三、支架系統(tǒng)；1、支架系統(tǒng)采用為48X 3.0鋼管，承重立桿的縱橫向間距基本模數(shù)

10、取，900*900mm步距地下室基本間距取1200mm立桿下部設(shè)置掃地桿，離地不高于 200mm承重立桿的 縱橫方向設(shè)置豎向連續(xù)剪刀撐，鋼管錨固支座范圍內(nèi)水平剪刀撐縱橫方向連續(xù)搭設(shè)，所 有架體四周必須保證剪刀撐連續(xù)布設(shè)，所有剪刀撐與水平桿或立桿相交處必須保證有 1/2用十字扣件連接。以確保架體的整體穩(wěn)定性和剛度要求。負(fù)三蹣軟獺祝:圖四、模板拆除 當(dāng)墻體混凝土達(dá)到規(guī)定拆模強(qiáng)度后，并保證新澆筑墻體表面及棱角不因拆模而 引起損傷時(shí)，方可進(jìn)行拆模。拆下的模板及配件應(yīng)有專人接應(yīng)傳遞，按指定地點(diǎn)堆放，并做到及時(shí)清理、維修 及涂刷好隔離劑，以備再用。附圖：詳見與結(jié)構(gòu)同時(shí)施工的地下室外墻單面支模示意圖1-11

11、-8第八節(jié)素混凝土墻胎膜施工一、加固措施：地下室素砼胎模澆筑高度，負(fù)三層素砼胎膜澆筑高度5.85米，負(fù)二層3.6米、負(fù)一層3.4米，墻、柱插筋部位方木背楞豎向放置，間距同外墻插筋間距，方木放置在鋼 筋之間，在護(hù)坡槽鋼上每隔900mn焊接14通絲螺桿，用于固定模板便于進(jìn)行校正，其 余加固措施同外墻內(nèi)側(cè)單面支模方法。單面木模方木_廠I江I 卿筋剪力諸、柱置模板M示煮圖二、墻體定位由于外墻和護(hù)坡之間的距離不等，所以在施工每段素砼胎模之前，先將每段兩頭的外墻邊線吊至護(hù)坡面上，兩頭拉線，根據(jù)線繩在護(hù)坡的槽鋼上每隔 1800mm梅花型用 40X40X3方鋼管焊接定位筋。焊接時(shí)滿焊，必須牢靠。為防止素胎膜上

12、下位移，每隔 1 米在素胎模中插入1米長上下各500mm勺直徑12的三級鋼。、防爆波電纜井處素胎模做法防爆波電纜井位于1-2/H-J軸，從-10.6米到一層結(jié)構(gòu)板，由于基坑凈距過小，不 能一次施工，計(jì)劃在室外施工時(shí)進(jìn)行，所以素胎模在此位置需斷開，提前放出防爆井位 置，加工木盒子，用砂漿將木盒子和護(hù)坡之間的空隙進(jìn)行封閉。四、防水接茬處理在基礎(chǔ)導(dǎo)墻施工完成后，防水從磚胎模上平，噴涂至導(dǎo)墻保護(hù)層平面位置（鋼筋保 護(hù)層厚度），用防水卷材對噴涂的聚氨酯進(jìn)行保護(hù)，素胎模模板放置在導(dǎo)墻保護(hù)層平面 上，素胎模砼施工完成后，將模板拆除，把基礎(chǔ)導(dǎo)墻平面上防水卷材取掉，露出聚氨酯 進(jìn)行搭接噴涂。（見詳圖）防水噴涂時(shí)

13、用？30mmPV管套在鋼筋上進(jìn)行保護(hù)，底部用木板進(jìn)行遮擋。避免鋼筋 被污染。卄在I I r i . .'. I'-.'.-.; .-.'.:第九節(jié)地下室外墻單側(cè)支模受力分析地下室外墻單側(cè)支模受力分析，取最不利的情況進(jìn)行計(jì)算，3.85米層高素砼胎模在實(shí)際施工時(shí)總高度達(dá)5.85米，素砼厚度取0.8米，對支撐體系要求是最大的，故選 取作為計(jì)算的一種情況；5.4米高400厚砼外墻對支撐體系的要求也是最大的，但如素 砼素胎膜滿足要求，則5.4米高砼外墻也滿足要求，故選取 5.85米素砼胎膜做為計(jì)算 的一種代表情況。因計(jì)算采用2013版品茗安全計(jì)算軟件，故計(jì)算結(jié)構(gòu)受力全部考

14、慮采用斜支撐的加 固體系。5.85米素砼胎膜墻模板（單面支撐）計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003、工程屬性砼墻特性負(fù)三層素胎膜砼墻厚度(mm)800砼墻高度(mm)6850砼墻長度(mm)9000、支撐構(gòu)造小梁布置方式豎直小梁間距l(xiāng)(mm)150主梁最大懸挑長度D(mm)150斜撐水平間距S(mm)450主梁和斜撐構(gòu)造支撐序號預(yù)埋點(diǎn)距主梁水平距離li(mm)主梁距墻底距離hi(mm)第1道2250100第2道2250550第

15、3道22501000第4道31501450第5道31501900第6道40502350第7道40502800第8道49503250第9道49503700第10道58504150第11道58504600第12道67505050第13道67505500第14道76505950第15道76506400簡圖如下:墻模板單面支撐剖面圖墻模板單面支撐正立面圖三、荷載組合側(cè)壓力計(jì)算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20083混凝土重力密度Y(kN/m 3)24新澆混凝土初凝時(shí)間to(h)4外加劑影響修正系數(shù)向1混凝土坍落度影響修正系數(shù)為1.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置

16、處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.2新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m 2)1/2min0.22 Yto 別倫v , yH=1/2min0.22 24>4X1X1.15 込5, 24X4.2 = min38.403 ,2100.8 = 38.403kN/m傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m 2)2有效壓頭高度h = G4k/ 丫毛38.4/24= 1.6m承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值Smax = 0.9max1.2G4k+1.4Q3k, 1.35 G4k+1.4 %.7Q3k = 0.9max1.2 38.400+1.4 2000,21.35 88.400+1.4

17、 0.7 1.000= 48.42kN/m2Smin = 0.9 1.4 Q3k = 0.9 1.4 1.000= 2.52kN/m2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)值2S x max= G4k= 38.400kN/m2S / min = 0kN/m四、面板驗(yàn)算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/mm 2)37面板彈性模量E (N/mm 2)10584根據(jù)規(guī)范JGJ162,面板驗(yàn)算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b= 1000mm223334W = bh/6= 100015/6 = 37500mm , I = bh/12= 1000H5/12=281250mm考慮到工程實(shí)際

18、和驗(yàn)算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。1強(qiáng)度驗(yàn)算q = bSmax= 1.0 18.42= 48.42kN/m4S.42kN/m(1)45150驗(yàn)算簡圖M max = ql2/8=48.42 11502/8=0.14kN m尸 Mmax/W = 0.14 106/37500=3.63N/mm2< f=37 N/mnf滿足要求！2、撓度驗(yàn)算q /= bS / max= 1.0 138.40= 38.40kN/m38.4kN/m(1)150驗(yàn)算簡圖撓度驗(yàn)算,vax= 5q /44|4/(384EI)=5 38.40 X504/(384 X 10584 X 281250)=0.09mm

19、w v =l/250=150/250=0.60mm滿足要求！五、小梁驗(yàn)算小梁類型鋼管小梁材料規(guī)格 48X32小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/mm )2052小梁彈性模量E (N/mm )2060003小梁截面抵抗矩 W (cm3)4.494小梁截面慣性矩1 (cm4)10.78小梁合并根數(shù)n2小梁受力不均勻系數(shù)n11強(qiáng)度驗(yàn)算q= n ISma治 1.000 X.150 X8.420= 7.26kN/mqmin = n lSmirr 1.000 0.150 2.520= 0.38kN/m7 267舉茶?西漲7 2茨燈些牛? 2彎工263k工26業(yè)工?E3k*E3k?B3訂通朗 87k4一251 k2

20、314kO.378kNZmN/m10C450 450 450 I 450 I 450 I 450 I 450 I 450 450450450zp-45045(%450#專5050*驗(yàn)算簡圖nuRninq niifi ni?d m? ni的 0.123 0.123 m右 ni為 m?F D114 ijiLuyJrt rt 7Jpr0Q-（IHH）|iiiHHj|fi nflflin nflQ.fi n腐山0的卅產(chǎn) 恪常鞭W5疏牛訥口些 o.oyFo. o（t.w. occio. 口旳 aotSA-n hrQ衛(wèi)鳳跨"腮加0.03L.廠怒；血工哉5；.蛙T-U usJw* 密 017彎矩圖

21、M max 0.15kN m尸 M max/W 0.15 X06/4490=32.44N/mm2w f=205.00 N/mni滿足要求！2、撓度驗(yàn)算q / max n IS max 1.000 0L150 88.40 5.76kN/mq/ min n IS min 1.000 8.150 8 0kN/m450 450 十瀘I 450 I 450 I 450 I 450 I 450450450450r-25L7t5.75kK5 76kN5 7EkN5 7EkN5 7Ekh5 7Ekh576kh5 76kr5 75kh5 76kr5 76l4 86kr3 24kM 62kN7rrrfJkN/ni

22、/m rmmmTmmTTmTTmmmmTmTmmi 訂打訂打打粵 竝媽蘆疫2嚴(yán)境砒初兇m必楓內(nèi)必必p必p必p必p必|圈”“45（#450#450*人50*驗(yàn)算簡圖170.146變形圖Vax 0.15mm v =l/250=450/250=1.8mm滿足要求!3、支座反力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)017剪力圖Ri=2.12 /n =2.12/1.000=2.12kNR2=3.58 /n =3.58/1.000=3.58kNR3=3.19 /n.19/1.000=3.19kNR4=3.29 /n =3.29/1.000=3.29kNR5=3.26 /n =3.26/1.000=3.26kNR6=3.27

23、 /n =3.27/1.000=3.27kNR7=3.27 /n =3.27/1.000=3.27kNR8=3.27 /n =3.27/1.000=3.27kNR9=3.27 /n =3.27/1.000=3.27kNRio=3.27 /n =3.27/1.000=3.27kNRii=3.26 /n =3.26/1.000=3.26kNRi2=3.30 /n =3.30/1.000=3.30kNRi3=3.00 /n =3.00/1.000=3.00kNRi4=1.67 /n =1.67/1.000=1.67kNRi5=i.38 /n =1.38/1.000=1.38kN正常使用極限狀態(tài)1 -

24、1 no 芒i丁1 nooc ao輻燦 弋y.r ! 11 I aj c；r1 苗2 I.1?. . 1仟-: 叱 m p -701- -KOIami：i m ：i mo-p an-HVq kiBl n fe-i 恥J 4 -懺昭9謂"307-uu二 I rjoc 1 nac * 七 lit ii-J?巴V5 017r d)K11 衞0.012'DA ,5?J550：49e » - - r-i 亠 1 i rj-j!亠 1 i uw -鼻 * 一 *- «.-* z、 鼻 a-. Ji DOR ji H4Q'j 4G9q 244 1 31 1.29

25、212971.296 -1.296r-1.296'.2% -1.294 -1.303-1.271300h. A d «D 770ncc剪力圖R/1 =:1.68 /n =1.68/1.000 =:1.68 kNR/2 =:2.84 /n =2.84/0.002.84 kNR/3 =:2.53 /n =2.53/1.000 =:2.53 kNR/4 =:2.61 /n =2.61/1.000 =:2.61 kNR/5 =:2.59 /n =2.59/1.000 =:2.59 kNR/6 =:2.59 /n =2.59/1.000 =:2.59 kNR/7 =:2.59 /n =

26、2.59/1.000 =:2.59 kNR/8 =:2.59 /n =2.59/1.000 =:2.N9 kR/9 =:2.59 /n =2.59/1.000 =:2.59 kNR/10 :=2.59 /n=2.59/1.000 :=2.59 kNR/11 :=2.58 /n=2.58/1.000 :=2.58 kNR/12 :=2.62 /n=2.62/1.000 :=2.62 kNR/13 :=2.34 /n=2.34/1.000 :=2.34 kNR/14 :=1.35 /n=1.35/1.000 :=1.35 kNR/15 :=0.86 /n=0.86/1.000 :=0.86 kN六

27、、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格 48X32主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f (N/mm2)2052主梁彈性模量e( N/mm2)2060003主梁截面抵抗矩W( cm3)4.494主梁截面慣性矩1 (cm4)10.78主梁合并根數(shù)n2主梁受力不均勻系數(shù) Z0.5主梁計(jì)算方式四等跨梁由上節(jié)'小梁驗(yàn)算'的'支座反力計(jì)算'知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗(yàn)算。 承載能力極限狀態(tài)：Rmax= Z Max2.12 3.58, 3.19, 3.29, 3.26, 3.27, 3.27, 3.27, 3.27, 3.27, 3.26,3.3, 3, 1.67, 1.38 = 0.5

28、8576=1.788kN。正常使用極限狀態(tài)：R/ max= Z Max1.68 2.84, 2.53, 2.61, 2.59, 2.59, 2.59, 2.59, 2.59, 2.59, 2.58,2.62, 2.34, 1.35, 0.86= 0.5 送.84=1.42kN。1強(qiáng)度驗(yàn)算1 vaskrueekiiveaknveskn.733kii,7SEkM jaekiivsekii 789knveekiivaakiueekM,733kii.7SEknvaskN川必 握 劑 陽 壊 7150I-450450L450XIX"XI十r 4驗(yàn)算簡圖彎矩圖Mmax = 0.27kN m尸 M

29、 max/W = 0.27 X06/4490=59.74N/mm2f < 205 N/nim滿足要求！2、支座反力計(jì)算0.3050.3050.10201021.8121.G121J2'0.10220-0.306-0.30b2423 2.4232.117211? -2.117-2.219 -2.2192 A23 2.423剪力圖第1道斜撐所受主梁最大反力Rmax(1)= 6.66/ Z=6.66/0.5=13.32kN計(jì)算方法同上，可依次知:第2道斜撐所受主梁最大反力Rmax(2)= 11.25/=11.25/0.5=22.49kN第3道斜撐所受主梁最大反力Rmax(3)= 10.

30、02/=10.02/020.03kN第4道斜撐所受主梁最大反力Rmax(4)= 10.35/=10.35/0.5=20.69kN第5道斜撐所受主梁最大反力Rmax(5)= 10.26/=10.26/0.5=20.52kN第6道斜撐所受主梁最大反力Rmax(6)= 10.28/=10.28/0.5=20.56kN第7道斜撐所受主梁最大反力Rmax(7)= 10.28/=10.28/0.5=20.55kN第8道斜撐所受主梁最大反力Rmax(8)= 10.28/=10.28/020.56kN第9道斜撐所受主梁最大反力Rmax(9)= 10.27/=10.27/0.5=20.55kN第10道斜撐所受主

31、梁最大反力Rmax(10)= 10.28/Z =10.28/0.5=20.57kN第11道斜撐所受主梁最大反力Rmax(11)= 10.25/Z =10.25/0.5=20.50kN第12道斜撐所受主梁最大反力Rmax(12)= 10.37/Z =10.37/0.5=20.74kN第13道斜撐所受主梁最大反力Rmax(13) = 9.42/=24).5=18.84kN第14道斜撐所受主梁最大反力Rmax(14) = 5.25/=5.25/0.5=10.50kN第15道斜撐所受主梁最大反力Rmax(15) = 4.33/=4.33/0.5=8.65kN3、撓度驗(yàn)算1.418kn 418kl1.4

32、18kf1.418kl1.413kl1.41 GkH .418kl1.418kl1.418kH 418kn .418kl1.4l BkM .418kl1.41 BkM .418kN川必 握 鶴 陽 厲 7150L450L煩L450I150 L-XI十*1hr <驗(yàn)算簡圖變形圖Vax = 0.13mmC v =l/250=450/250=1.8mm滿足要求！七、斜撐驗(yàn)算斜撐類型鋼管材質(zhì)規(guī)格(mm) 48X3截面面積A(mm)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.90抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm 2)205根據(jù)"支撐構(gòu)造"和"主梁驗(yàn)算"的"支座反力計(jì)算

33、"可知:序號傾斜角(°計(jì)算長度l0(m)主梁反力R(kN)斜撐軸力N(kN)長細(xì)比入=0/i穩(wěn)定系數(shù)©斜撐應(yīng)力b2 (N/mm )結(jié)論第1道2.5452.25213.31613.329141.635，符合要求0.34491.385符合要求第2道13.7382.31622.49123.154145.66,符合要求0.328166.489符合要求第3道23.9652.46220.03421.924154.843，符合要求0.294175.876符合要求第4道24.7153.46820.69322.779218.113，符0.153351.138不符合要求合要求第5道3

34、1.0943.67920.51623.959231.384，符合要求0.137412.46不符合要求第6道30.1274.68220.56423.775294.465，不符合要求0.084667.537不符合要求第7道34.6564.92420.55124.983309.686，不符合要求0.076775.292不符合要求第8道33.2855.92220.55524.589372.453，不符合要求0.0531094.206不符合要求第9道36.7776.1820.5525.656388.679，不符合要求0.0481260.613不符合要求第10道35.3497.17320.56725.21

35、6451.132，不符合要求0.0361651.992不符合要求第11道38.1787.44220.50426.083468.05,不符合要求0.0331864.137不符合要求第12道36.8028.4320.7425.902530.189，不符合要求0.0262349.601不符合要求第13道39.1748.70718.84224.305547.61，不符合要求0.0242388.463不符合要求第14道37.8779.69110.50413.307609.497，不符合要求0.021569.222不符合要求第15道39.9169.9748.65211.28627.296，不符合要求0.0

36、191400.199不符合要求不滿足要求，請減小斜撐間距或優(yōu)化斜撐位置或減小長細(xì)比從上述計(jì)算過程分析，僅部分斜撐桿穩(wěn)定性不滿足要求，其余各項(xiàng)驗(yàn) 算均滿足要求，為解決斜撐桿穩(wěn)定性問題，只能減小斜撐桿長細(xì)比，實(shí)際 施工中采用滿堂架加固斜撐桿，減少斜撐桿件長細(xì)比，滿堂架縱橫間距均 為900,步距地下室1200，從斜撐驗(yàn)算過程發(fā)現(xiàn)計(jì)算長度為 2.46米的斜撐 桿其長細(xì)比和穩(wěn)定性均滿足要求。經(jīng)滿堂架加固斜撐后，每隔一個(gè)間距搭 設(shè)一道水平桿，把斜撐連成整體，實(shí)際斜桿最大計(jì)算長度為1。=1.8米2.46 米，滿足要求。詳見單面支模構(gòu)造斜撐加固圖：外墻鋼筋甩茬素處胎膜負(fù)二層素胎膜架體B、5.4米高模板支架對混

37、凝土樓蓋影響分析計(jì)算書此層樓蓋厚度有200mm、150mm,且層高局部比5.4米底，為確保安全樓蓋厚取最薄 處，層高取最大。模板支架對混凝土樓蓋影響分析計(jì)算書計(jì)算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范 JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范 GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012、工程屬性新澆樓板單元名稱A軸、B軸/1軸、2軸當(dāng)前施工層第2層當(dāng)前施工層樓板厚度h2(mm)150第1層層高H1(m)3.6第1層混凝土樓板厚度h1(mm)150第-1層層高H(m)3.85第-1層混凝土樓板厚度h-1(mm)150板單元計(jì)算長度B|(m)8板單元計(jì)算寬度Bc(m)7

38、樓蓋板配筋信息表樓層鋼筋位置配筋量及等級2鋼筋面積(mm )第1層X向正筋HRB335& 10100ASX=785.4Y向正筋HRB335& 10100ASY=785.4X向負(fù)筋HRB335& 10100ASX'=785.4Y向負(fù)筋HRB335& 10100ASY'=785.4第-1層X向正筋RRB40d 10100ASX=785.4Y向正筋RRB40d 10100Asy=785.4X向負(fù)筋HRB400& 10100ASX'=785.4Y向負(fù)筋HRB400& 10100ASY'=785.4、模板支架搭設(shè)參數(shù)樓層立桿

39、的橫向間距La(m)立桿的縱向間距Lb(m)第1層0.90.9第-1層0.90.9設(shè)計(jì)簡圖如下:結(jié)構(gòu)模型立面圖結(jié)構(gòu)模型平面圖三、荷載參數(shù)當(dāng)前施工層每根立桿傳遞荷載(kN)72施工荷載(kN/m )1振搗荷載(kN/m 2)2鋼筋混凝土自重(kN/m 3)25.1模板及其支架自重(kN/m 2)2四、各樓層荷載計(jì)算1第1層荷載計(jì)算模板類型膠合板本層砼的齡期(天)142砼的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fN/mm )11.152砼的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ftk(N/mm )1.57砼的彈性模量實(shí)測值E(MPa)27600立桿傳遞荷載組合值：Pi二7kN一 2樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：gi=hi/1000 15.1 = 3.76kN

40、/m2、第-1層荷載計(jì)算模板類型膠合板本層砼的齡期(天)212砼的實(shí)測抗壓強(qiáng)度fN/mm )24.752砼的實(shí)測抗拉強(qiáng)度ftk(N/mm )1.84砼的彈性模量實(shí)測值E(MPa)35280立桿傳遞荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q-i = 0.75kN/m2樓蓋自重荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g-i=h-i/1000 15.1 = 3.76kN/m23、各樓層荷載分配：假設(shè)層間支架剛度無窮大，則有各層撓度變形相等，即：333'33Pi/(Eihi ) = P2/(E2h2)= P3/(E3h3).則有：Pi= (Eihi XFi)/(刀(E )根據(jù)此假設(shè)，各層樓蓋承受荷載經(jīng)模板支架分配后的設(shè)計(jì)值為：樓層各樓層混凝土彈性模

41、量Ei(MPa)各樓層板厚hi(mm)樓蓋自重荷載 標(biāo)準(zhǔn)值2 gi (kN/m )立桿傳遞荷載 標(biāo)準(zhǔn)值2 qi(kN/m )分配后各樓層恒載的設(shè)計(jì)值2Gi(kN/m )分配后各樓層活載的設(shè)計(jì)值2 Qi(kN/m )1276001503.768.643.975.77-1352801503.760.755.077.38彳 c fi-3333Gi=2 1Ecihci /(Ecihci +Eci-ihci-i +Eci-2hci-2 ) 1i+gi-i+gi-2)l3333Qi= 1.4 >Ecihci /(Ecihci +Eci-1 hci-1 +Eci-2hci-2 ) (qi+qi-1 +

42、qi-2)五、板單元內(nèi)力計(jì)算第1層板單元內(nèi)力計(jì)算板的支撐類型四邊固支BdB|= 7000/8000 = 0.88mi0.02m20.021mi-0.06m2-0.05四邊簡支B c/B | 7000/8000 0.88mqi0.05mq20.04第1層板內(nèi)力計(jì)算荷載組合設(shè)計(jì)值計(jì)算（kN/m 2）GiQiGi'=Gi+Qi/2Gq=G i+QiQi'=Qi/23.975.776.859.742.89內(nèi)力計(jì)算m1m2m1'm2'mq1mq2vBe內(nèi)力值(kN.m)M10.020.020.050.040.2716.72M20.020.020.050.040.2713.

43、31M1'-0.060.27-28.96M2'-0.050.27-26.052 2M l=(m 1+vm2)Gi'Bc +(mqi + v mq)Qi'Bc2 2M 1=(m2+ vm1)Gi'Bc +(mq2+ v mq)Qi'Bc2M 1'=m1'GqBc2M2'=m2'GqBc第1層板正截面承載力驗(yàn)算依據(jù)工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理板的正截面極限計(jì)算公式為:公式類型參數(shù)剖析使用條件2MU= a1 afebhoMU板正截面極限承載彎矩用于單筋截面a截面最大正應(yīng)力值與混凝土抗壓強(qiáng)度fe的比值，低于C50混凝土 a 取 1.0

44、a截面抵抗矩系數(shù)fe混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，參照上述修正系數(shù)修改h0計(jì)算單元截面有效高度，短跨方向取h-20mm,長跨方向取h-30mm其中h是板厚Mi= a afcbho2+fy'As'(ho- a')fy'受壓區(qū)鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值用于雙筋截面As'受壓區(qū)鋼筋總面積a S'縱向受壓鋼筋合力點(diǎn)至受壓區(qū)邊緣的距離默認(rèn)取20mmM=f yAS(h 0- a')fy鋼筋抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值用于雙筋截面當(dāng)x2 a'時(shí)As受拉鋼筋總面積E=Asfy/(f e abh°)EE-受壓區(qū)相對咼度，E =Afy/(f e abh°)X=

45、(fyAs-fy'As')/( afcb)X混凝土受壓區(qū)高度矩形截面受壓區(qū)高度2As(mm)fy(N/mm2 )h0=h-20(mm)alfc(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2 )2As'(mm )X (mm)os比較785.4300130111.151000300785.40201X <2a矩形截面相對受壓區(qū)高度2As(mm )2fy(N/mm )b(mm)h0=h-20(mm)2fcm(N/mm )Z785.4300100013011.150.16785.4300100013011.150.16備注Z= Asfy/bh0fcmMuia1a2fc(N

46、/mm )b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)M u110.1511716.72Mu210.1511713.31比較Mu1> m1符合要求Mu2> m2符合要求MUi'2fy(N/mm )2As(mm )h0(mm)as'(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi '(kN.m)MuT300785.413020-25.92-28.96Mu2300785.413020-25.92-26.05比較M u1'v mT不符合要求Mu2'v m2'不符合要求

47、建議保留本層支架或增加二次支撐2、第-1層內(nèi)力計(jì)算第-1層配筋圖第-1層板單元內(nèi)力計(jì)算板的支撐類型四邊固支B c/B l 7000/8000 0.88mi0.02m20.021mi-0.061m2-0.05四邊簡支B c/B i 7000/8000 0.88mq10.05mq20.04第-1層板內(nèi)力計(jì)算荷載組合設(shè)計(jì)值計(jì)算（kN/m 2）GiQiG'=Gi+Qi/2Gq=G i+QiQi'=Qi/25.077.388.7612.453.69內(nèi)力計(jì)算m1m2m1'm2'mq1mq2vBe內(nèi)力值(kN.m)M10.020.020.050.040.2721.37M20.

48、020.020.050.040.2717.01M1'-0.060.27-37.02M2'-0.050.27-33.32 2M l=(m 1+vm2)Gi'Bc +(mqi + v mq)Qi'Bc2 2M 1=(m2+ vm1)Gi'Bc +(mq2+ v mq)Qi'Bc2M 1'=m1'GqBc2M2'=m2'GqBc第-1層板正截面承載力驗(yàn)算矩形截面受壓區(qū)高度2As(mm)fy(N/mm2 )h0=h-20(mm)afe(Mpa)b(mm)fy'(N/mm2 )2As'(mm )x (mm)a

49、比較785.4360130124.751000360785.40201x <2a矩形截面相對受壓區(qū)高度2As(mm )2fy(N/mm )b(mm)h0=h-20(mm)2fem(N/mm )Z785.4360100013024.750.09785.4360100013024.750.09備注Z= Asfy/bh0femMuia1a2fe(N/mm )b(mm)h0(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi(kN.m)Mu110.0824.75100013035.5521.37Mu210.0824.75100013035.5517.01比較Mu1> m1符合要求Mu2> m2符合要求MUi'2fy(N/mm )2As(mm )h0(mm)a'(mm)板正截面極限承載彎矩(kN.m)Mi '(kN.m)M