房屋結(jié)構(gòu)設(shè)計習(xí)地訓(xùn)練題目答案詳解11

1、梁板結(jié)構(gòu)（一）填空題1雙向板上荷載向兩個方向傳遞，長邊支撐梁承受的荷載為 分布；短邊支撐梁承受的荷載為 分布。（梯形，三角形）4. RC連續(xù)梁支座彎矩調(diào)幅時，截面的相對受壓區(qū)高度應(yīng)滿足 的要求；其塑性鉸的極限彎矩最大值為M Ymax=f cbho2。（ 0.1匕"0.35 , a 1 a s）5. R.C板應(yīng)按下列原則進(jìn)行計算：兩對邊支承的板應(yīng)按 向板計算；四邊支承的板應(yīng)按下列規(guī)定計算：當(dāng)長邊與短邊之比小于或等于 2.0時，應(yīng)按 向板計算；當(dāng)長邊與短邊之比大于2.0,但小于3.0時，宜按向板計算；當(dāng)按沿邊方向的單向板計算時；應(yīng)沿邊方向布置足夠數(shù)量的 鋼筋；當(dāng)長邊與短邊之比大于或等于3

2、.0時;按沿邊方向的向板計算。（單、雙、雙、短、長、構(gòu)造、短、單）（二）選擇題1. a按單向板進(jìn)行設(shè)計。a. 600mm x 3300mm的預(yù)制空心樓板；b. 長短邊之比小于 2的四邊固定板；c. 長短邊之比等于1.5,兩短邊嵌固，兩長邊簡支；d. 長短邊相等的四邊簡支板。2. 對于兩跨連續(xù)梁，da. 活荷載兩跨滿布時，各跨跨中正彎矩最大；b. 活荷載兩跨滿布時，各跨跨中負(fù)彎矩最大；c. 活荷載單跨布置時，中間支座處負(fù)彎矩最大；d. 活荷載單跨布置時，另一跨跨中負(fù)彎矩最大。3. 多跨連續(xù)梁（板）按彈性理論計算，為求得某跨跨中最大負(fù)彎矩，活荷載應(yīng)布置在】da. 該跨，然后隔跨布置；b.該跨及相鄰

3、跨；c.所有跨；d.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。4. 在確定梁的縱筋彎起點時，要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計彎矩圖以內(nèi)，即應(yīng)包在設(shè)計彎矩圖的外面，這是為了保證梁的 a a. 正截面受彎承載力；b.斜截面受剪承載力；c.受拉鋼筋的錨固；d.箍筋的強(qiáng)度被充分利用.5. 下列關(guān)于塑性鉸的描述，c是錯誤的.a. 預(yù)計會出現(xiàn)塑性鉸的部位不允許發(fā)生剪切破壞；b. 塑性鉸區(qū)域可承受一定的彎矩；c. 塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力取決于塑性鉸區(qū)域構(gòu)件截面的高度；d. 塑性鉸出現(xiàn)的部位和先后次序可人為控制。（三）判斷題1. 連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下，任一截面的內(nèi)力均不會超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上 的數(shù)值。T2. 求多跨連

4、續(xù)雙向板某區(qū)格的跨中最大正彎矩時，板上活荷載應(yīng)按滿布考慮。F3. 對于周邊與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論計算方法得到的所有區(qū)格板的彎矩值均可予以減少。F4. 鋼筋混凝土四邊簡支雙向板，在荷載作用下不能產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分布。F5. 在四邊簡支單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝土?xí)r固定受力鋼筋位置；抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的應(yīng)力；承受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力；承受沿短邊方向的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。F6. 單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。F7. 多跨連續(xù)板在彈性計算時，可采用減小活載，加大永久荷載的方法，修正支承梁抗扭剛 度產(chǎn)生的誤差。T8.

5、鋼筋混凝土梁截面的相對受壓區(qū)高度E值愈大，則其塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力就愈大。F9. 靜定結(jié)構(gòu)不能按考慮塑性內(nèi)力重分布的方法設(shè)計。T10. 對于周邊與梁整澆的混凝土板，由于板的起拱作用其設(shè)計彎矩值可以折減20%。T11. 對四邊與梁整澆的 RC多跨連續(xù)板，無論是按彈性或塑性計算都可將計算彎距乘以0.8折減系數(shù)再用于配筋計算。T12. 對不允許出現(xiàn)裂縫混凝土結(jié)構(gòu)不應(yīng)采用塑性內(nèi)力重分布的計算方法。T13. 對直接承受動力荷載的混凝土結(jié)構(gòu)不應(yīng)采用塑性內(nèi)力重分布的計算方法。T（五）計算題1、某預(yù)制裝配式樓蓋的樓面梁如圖示，受均布荷載，永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值為gk=10KN/m可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk=15KN/mt按彈性

6、計算時彎矩可按皿=表中系數(shù)x qL2計算。梁截面b Xh=250X 500mm 采用 C25砼 f c=11.9N/mm2; HRB335鋼筋 fy=300N/mrno 試根據(jù)你的判斷 和計算選擇下列答案。倔6M01120*!迦m1205A；20 m120"（1） 按彈性計算，與跨間的最大彎矩設(shè)計值最接近的值為c a.（2） 按彈性計算，與跨間的最大彎矩設(shè)計值最接近的值為b a.（3） 按彈性計算，與 B C支座最大彎矩設(shè)計值最接近的值為a a.（4） B C支座按彎矩調(diào)幅法，與調(diào)幅后的彎矩設(shè)計值最接近的值為b a.（5） 按彎矩調(diào)幅法調(diào)幅后，B、C支座截面受壓區(qū)高度的值不得大于b

7、a. 70mm b.156mm c. 160mm d. 242mm（6） 按彎矩調(diào)幅法設(shè)計，首先出現(xiàn)塑性鉸的截面應(yīng)為d a. 跨間的截面 b. 跨間的截面 c. B 支座截面 d. B 或C支座截面（7） 此連續(xù)梁配置箍筋用量最多的部位應(yīng)為c a.跨間 b. 跨間 c. B 或C支座兩側(cè) d. B 和A支座兩側(cè)（8） 按彎矩調(diào)幅法設(shè)計，首先達(dá)到或超過極限狀態(tài)可能性較大的是d a.跨間正截面破壞 b. B 或C支座截面正截面破壞c. B或C支座截面斜截面破壞d. B或C支座彎曲裂縫過大（9） 若按塑性計算，與跨間的最大彎矩設(shè)計值最接近的值為b a.（10） 與跨間正截面計算用鋼量值最接近的配筋為

8、c a. 4 12 b. 4 14 c. 4 18 d. 4 22單層廠房結(jié)構(gòu)（一）填空題1. 單層廠房的屋架結(jié)構(gòu)分為無檁體系和有檁體系兩種有檁體系屋蓋由 、及屋蓋支撐組成無檁體系屋蓋由 、 及屋蓋支撐組成其中,體系是單層廠房中最常見的一種屋蓋形式，適用于較大噸位吊車或有較大振動的大、中型或重型工業(yè)廠房（小型屋面板，檁條，屋架，大型屋面板，屋架，無檁）2. 當(dāng)廠房長度或?qū)挾群艽髸r,應(yīng)設(shè)縫；廠房的相鄰部位地基土差別較大時,應(yīng)設(shè)縫；廠房體型復(fù)雜或有貼建的房屋和構(gòu)筑物時,宜設(shè)縫（伸縮，沉 降，防震）3. 計算排架考慮多臺吊車豎向載荷時，對一層吊車單跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù)不宜多于 臺；對

9、一層吊車的多跨廠房的每個排架,不宜多于 臺（2，4）4. 考慮多臺吊車水平荷載時，對單跨或多跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù)不應(yīng)多于臺（ 2）5. 等高排架常采用法進(jìn)行內(nèi)力分析,不等高排架常采用法進(jìn)行內(nèi)力分析.（剪力分配法，力法）6. 單層廠房預(yù)制柱，在施工吊裝階段，柱的受力情況與完全不同，且混凝土的強(qiáng)度等級一般尚達(dá)不到,故設(shè)計時還應(yīng)進(jìn)行廠房柱吊裝時的和驗算（使用階段，設(shè)計強(qiáng)度等級，承載力，裂縫寬度）7. 單層工業(yè)廠房柱牛腿柱的破壞形式主要有彎壓破壞、 破壞和破壞.（斜壓，剪切）8. 預(yù)制構(gòu)件的吊環(huán)應(yīng)采用 級鋼筋制作當(dāng)在一個構(gòu)件上設(shè)有4個吊環(huán)時，吊環(huán)設(shè)計時應(yīng)僅取 個吊環(huán)進(jìn)行計算.（HPB2

10、35,3）（二）選擇題1. 下列關(guān)于變形縫的描述，d是正確的.a. 伸縮縫可以兼作沉降縫；b. 伸縮縫應(yīng)將結(jié)構(gòu)從屋頂至基礎(chǔ)完全分開，使縫兩邊的結(jié)構(gòu)可以自由伸縮，互不影響;c. 凡應(yīng)設(shè)變形縫的廠房，三縫合一，并應(yīng)按沉降縫的要求加以處理 ；d. 防震縫應(yīng)沿廠房全高設(shè)置，基礎(chǔ)可不設(shè)縫2. 下列關(guān)于屋架下弦縱向水平支撐的描述,b是錯誤的.a. 保證托架上弦的側(cè)向穩(wěn)定性b. 必須在廠房的溫度區(qū)段內(nèi)全長布置c. 可將橫向集中水平荷載沿縱向分散到其他區(qū)域d. 可加強(qiáng)廠房的空間工作3. 屋蓋垂直支撐的作用有da. 保證屋架在吊裝階段的強(qiáng)度b. 傳遞豎向荷載c. 防止屋架下弦的側(cè)向振動d. 保證屋架的空間剛度4

11、單層廠房預(yù)制柱進(jìn)行吊裝驗算時，由于起吊時慣性力的影響，需考慮動力系數(shù)，一般取d.a. 1.1b. 1.2c. 1.3d. 1.55. 等高排架在荷載的作用下，各住的c均相同.a. 柱高b. 內(nèi)力c. 柱頂位移d. 剪力6. 等高鉸接排架中有A、B、C三根柱，其中B柱柱間承受水平集中荷載作用，則a.a. 增大A柱截面，將減小C柱的柱頂剪力b. 增大A柱截面，將減小A柱的柱頂剪力c. 增大B柱截面，對B柱的柱頂剪力沒有影響d. 增大B柱截面，將增大A C柱的柱頂剪力7. 關(guān)于單層廠房排架柱的內(nèi)力組合，錯誤的有d.a. 每次內(nèi)力組合時，都必須考慮恒荷載產(chǎn)生的內(nèi)力b. 在吊車豎向荷載中，同一柱上有同臺

12、吊車的 Dmsx或Dmin作用，組合時只能取二者之一c. 風(fēng)荷載有左吹風(fēng)和右吹風(fēng)，組合時只能二者取一；d. 在同一跨內(nèi)組合有Tmax時，不一定要有Dmsx或Dmin.8. 在橫向荷載作用下，廠房空間作用的影響因素不應(yīng)包括 b.a. 山墻的設(shè)置b. 柱間支撐的設(shè)置c. 屋蓋類型d. 柱間距（三）判斷題1. 廠房的定位軸線均通過柱截面的幾何中心。F2. 屋架上弦橫向水平支撐的作用之一，是承受山墻傳來的風(fēng)荷載，并將其傳至廠房的縱向 柱列。T3. 柱間支撐的作用之一，是提高廠房的橫向剛度和穩(wěn)定性，并且將橫向地震作用傳至基礎(chǔ)。F4. 鋼筋混凝土單層廠房柱截面尺寸，除應(yīng)滿足承載力要求外，還必須保證廠房具有

13、足夠的 剛度。T5. 廠房面積灰荷載應(yīng)與雪荷載或不上人屋面的均布荷載兩者中的較大值同時考慮。T6. 牛腿的剪跨比a/ho>1時，為長牛腿，按懸臂梁進(jìn)行設(shè)計。T7. 單層廠房抗風(fēng)柱與屋架在水平方向必須有可靠連接，在豎向又必須完全脫開。T8. 排架計算時作用在柱頂以下墻面上的風(fēng)荷載按均布荷載考慮，其高度變化系數(shù)應(yīng)取柱頂高度處。T9. 柱間支撐宜設(shè)置在伸縮縫區(qū)段的中部，以避免在結(jié)構(gòu)中引起過大的溫度應(yīng)力。T10. 等高排架中各柱的柱頂側(cè)移相等，而分配到的水平力與該柱的抗側(cè)移剛度成反比。F11. 不考慮廠房整體空間作用的排架，在吊車橫向水平荷載作用下的計算內(nèi)力，一般情況下小于實際的內(nèi)力。F5.簡述

14、吊車荷載的特點.1 (1)屋蓋結(jié)構(gòu)一一主要承受屋面上的豎向荷載，并與廠房柱組成排架結(jié)構(gòu)。(2) 排架柱一一是廠房的主要承重構(gòu)件。承受屋架、吊車梁及外墻等構(gòu)件傳來的豎向 荷載、吊車荷載、風(fēng)荷載及地震作用等，并將它們傳至基礎(chǔ)。(3) 吊車梁一一主要承受吊車傳來的豎向荷載及橫向或縱向水平荷載，并將它們及其 自重傳至基礎(chǔ)。(4) 支撐一一其主要作用是加強(qiáng)廠房的空間剛度和整體性，同時傳遞山墻風(fēng)荷載、吊 車水平荷載和地震作用等。(5) 基礎(chǔ)一一承受柱和基礎(chǔ)梁傳來的荷載，并將它們傳至地基。(6) 圍護(hù)結(jié)構(gòu)一一主要承受墻體和構(gòu)件自重及墻面上的風(fēng)荷載，并將它們傳遞至柱和 基礎(chǔ)。2 確定單層工業(yè)廠房排架計算簡圖時

15、通常采用以下三個計算假定：(1) 柱下端與基礎(chǔ)頂面剛接；(2) 柱上端與排架橫梁(屋面梁或屋架)為鉸接；(3) 橫梁為不產(chǎn)生軸向變形的剛性連桿。以上的假定是有條件的。當(dāng)?shù)鼗临|(zhì)較差、變形較大或有大面積堆載等時，則應(yīng)考慮基礎(chǔ)轉(zhuǎn)動和位移對排架內(nèi)力的影響。當(dāng)采用下弦剛度較小的鋼筋混凝土組合式屋架或帶拉桿的 兩鉸、三鉸拱屋架時，應(yīng)考慮橫梁軸向變形對排架內(nèi)力的影響。3當(dāng)結(jié)構(gòu)布置或荷載分布不均勻時，廠房中每根排架或山墻的受力及變形都不是單獨的， 而是整體相互制約。這種排架與排架、排架與山墻之間的相互制約作用，稱為單層廠房結(jié)構(gòu)的整體空間工作。當(dāng)考慮廠房整體空間作用時，可按下述步驟計算排架內(nèi)力：(1) 先假定

16、排架柱頂無側(cè)移，求出在吊車水平荷載Tmax作用下的柱頂反力 R。(圖a)(2) 將柱頂反力 R乘以空間作用分配系數(shù) 卩，并將它反方向施加于該榀排架的柱頂，按剪力分配法求出各柱頂剪力(圖b)。(3) 將上述兩項計算求得的柱頂剪力疊加，即為考慮空間作用的柱頂剪力；根據(jù)柱頂剪力及柱上承受的實際荷載，按靜定懸臂柱可求出各柱的內(nèi)力(圖c)。4. 抗風(fēng)柱柱頂與屋架上弦一般采用水平方向有較大剛度、豎直方向可以移動的彈簧板連接。這樣，在水平方向，抗風(fēng)柱與屋架有可靠的連接，可以有效地傳遞風(fēng)荷載；在豎直方向，抗 風(fēng)柱和屋架之間有相對位移，以防止抗風(fēng)柱和屋架沉降不均勻時，對屋架產(chǎn)生不利影響?？癸L(fēng)柱所承受的風(fēng)荷載，

17、一部分經(jīng)抗風(fēng)柱下端直接傳至基礎(chǔ)；另一部分經(jīng)抗風(fēng)柱上端傳至屋蓋結(jié)構(gòu)，再傳至縱向柱列，最后傳至基礎(chǔ)。5. (1)吊車荷載是兩組移動的集中荷載，一組是移動的輪壓，另一組是移動的吊車橫向水平制動力，故需用影響線原理求出各計算截面的最大內(nèi)力。(2) 吊車荷載具有沖擊和振動作用，因此必須考慮吊車荷載的動力影響。(3) 吊車荷載是重復(fù)荷載。 若廠房的使用期限為 50年，則重級工作制吊車荷載的重復(fù) 次數(shù)可達(dá)46 X 106次，中級工作制吊車一般亦可達(dá) 2 X 106次，因此需對吊車梁進(jìn)行疲勞強(qiáng) 度驗算。(4) 吊車荷載對吊車梁產(chǎn)生扭矩，即吊車橫向水平制動力和豎向輪壓使吊車梁產(chǎn)生扭 矩，因此須進(jìn)行吊車梁的抗扭承

18、載力驗算。(四) 計算題單層工業(yè)廠房排架在吊車水平荷載作用下的計算簡圖如下圖示，排架間距為6M,兩臺吊車的寬度均為B=5500MM吊車輪距為K=4400MM每個車輪的最大輪壓為Pmax=115KN;橫向水平制動力為 T=6KN, 3 =0.9,R=0.18T max；兩柱的剪力分配系數(shù)相同。試根據(jù)你的判斷 和計算選擇下列答案。Ii i(1)與0ax=3刀Pmaxy,最接近的值為b (2) 與Tmax=3刀Tyi最接近的值為b (3) 不考慮廠房空間作用時水平力作用截面的彎矩值為a (4) 不考慮廠房空間作用時下柱底部截面的最大彎矩值為b (5) 考慮空間作用且空間作用分配系數(shù)為0.9時，水平力

19、作用截面的彎矩值為c 多層和高層框架結(jié)構(gòu)（一）填空題1. 框架結(jié)構(gòu)的承重方案有 、。（縱向承重，橫向承重，縱橫向承重）2. 框架結(jié)構(gòu)在計算梁的慣性矩時，通常假定截面慣性矩I沿軸線不變，對裝配式樓蓋，取1=1 0 , |0為矩形截面梁的截面慣性矩；對裝配整體式樓蓋，中框架匸 ,邊框架|=;對現(xiàn)澆樓蓋，中框架 匸，邊框架|=。（1.5I 0, 1.2I 0, 2I 0, 1.5I 0）3. 框架柱的反彎點位置取決于該柱上下端 的比值。（轉(zhuǎn)角）4. 框架柱的反彎點高度一般與 、等因素有關(guān)。（結(jié)構(gòu)總層數(shù)，柱子所在樓層，梁柱線剛度比，側(cè)向荷載分布形式）5. 框架柱的抗側(cè)移剛度與、等因素有關(guān)。（柱子的線剛

20、度，層高，梁的線剛度）6. 框架結(jié)構(gòu)的側(cè)移是由梁柱的 變形和柱的 變形產(chǎn)生的。在層數(shù)不多的框架中由引起的側(cè)移很小，可以忽略不計?？蚣艿膫?cè)移變形曲線是型的，用D值法計算時層間位移 ui=。（彎曲變形，軸向變 形，柱子的軸向變形，剪切型，V /送Di ）7. R.C柱正截面采用對稱配筋計算時，若為大偏心受壓，當(dāng)彎矩相等或接近時軸力愈 則計算所需鋼筋的用量愈 ;若為小偏心受壓，當(dāng)彎矩相等或接近時軸力愈 則計算所需鋼筋的用量愈 ;無論是大偏心受壓還是小偏心受壓當(dāng)軸力相等或接近時彎矩愈則計算所需鋼筋的用量愈 。（大，少，大，多，大，多）& 框架柱控制截面最不利內(nèi)力的類型為：; ; ; 。（ Mm

21、ax及對應(yīng)的N和 V、-Mmax及對應(yīng)的N和V、Nmax及對應(yīng)的M和V、Nmin及對應(yīng)的M和V、Vmax及對 應(yīng)的M和N）（二）選擇題1. 水平荷載作用下每根框架柱所分配到的剪力與b直接有關(guān)。a.矩形梁截面慣性矩；b 柱的抗側(cè)移剛度；c.梁柱線剛度比；d.柱的轉(zhuǎn)動剛度。2. 公式ac=0. 5K/ （1+2K）中，K的物理意義是c。a.矩形梁截面慣性矩；b .柱的抗側(cè)移剛度；c.梁柱線剛度比；d . T形梁截面慣性矩。3. 采用反彎點法計算內(nèi)力時，假定反彎點的位置a。a. 底層柱在距基礎(chǔ)頂面 2/3處，其余各層在柱中點；b. 底層柱在距基礎(chǔ)頂面 1 /3處，其余各層在柱中點；c. 底層柱在距基

22、礎(chǔ)頂面 1 /4處，其余各層在柱中點；d. 底層柱在距基礎(chǔ)頂面 1 /5處，其余各層在柱中點。4. 關(guān)于框架結(jié)構(gòu)的變形，以下結(jié)論正確的是b。a.框架結(jié)構(gòu)的整體變形主要呈現(xiàn)為彎曲型；b .框架結(jié)構(gòu)的總體彎曲變形主要是由柱的軸向變形引起的；c. 框架結(jié)構(gòu)的層間變形一般為下小上大；d. 框架結(jié)構(gòu)的層間位移與柱的線剛度有關(guān)，與梁的線剛度無關(guān)。5. 關(guān)于框架柱的反彎點，以下結(jié)論正確的是a。a. 上層梁的線剛度增加會導(dǎo)致本層柱反彎點下移；b. 下層層高增大會導(dǎo)致本層柱反彎點上移；c. 柱的反彎點位置與柱的樓層位置有關(guān)，與結(jié)構(gòu)總層數(shù)無關(guān)；d. 柱的反彎點位置與荷載分布形式無關(guān)。6. 按D值法對框架進(jìn)行近似計

23、算時，各柱反彎點高度的變化規(guī)律是b。a. 其他參數(shù)不變時，隨上層框架梁剛度減小而降低；b. 其他參數(shù)不變時，隨上層框架梁剛度減小而升高；c. 其他參數(shù)不變時，隨上層層高增大而降低；d. 其他參數(shù)不變時，隨下層層高增大而升高。7. 在框架結(jié)構(gòu)中，當(dāng)其中某層的層高h(yuǎn)特別小，則發(fā)生b的可能性較大。a. 該層的側(cè)移相對較大，不易滿足層間位移角的限制要求；b. 該層柱的剪跨比相對較小，可能首先發(fā)生剪切破壞；c. 該層柱的柱端剪力相對較小，可能首先發(fā)生偏壓破壞；d. 該層柱的柱端彎矩相對較大，可能首先發(fā)生大偏心受壓破壞。（二）判斷題1. 所有框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下都是無側(cè)移框架。F2. 分層法將與本層梁相連的柱遠(yuǎn)端均近似作為固定端而不轉(zhuǎn)動。T3. 當(dāng)柱的上下端轉(zhuǎn)角不同時，反彎點偏向轉(zhuǎn)角小的一側(cè)。F4. 框架結(jié)構(gòu)的層間位移上大下小，其位移曲線是彎曲型。F5. 水平荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)的層間剪力是從上到下遞增的，同層各柱的剪力大小則與其 抗側(cè)移剛度成正比。T6. 在水平荷載作用下，框架結(jié)構(gòu)的梁端彎矩可進(jìn)行調(diào)幅，但調(diào)幅不應(yīng)超過30%。F