4～5#施工升降機基礎施工方案

1、.4# 5#施工升降機基礎施工方案一、編制依據(jù)1、佛山市南海區(qū)聚龍建設機械有限公司SC型施工升降機使用手冊2、建筑機械安全技術規(guī)程JGJ33-20013、地下室頂板結構承重荷載及設計院的許可4、施工組織設計、施工圖紙5、施工升降機安全規(guī)則（GB10055-1996）6、建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）7、混凝土結構設計規(guī)范（GB 50010-2002）二、工程概況項目名稱：惠陽金玉豪庭住宅小區(qū)建設地點：廣東省惠州市惠陽區(qū)淡水土湖白云坑村建設單位：惠州市國惠房地產開發(fā)有限公司設計單位：中國建筑設計咨詢公司深圳公司監(jiān)理單位：惠州遠順工程監(jiān)理有限公司勘察單位：廣東省汕頭市粵東工程勘察

2、院施工單位；福建省同源建設工程有限公司建筑面積： 79513m2，共 5 棟單體框剪結構；建筑層數(shù)：地下1 層，地上 1724 層；最大建筑高度： 77 米。根據(jù)施工需要，安裝5 臺 SC 型施工升降機，設備制造單位為：佛山南海區(qū)聚龍建設機械有限公司，設備型號：SC200/200型。三、施工升降機的布置.（ 1）、安裝位置：考慮到現(xiàn)場情況，其中： 45# 機安裝在地下室外墻側與底板基礎面標高相平，基礎土質為粉質粘土，按地質報告分析結論，地基承載力為 240Kpa。4#機安裝在 3# 樓南面陽臺， 5# 機安裝在 2# 樓南面陽臺（布置位置詳見附圖）。（ 2）、升降機的附著按照說明書規(guī)定，采取附

3、墻方案。第一道附著應在距地面高度6-8m時安裝，以后每隔 9m安裝一次，最上面一道附著以上自由端不能超過 9m，本方案附墻間距 11.6米（標準層高 2.9米，即每四層樓高度設附墻一道） ，附著架數(shù)6架（分別在第 4、8、 12、16、20、24層及屋面層設置附墻），附墻長度 2.4米。升降機架最大安裝高度 90m（采用 60節(jié)標準節(jié)），即可滿足使用要求。四、 4# 、5# 施工升降機基礎計算書（一）計算參數(shù)1.施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號： SC200/200；吊籠形式：雙吊籠；架設總高度： 90m；標準節(jié)長度： 1.508m；導軌架截面長： 0.9m；導軌架截面寬： 0.6m；標準節(jié)重

4、： 140kg；對重重量： 1300kg；單個吊籠重 : 1460kg；吊籠載重： 2000kg；外籠重： 1480kg；其他配件總重量： 200kg；2、基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級：C30；承臺底部長向鋼筋：14150；承臺底部短向鋼筋：14150；基礎長度 l：6.0 m；基礎寬度 b：4.8 m；基礎高度 h：0.5 m；（二）基礎承載計算：.導軌架重（共需 60節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重 140kg）： 140kg×60=8400kg，施工升降機自重標準值： Pk=(1460.00×2+1480.00+1300.00×2+2000.00× 2+8400+

5、200.00)×10/1000=196.00kN考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數(shù)n=1.5基礎承載力設計值： P=1.5×196.00=294.00kN（三）地基承載力驗算承臺自重標準值： Gk=25×4.80×6.0×0.50=360.00KN承臺自重設計值：G=360.00×1.2432.00KN磚砌 370厚擋土墻自重設計值： GQ = 1.2×(8×24.8×5.7×0.37)=502KN石粉穩(wěn)定層自重設計值:GS=1.2×(15×6.8×5.6

6、×5.7)=3907.0KN作用在地基上的豎向力設計值：F= P+G = 294.00 + 432.00 + 502.0 + 3907.0= 5135.0KN基礎下地基承載力為：p= 432.0×8.20×7.0× 0.70 =17357.76KN>F=5135.0KN該基礎符合施工升降機的要求。（四）基礎承臺驗算1、承臺底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足232。S=6.0×4.8=28.80m(Pk+G k)/f c=(196.0+360.0)/(28.8×10 )=0.020m承臺底面積滿足要求。2、承臺抗沖切驗算由于導軌

7、架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下：.F1 0.7hpf tamhoam = (at+ab)/2F1 = p j×Al式中Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力， Pj=P/S=294.0/28.8=10.21kN/m 2；hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1；.h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=500-35=465mm；Al -沖切驗算時取用的部分基底面積， Al =4.8×1.15=5.52m； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度；at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬 a

8、； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長；ab=a+2h 0=0.6+2×0.465=1.53mam=(at+ab)/2=(0.6+1.53)/2=1.065mFlPj ×Al=10.21×5.52=56.36kN0.7hpft amh0=0.7×1×1.53×1065×465/1000=530.39kN56.36kN。承臺抗沖切滿足要求。3、承臺底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：M1 = (a12/12)(2l+a ')(pmax+p-2G/A)+(p max-p)lM2

9、 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+p min-2G/A)式中 M 1,M2 -任意截面 1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面 1-1至基底邊緣最大反力處的距離， a1=1.65m；l,b -基礎底面的長和寬；pmax ,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值， pmax=pmin =(294.0+432.0)/28.8=25.21kN/m2；p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面 1-1處基礎底面地基反力設計值， p=p max=25.21kN/m 2；G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎

10、自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重， G=1.35×360.0=486.0kN；M1=1.652/12 ×(2×6.0+0.9)×(25.21+25.21-2×294/28.8)+(25.21-25.21)×6.0=89.01kN·m;M2=(4.8-0.9)2/48 ×(2×4.8+0.6)×(25.21+25.21-2×294/28.8)=96.96kN·m;.4、承臺底部配筋計算 s = M/( 1f cbh02) = 1-(1-2s

11、)1/2 s = 1-/2As = M/( sh0f y)式中1 -當混凝土強度不超過 C50時，1取為 1.0,當混凝土強度等級為 C80時， 1取為 0.94,期間按線性內插法， 1=1；1-1截面： s=|M|/(1fcbh02)=89.01×106/(1.00×14.30×6.00×3210 × 465.00)=0.005；=1-(1-s)1/2 =1-(1-2× 0.005).5=0.005； s=1-/2=1-0.005/2=0.997 ；As=|M|/(sfyh0)=89.01×106/(0.997×210.00×465.00)=914.26mm。2-2截面： s=|M|/(1fcbh02)=96.96×106/(1.00×14.30×4.80×10 × 465.00)=0.007；32=1-(1-s)1/2 =1-(1-2× 0.007).5=0.007； s=1-/