20m裝配式鋼筋混凝土簡支T梁

1、大連理工大學網(wǎng)絡(luò)教育學院20rTi裝配式鋼筋混凝土簡支T梁裝配式鋼筋混凝土簡支T型梁橋課程設(shè)計學習中心：云南思茅奧鵬學習中心17B專業(yè)：土木工程（道橋方向）姓 名：李斌終身學習卡號：101410019370設(shè)計時間：2011-0620m裝配式鋼筋混凝土簡支T梁計算一、設(shè)計資料1 .橋面凈空凈一16m （行車道）+2X 0.75（人行道）+2 X 0.25 （欄桿）2.lb 20.00m （墩中心距離）；I 19.50 m （支座中心距離）；19.96 m （主梁預制長度）。主梁路徑和全長標準路徑：計算跨徑：主梁全長：3設(shè)計荷載公路一I級，人群荷載為3.5kN/m24材料鋼筋：直徑12mm采用n

2、級鋼筋，直徑12mm采 用I級熱軋光面鋼筋?；炷粒褐髁河?C40，人行道、欄桿及橋面鋪裝C25。5. 計算方法極限狀態(tài)設(shè)計法6. 結(jié)構(gòu)尺寸參考原有標準圖尺寸，選用如圖I所示，其中橫梁 用五根。7. 設(shè)計依據(jù)公路橋涵設(shè)計通甩規(guī)范(JTG 060 2004),(2)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 (JTG 064 2004),簡稱“公預規(guī)”；、主梁截面幾何特性計算和荷載橫向分布系數(shù)計算(1)主梁的抗彎及抗扭慣矩1求主梁截面的重心位置(圖2)ax:戈1痹剖31- - q-l11町.幣T對艇111=1 =廠IJ瞌口_111!'i圖1 (尺寸單位：cm)1，丄廠甘 h -84 11c

3、m均板厚 2(200 18) 11 11 18 130 羅ax(200 18) 11 18 13037.6Cmlx 1 (200 18) 113 (200 18) 1137.6112圖2 (尺寸單位：cm)1130218 130318 130 上 37.61224247357401cm7.3574 10 mT形截面抗矩慣柑近似等于各個矩形截面的抗扭慣矩之和，即:I TX Cjbjti3式中:為矩形截面抗任剛度系數(shù)（查表）；bi、ti為相應(yīng)各矩形的寬度與厚度。查表可知:0.11/2.00.055，Ci 1/3tb20.18/(1.3 0.11)0.151c20.301故:ITX 1 2 0.11

4、30.301TX 3(1.3 0.11) 0.1832.98 10 3m4單位抗彎及抗扭慣矩Jx和 Jtx :JxIx/b 7.3574 10 2/200 3.6787 10 4 m7cmJtxiTx/b 2.98 10 7200 1.49 10 5 mVcm（2）橫梁抗彎及抗扭慣矩 翼板有效寬度入計算（圖3）:橫梁長度取為兩邊主梁的軸線間距，即:L4 b 4 28.0m1-4.8520.162.345m100cmb 0.16m 16cm2.3458.00.293圖3求橫梁截面重心位置2 h1 h b 匕 ay 2222 hlhb根據(jù)c/i比值可查附表O 求得/C = 0.548所以0.548

5、X C=0.548X 2.345=1.285m橫梁的抗彎和抗扭慣矩ly和ITy|y=12 2X h32 h1(ay 號，2bh'3bh2ay)212 1.285120.1132 1.285 0.11 (0.2158 空)21120.16 1.00.161.01.0(0.2158)222 1.2851 0.16 1.022 1.285 0.110.16 1.022 0.2158mI TyC1b1 h1c2b2h3h1/b10.11/4.850.0310.1 , 查表得的單寬抗扭慣矩只有獨立寬扁板者的C1人但由于連續(xù)橋面板半，可取C1hb2 0.16/(1.00 0.11) 0.1798,

6、查表得 c?0.298故 JTy 1 0.113 4.85 0.298 (1 0.11) 0.1636= 1.076 10 31.086 10 32.162 10 3m4單位抗彎及抗扭慣矩Jy和JTyJy ly/d 3.70 10 2/4.85 1000.763 10 4 mCmTyJTyITb1 2.162 10 74.85 100 0.446 10 5m7cm(3)計算抗彎參數(shù)和扭彎參數(shù):Ip VJy竺滬6787 10440.68419.5V 0.763 10式中：B橋?qū)挼挠嬎憧鐝?。G(Jtx Jty )2E查橋規(guī)，取G 0-43E，則:4349 O.44610 50.00019752J3

7、.6787 10 40.763 10 4廠 Jo.0019750.014跨中荷載橫向分布系數(shù)比擬正交性板法(按法)計算。根據(jù)程序“比擬正交異性板法.exe”計算的原始數(shù)攵據(jù)如下:插值點間距心' 單根主梁寬度E 人疔道寬度ir FotkI主禦根數(shù)主梁計算跨徑描向抗彎慣矩0. O0TS3疔車道寬度匝 執(zhí)向抗弩慣矩阪屈函了縱橫簡抗扭慣矩之和.002379667 Em III: ncurdSput. xaoiiLin電.計算各梁的橫向分布系數(shù)計算結(jié)果:汽車荷載:梁號me0.66051 0.26766 0.81856 0.50041 0.33737人群荷載:梁號me1.70140.062260.

8、124460.038630.02專3*1月5?22.梁端剪力橫向分布系數(shù)計算（按杠桿法） 汽車荷載：m00.75/2= 0.375圖5 （尺寸單位：cm）2(0.1+1+0.3) /2-二 0.73(0.1+1+0.3) /2-二 0.74(0.1+1+0.3) /2-二 0.75(0.1+1+0.3) /2-二 0.71梁號人群荷載:巧2號J勺柏55関藥3?9扌£丄一1圖6 (尺寸單位：cm)梁號11.1875-0.18750.0 0.00.0三、主梁內(nèi)力計算1.恒載內(nèi)力(1)恒載：假定橋面構(gòu)造各部分重量平均分配給各 梁承擔，計算見表3。T形梁橋永久荷載計算表3 鋼筋混凝構(gòu)件名構(gòu)件

9、簡圖尺寸（cm）單元構(gòu)件體積及算式（m3）重度(kN/m3)每延米重力（kN/m）主梁2x132x0.91x(1.3-(0.08+0.14)/2)=0.4342250.4342x25=10.855中梁I邊梁0.89x(0.16+0.18)/2x2x0.91x5/19.5=0.070607 0.89x(0.16+0.18)/2x0.91x5/19.5=0.0353250.070607x25=1.7650.0353x25=0.883橋面鋪裝瀝青混凝土：0.04x2 = 0.08混凝土鋪裝層：0.06x2 = 0.1223240.08x23=1.840.12x24=2.884.72欄桿和人行道5x2

10、/9 = 1.11側(cè)人行道部分每2.5m長時重12.42kN , 1.0m長時重12.35/2.54.94 kN/m。按人行道板橫向分布系數(shù)分攤至各梁的板重為:1口 號(9口 號）梁:mc1=1.7014mc1 q = 1.70144.948.4 kN/m2口 號(8口 號)梁:mc2 = 0.06226mc2 q = 0.062264.940.31kN/m3口， 號(7口， 號)梁:mc3= 0.12446mc3 q = 0.12446 4.940.615kN/m4口， 號(6口, 號)梁:mc4 = 0.03863mc4 q = 0.038634.940.19kN/m5 號梁：mc5=0.

11、0mc5 q = 0.0kN/m梁號主梁橫梁欄桿及鋪裝合計kN/m)各梁的恒載匯總于表4。表4各梁的永久荷載（單位:人行道層1 (9)10.8550.8338.44.7224.812 (8)10.8551.7650.314.7217.653 (7)10.8551.7650.6154.7217.964 (6)10.8551.7650.194.7217.53510.8551.7650.04.7217.34(2)恒載內(nèi)力計算 影響線面積計算見表5。表5影響線面積-V% -J僉耳if董圖看弐羽縦S和1TMs珈 + 戶gu : X 19.5- r47 5：1ya III=-園X1呱-春円斗U洽X也+5*

12、 = JirW12 1叫j=n恒載內(nèi)力計算見表6。表6恒載內(nèi)力梁號M/2 (KN- mM/4 (KN m)Q(KN)q3 0q 3 0q3 0q 3 0q3 0q 3 01 (9)24.8147.531179.2224.8135.65884.4824.819.75241.902 (8)17.6547.53838.9017.6535.65629.2217.659.75172.093 (7)17.9647.53853.6417.9635.65640.2717.969.75175.114 (6)17.5347.5833.2017.5335.65624.9417.539.75170.923517.34

13、47.53824.1717.3435.65618.1717.349.75169.072 .活載內(nèi)力計算(1)汽車沖擊系數(shù) 簡支梁的自振頻率為mc=G/g= 25 103 （200 佝丁 18 130）/10000 1106.5（kg/m）9.81f=詁礎(chǔ) Z5 叫盅 10 2 6.073（Hz）7C介于1.5Hz和14Hz之間，按橋規(guī) 沖擊系數(shù)按照下式計算：4.3.2條規(guī)定疋，卩=0.17671nf-0.0157 = 0.1231.123(2)作用值計算車道荷載為公路-I級，根據(jù)橋規(guī)疋：431 4條規(guī)360 18019.5 5238.0kN50 5(計算跨徑為19.5m，故Pk值需進行內(nèi)插計算

14、) 計算剪力效應(yīng)時：qK 10.5kN/mPk 180Pk238kN 1.2 285.6kN人群荷載為 q 人 3.5 0.75 2.625kN/m(3)活載彎矩計算影響線面積計算(見表7):表7影響線面積計算項目影響線頂點、計r算式0位置I I+處QoQ| ：2Mi”M 丫22處丄處4支點 處47.531 12 1635.659.751丄丄2 2 22.438汽車荷載產(chǎn)M 1mc qK 0Pk max生的彎矩計算（見表8）:【注】按照橫向分布系數(shù)在縱橋向的分布規(guī)律，彎 矩計算時全橋跨取跨中橫向分布系數(shù)。表8汽車荷載產(chǎn)生的彎矩梁內(nèi)mc1qKPk0max內(nèi)力 值口 號力（1）（2）（3）（4）（

15、5）（6）(1)X( 2) X(3) X( 5) + ( 4) X ( 6)M120.66051230.147.534.87581M 1 40.66051.12310.5238.035.653.6561923.12M 1j20.267647.534.875498.8人群何載產(chǎn)生的彎矩計算（見表 9） : M mcq人0M 1/2M114M 1/2M14M 1/2M 1/4M 12M 14M 1'2me1.70141.70140.062260.062260.124460.124460.038630.038630.00.00內(nèi)力值(3)(1)X( 2)X( 3)47.53212.335.6

16、5159.247.537.835.655.847.5315.535.6511.647.534.835.653.647.530.035.650.0q人2.625(4)活載剪力計算汽車荷載產(chǎn)生的剪力計算: 跨中剪力計算：Q|f21me qK 0 Pk max支點剪力計算:10:表10汽車荷載產(chǎn)生的跨中剪力Qi/2計算Qo 1micqK 0 moPK maxQ0c 11cQo -am。mc qK 3 2 23汽車荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算見表汽車荷載產(chǎn)生的支點剪力計算見表11:表11汽車荷載產(chǎn)生的支點剪力Qo計算Qir2micq人o跨中剪力計算:支點剪力計算:Qomicq人 0 QoC 11 CQ02a

17、 m0 mc q 人-223人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力計算見表 12:表12人群荷載產(chǎn)生的跨中剪力 Qy2計算梁口 號內(nèi) 力mcq人0內(nèi)力值(1)（2）（3）(1 )X( 2)X( 3)1QI/21.70142.6252.43810.892Q1.20.062260.43Q|/20.124460.84QI/20.038630.255Ql .2I0.00.0人群荷載產(chǎn)生的支點剪力計算見表 13:表13人群荷載產(chǎn)生的支點剪力 Q0計算梁口， 號內(nèi) 力mcq人0m0Q內(nèi)力值(1)(2)(3)(4)(5)； 19.5 (4)8(1) (2) 0.9171(1)X( 2)X( 3)+ ( 5)1Q01.701

18、42.69.71.1875-3.0240.532Q00.06226255-0.1875-1.470.123Q00.124464Q00.038635Q00.00.0-0.732.460.0-0.230.760.00.00.03作應(yīng)效應(yīng)組合（內(nèi)力組合）根據(jù)橋規(guī)4.1.6,作應(yīng)效應(yīng)組合公式為:mnSudGi SGikQ1SQ1kcQj SQjki 1j 2梁內(nèi)Gi恒載Q1汽cQj人組合口， 號力123車456群7值+M 121179123212'33751M |.'41.884.1.49230.81.41592532Q。2241.18840.599.Q|p2012410.187.M

19、1/2838.4987.817132M|41.629.1.43740.81.45.81285Q02172.2660.1580.Q|J2050.0.471.2【注】此處設(shè)計安全等級為二級，故結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0 取 1.0。作應(yīng)效應(yīng)組合見表14:表14作應(yīng)效應(yīng)組合3M12Mi.4QoQi 21.2853.1.41520.81.415.3仃7640.11411.2382175.3152.4654.01540.8217.Ml,2833.9324.823104M | 41.624.1.46990.81.43.61732Qo2170.2870.7608.QI 2094.0.2132.M|.2824.6280

20、.018695M |,41.618.1.44710.81.40.01401Qo2169.2720.0584.Q|j2063.0.089.3四、主梁正截面設(shè)計及抗彎強度復核由表14可知，1#梁Md值最大，考慮到施工 方便，偏安全地一律按1號梁計算彎矩進行配筋。1.翼緣板的計算寬度b'f為了便于計算，將左圖的實際 T型截面換算成 右圖所示的計算截面hf (140 80)/2 110mm，其余尺寸不 變。20002000180圖7 （尺寸單位：mm根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè) 計規(guī)范（JTG D6P2004）第4.2.2條規(guī)定，T形 截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計算寬度，應(yīng)按下 列

21、三者中最小值取用：(1 ) bf 1 L01 3 * * 195006500 mm（L0為主梁計算跨徑）寬，離ash。h30 0.07h 30 0.07 1300 121mm ,判斷為第一類T形截面。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62 2004)第5.2.3條規(guī)定：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面 受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力按下列規(guī)定計算。3.求受拉鋼筋的面積Asx根據(jù)方程：0Md fcdbfX(h0 -)23038.4 10618.4 1500x(1179 |)解得:X 97.4mm hf 110mm280As d 18. X36+2*25=194mm<0.15h=

22、0.15 X300=195mm ,足多層鋼筋骨架的疊高一般不宜超過0.15h0.20h的要求。梁底混凝土凈保護層取 30mm，側(cè)混凝土凈保 護層取30mm，兩片焊接平面骨架間距為：40mm180 2 30 2 36 48mm 1500 97.4 9601mm2sd1963擬采用8巾36+4巾25mm的鋼筋，As=8143+ 10106mm2。主筋布置如圖1所示，主筋為兩片焊接平面架。每片骨百筋的疊高為20008C36+4C25180圖8鋼筋布置圖(尺寸單位：mm跨中截面含筋率驗算10106as8143（30236）1963（304 3625>120.8mmho=h as=1300 - 1

23、20.8=1179.2mm0.265%盒 g 4.76% min0.2%0.45ftd/fsd 0.45 1.65/2804.判斷T形截面的類型fcdbfhf 18.4 1500 110 3036 103N fsdAs 280 10106 2829.68根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)103N計規(guī)范(JTG D622004)第5.2.3條：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，當符合：fsdAs fcdbfhf時，則按寬度為b f的矩形截面計算。5.求受壓區(qū)的高度xfsdAs28010106x f cd bf18.4 1500102.5mm hi 110mm6.正截面抗彎承載力MuMufcd

24、bfX（ho X） 18.4 1500 102.5 （1179.23190.97 106 N mm Md 0.9* 3375.96 3038.4kN m 3038.4 106N mm說明跨中正截面抗彎承載力滿足要求。五、主梁斜截面設(shè)計及抗彎抗剪強度復核1. 截面尺寸復核根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62 2004)第9.3.10條規(guī)定：在鋼 筋混凝土梁的支點處，應(yīng)至少有兩根并不少于總數(shù) 1/5的下層受拉的主筋通過。初步擬定梁底2曲6的主筋伸入支座。受拉鋼筋面積為 2036mm2>20% 10106=2021mm2;as=1300支點截面的有效高度h0=h(30+

25、36/2)=1252mm;根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D622004)第5.2.9條：矩形、T 形和工字形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合 0Vd 0.51 103f；bh 要求。oVd0.9 654.59 589.1kN0.51 1O3Jfcu,kbh00.51 1040 180 1252 726.9kN說明截面尺寸符合要求。2. 檢查是否需要按計算設(shè)置腹筋計規(guī)范（JTG D622004）第5.2.10條：矩形、T 形和工字形截面受彎構(gòu)件，符合oVd 0.50 IO3 2ftdbho（kN）條 件時，則不需要進行斜截面抗剪承載力計算，而僅 按構(gòu)造要求配置箍筋。匚=1跨

26、0.50 >10-3ftdbh0=0.50 X0-3X1.65 X80 XI179.2=175.1kN<Ql/ 2=0.9x217.6=195.84kN支點:八、0.50 10-3ftdbh0=0.50 X0-3 X.65 180 X1252=185.9kN<Qo=O.9x654.59 =589.1 kN故需要按計算配置腹筋。3. 最大設(shè)計剪力及設(shè)計剪力分配 繪制斜截面抗剪配筋計算如圖9所示:梁跨中線24包 2N,6Iii 51 2， 32 4'1 5，2N6-rl-fl- 123455I圖9 斜筋布置圖（尺寸單位：mm 計算最大剪力和剪力分配根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)

27、力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62 2004)第5.2.11條：最大剪力 取用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，并按混凝土和 箍筋共同承擔不少于60% ;彎起鋼筋承擔不超過中心 h/2 處截面剪力40%，并且用水平線將剪力設(shè)計值包絡(luò)圖分割為兩 部分。Vd 589.11300/2 (589.1 195.84)562.9kN19500/2混凝距支座和箍筋承擔的剪力Vcs = 0.6V'd二0.6 562.9= 337.74KN彎起鋼筋承擔的剪力 Vsb= 0.4V'd = 0.4 5629225.16KN簡支梁剪力包絡(luò)圖取為斜直線。即：2xVdx Vd,i/2 (Vd0 Vd,i/2

28、)2l-剪力分配見圖10所示。2Ds3Ds4bs5DSNK4Z _z73-2znQD .oo91-2/LUh/2=65055823518L/2=9750彎起«筋示意H(圖笳圖10 剪力分配圖(尺寸單位：mm4. 箍筋設(shè)計根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62 2004)第5.2.11條：箍筋間距。12 ；0.2 10 6'(0Vd)2按下列公式計算：0.2 10 6(2 0.6P)'fTkbh；P 中=100卩中=100X10106/ (180X1 仃9.2 )= 4.76>2.5,取 P 中=2.5P 支=100p 支=100X2036/

29、 ( 180X252)= 0.903<2.5P 平=(P 中+P 支)/2= (2.5+0.903) /2= 1.7015 ho 平=(ho 中+ho 支)/2=( 1179.2+1252) /2 = 1215.6mm根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)8mm或1/4主筋直徑的箍psv, R235鋼筋不應(yīng)小于0.18%，現(xiàn) e 10的雙肢箍筋，計規(guī)范(JTG D62 2004)第9.3.13條：鋼筋混凝 土梁應(yīng)設(shè)置直徑不小于n = 2; Asvi = 78.5mm2。筋。其配筋率 初步選用Asv=nA sv1 = 2 X78.5= 157mm12 10.2 10 6(20.6p)tfU

30、7Asvfsvbh2(0Vd)2M2“2 O.2 10 6(2 0.6 仃01勺転 157 1 95 1 80 1 215.62 301mm(0.6 589.1)根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62 2004)第9.3.13條：箍筋間距 不應(yīng)大于梁高的1/2且不大于400mm。在支座中心 向跨徑方向長度相當于不小于一倍梁高范圍內(nèi)，箍 筋間距不宜大于100mm。近梁端第一根箍筋應(yīng)設(shè)置在距端面一個混凝土保護 層距離處。梁與梁或梁與柱的交接范圍內(nèi)可不設(shè)箍筋； 靠近交接面的一根箍筋，其與交接面的距離不宜大于 50mm?，F(xiàn)取跨中部分箍筋的間距為200mm，跨中部分 長度為91&g

31、t;200=18200mm。梁端加密段長度為 880mm，加密段箍筋間距為 60mm，梁端第一根箍 筋距端面為50mm，第一根箍筋與第二根箍筋間的距 離為50mm。梁端加密段箍筋為四肢箍筋。50+50+13 >60=880mm。配箍率驗算:sv 證 0.436%svinO.18%第9.3.13條R235鋼筋滿足公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè) 計規(guī)范(JTG D622004) 最小配箍率的要求。5. 彎起鋼筋及斜筋設(shè)計/K/營起鋼筋架立鋼筋(Q2刀CN nIIU根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62 2004) 第5.2.11條：計算第一排彎起鋼筋 Asbi時，對

32、于簡 支梁和連續(xù)梁近邊支點梁段，取用距支點中心h/2處由彎起鋼筋承擔的那部分剪力值Vsbl ；計算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋Asb2Asbi時，取用前一排彎起鋼筋下面彎點處由彎 起鋼筋承擔的那部分剪力Vsb2Vsbi。一排彎起鋼筋截面積按下列公式計算：-(mm2)sAsb 0.75 lO'fsbSin需設(shè)置彎起鋼筋的區(qū)段長度(距支座中心)589.1 337.74 19500/26232mm589.1 195.84初步擬定架立鋼筋為2幹2 ,凈保護層為 42.9mm ,則架立鋼筋底面至梁頂?shù)木嚯x為 42.9+25.1=68mm第一排彎起鋼筋的面積為：(初步擬定為436) Asb1

33、 VF12516 1517mm20.75 10 3 fsbsin s 0.75 10 3 280 sin45初步選用由主筋彎起2巾3, Asb1 = 2036mm2。 第一排彎起鋼筋的水平投影長度為lsb1：Isb1=1300(68+40.2/2)(30+40.2+40.2/2)=1122mm第一排彎起鋼筋與梁軸線交點距支座中心的距離為：1300/2- 68-40.2/2=562mm第一排彎起鋼筋彎起點的剪力Vsb2 (589.1 337.74) 6232 1122206.1kNsb6232第二排彎起鋼筋的面積：(初步擬定為巾3)Asb2 1061 1388mm20.75 10 3 fsbSi

34、n s 0.75 10 3 280 sin45初步選用由主筋彎起2巾3, Asb2 第二排彎起鋼筋的水平投影長度為I sb2 :2036mm2 olsb2=1300(68+40 22)(30+40.2 2+40.2/2)=1081mm第二排彎起鋼筋與梁軸線交點距支座中心的距離為：1122+1300/2- 68-40.2/2=1684mm第二排彎起鋼筋彎起點至支座中心的距離為：1122+1081= 2203mm o第二排彎起鋼筋彎起點的剪力Vsb3 (589-1 337.74)162.5kN第三排彎起鋼筋的面積：(初步擬定為 巾3)Asb30.75 1聖3fsbsin s 0.75 10 蔦5。

35、sin45初步選用由主筋彎起 2巾3, Asb3= 2036mm第三排彎起鋼筋的水平投影長度為I sb3 :lsb3=1300(68+40.2/2)(30+40.2 3+40.2/2)=1041mm2第三排彎起鋼筋與梁軸線交點距支座中心的距離為：1122+1081+1300/2- 68-40.2/2=2765mm第三排彎起鋼筋彎起點至支座中心的距離為:1122+1081+1041= 3244mm。第三排彎起鋼筋彎起點的剪力Vsb4 (589.1 337.74)120.5kN第四排彎起鋼筋的面積：(初步擬定直徑(£25)Asb40.75 1Vs3b4fsbsin s 0.75 10 爲

36、 sin 45初步選用由主筋彎起 2£25, Asb4= 982mm第四排彎起鋼筋的水平投影長度為I sb4 :lsb4=1300(68+28.4/2)(30+40.2 4+28.4/2)=1013mm第四排彎起鋼筋與梁軸線交點距支座中心的距 離為1122+1081+1041+1300/26828.4/2=3812mm第四排彎起鋼筋彎起點至支座中心的距離為:1122+1081+1041+1013= 4257mm。第四排彎起鋼筋彎起點的剪力Vsb4(589.1 337.74)EkN第五排彎起鋼筋的面積：(初步擬定直徑 佗5)Asb5Vs3.器 537mm20.75 10 3 fsbsi

37、n s 0.75 10 3 280 sin45初步選用由主筋彎起2巾25, Asb5= 982mm2。第五排彎起鋼筋的水平投影長度為I sb5 :Isb5=1300(68+28.4/2)(30+40.2 4+28.4+28.4/2)=984mm第五排彎起鋼筋與梁軸線交點距支座中心的距 離為：1122+1081+1041+1013+1300/2-68-28.4/2=4825mm第五排彎起鋼筋彎起點至支座中心的距離為：1122+1081+1041+1013+984= 5241mm<l2=6232mm。故需要再設(shè)置彎起鋼筋。第五排彎起鋼筋彎起 點的剪力6232 5241Vsb5 (589.1

38、337.74) 40.0kN6232第六排彎起鋼筋的面積：(初步擬定直徑425)Asb5 Vsr 269mm20.75 10 3 fsbSin s 0.75 10 3 280 sin45初步選用由主筋彎起2巾25, Asb5= 982mm2。 第六排彎起鋼筋的水平投影長度為I sb6:Isb5=1300(68+28.4/2)(30+40.2 4+28.4 2+28.4/2)=956mm第六排彎起鋼筋與梁軸線交點距支座中心的距離 為：1122+1081+1041+1013+984+1300/2-68-28.4/2=580 9mm第五排彎起鋼筋彎起點至支座中心的距離為：1122+1081+1041

39、+1013+984+956 =6197mm l2=6232mm。故不需要再設(shè)置彎起鋼筋。按照抗剪計算初步 布置彎起鋼筋如圖9所示。六、全梁承載力復核1.正截面和斜截面抗彎承載力校核簡支梁彎矩包絡(luò)圖近似取為二次物線:4x2Mjx Mjm(1 F)各彎起鋼筋計算列于下表py點-筋的水平投彎起彎起鋼 彎起 需要的彎筋面積mm- 可提供的彎筋面積mm2彎筋與梁軸交點到支座中起點距支中中距的 配的設(shè)計剪力 Vsb/KN )mm彎筋與梁各點到彎起后11122 1122 8628=225.16 1517 23 2036562-10812035472061388216103668410416244506162

40、5095210367651013425754931205-812-225-982-812-98452414509797-537225-982 48255CCQQl QCCUl uccci /cc9100 o0bb o9o5 9oo 492 口宀M沁"丁截面抗彎承載相應(yīng)的梁的正力計亠算如下表：梁的區(qū) 段截面縱筋有效咼 度ho(mm)T形截面 類型受壓區(qū) 咼度x(mm)抗彎承載力Mu(kNm)支座中心至1占八、2巾31252.0第一 類20.91558.141點2占八、4巾31231.9第類41.841090.742點3占八、6巾31211.8第類62.761636.283點4占八、8巾

41、31191.7第類83.682079.964點5占八、8巾 32+2!1177.5第類88.912195.825點跨中8巾 32+4!1163.3第類94.142309.02根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè) 計規(guī)范(JTG D62 2004)第9.3.11條：受拉區(qū)彎 起鋼筋的彎起點，應(yīng)設(shè)在按正截面抗彎承載力計算 充分利用該鋼筋強度的截面以外不小于ho/2處，彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力計算不需要該鋼筋 截面面積之前彎起，但彎起鋼筋與梁中心線的交點 應(yīng)位于按計算不需要該鋼筋的截面之外。正截面抗彎承載力及斜截面抗彎承載力校核見第一排彎起鋼筋（2N2）該排鋼筋的充分利用點的橫坐標為 699

42、8mm, 而該排鋼筋的彎起點的橫坐標為 8628mm，說明彎 起點位于充分利用點左邊，且兩點之間的距離為8628-6998=163Omm>ho/2=1231.9/2=615.95mm,滿 足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線 交點的橫坐標為9188mm大于該排鋼筋的理論不需 要點的橫坐標8455mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第二排彎起鋼筋（2N3）該排鋼筋的充分利用點的橫坐標為 5092mm, 而該排鋼筋的彎起點的橫坐標為 7547mm，說明彎 起點位于充分利用點左邊，且兩點之間的距離為7547- 5O92=2455mm>ho/2=1211.8/2=6O5.9mm，

43、滿 足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點的橫坐標為8066mm大于該排鋼筋的理論不需 要點的橫坐標6998mm，說明梁的正截面承載力亦 滿足要求。第三排彎起鋼筋（2N4）該排鋼筋的充分利用點的橫坐標為 2680mm, 而該排鋼筋的彎起點的橫坐標為 6506mm，說明彎 起點位于充分利用點左邊，且兩點之間的距離為6506- 2680=3826mm>h0/2=1191.7/2=595.85mm,滿 足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線 交點的橫坐標為6985mm大于該排鋼筋的理論不需 要點的橫坐標5092mm，說明梁的正截面承載力亦 滿足要求。第四排彎起鋼筋（2N5）該排

44、鋼筋的充分利用點的橫坐標為 1513mm，而該排鋼 筋的彎起點的橫坐標為 5493mm，說明彎起點位于充分 利用點左邊，且兩點之間的距離為5493 1513=398Omm>ho/2=1 仃7.5/2=588.75mm,滿足斜截面抗 彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點的橫坐標為 5938mm大于該排鋼筋的理論不需要點的橫坐標 2680mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。第五排彎起鋼筋(2N6)該排鋼筋的充分利用點的橫坐標為0，而該排鋼筋的彎起點的橫坐標為4509mm，說明彎起點位于充分利用點 左邊，且兩點之間的距離為 4509 O=45O9mm>ho/2=1163.3/2=58

45、1.65mm,滿足斜截面抗彎 承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點的橫坐標為 4925mm大于該排鋼筋的理論不需要點的橫坐標 1513mm，說明梁的正截面承載力亦滿足要求。經(jīng)上述分析判斷可知，初步確定的彎起鋼筋的 彎起點位置的正截面抗彎承載力和斜截面承載力均 滿足要求。根據(jù)公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62 2004)第9.3.11條：簡支梁第 一排彎起鋼筋的末端彎折起點應(yīng)位于支座中心截面 處，以后各排彎起鋼筋的末端彎折點應(yīng)落在或超過 前一排彎起鋼筋彎起點截面同時，為了節(jié)約鋼筋，從而達到安全、經(jīng)濟、合理，應(yīng)使抵抗彎矩圖更接近于設(shè)計彎矩圖。擬作 如下調(diào)整：彎起鋼筋調(diào)整表編理

46、論充分充分利原彎擬調(diào)1975084559080伸入I2O f DU 84556998OUOU76158622卩IV入8630厶3699850921 J 1 J56997529683034699850925092 268056993279647268305030455092 26802680 151332 7 92109543450303230截斷542680151315 1302 10959354344414如圖6所示：跨中部分增設(shè)三對2巾 16的斜筋， 梁端增設(shè)一對2巾16的斜筋。6號鋼筋在跨中部分截斷，根據(jù)公路鋼筋混凝土 及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D622004）第9.3.9條：鋼筋混凝上梁內(nèi)縱向受拉鋼筋不宜在受拉區(qū)截 斷；如需截斷時，應(yīng)從按正截面抗彎承載力計算充分利 用該鋼筋強度的截面至少延伸（la+ho）長度