嘉松路門式支架計算書

1、跨嘉松公路門式支架計算書第一章工程簡介跨嘉松公路結構形式為 40+72+40祁現澆連續(xù)梁，墩咼 7m 墩身為矩形實心 3.8X9m, 承 臺為雙層承臺，下層承臺尺寸為 18.2X10.4X4m,上層承臺尺寸為 12X5.8X2m 箱梁形式 采用單箱單室變高梁體，0#塊處梁截面高 6.2m，箱梁頂板寬度 13.4m,翼緣板懸挑處 3.35m, 腹板厚 0.9m,頂板厚 0.5m，翼緣板邊緣厚 0.2m，根部厚 0.65m，箱梁底板寬 6.7m，底板厚 1m 跨中處梁截面高3.6m， 箱梁頂板寬度 13.4m， 翼緣板懸挑處 3.35m,腹板厚 0.48m,頂板 厚 0.4m,翼緣板邊緣厚 0.2

2、m,根部厚 0.65m,箱梁底板寬 6.7m,底板厚 0.4m。其它細部尺 寸如下圖所示：1240oCd950670_*箱梁 0#塊處橫截面匕斗C1箱梁跨中橫截面670第二章 支架搭設方案一、小橫梁及分配梁的布置小橫梁采用 10 x10cm 方木支撐模板，間距在腹板部位采用 20cm 橫橋向布置，其他部位采 用30cm 橫橋向均勻布置。分配梁采用 I12.6 ，考慮結構受力情況，門式支架標準間距合理布置，在翼緣板部位橫 橋向間距為 0.6m，底板部位橫橋向間距為 0.45m，腹板部位橫橋向間距為 0.3m。分配梁縱橋 向搭設在門式支架頂托上，分配梁橫橋向間距布置和門式支架一樣。二、 門式支架的

3、布設門式支架采用 TR100A 型，其寬度為 1m,高 1.9m,支架頂、底均有可調節(jié)的頂托和底托。1、 縱橋向在腹板部位門架與門架間距采用0.5m,在每榀門架之間要增加一根立桿，即在腹板部位縱橋向每根立桿的間距為 0.5 米。在腹板部位每榀門架橫橋向布置的間距為 0.3 米。在腹板靠近墩頂部位由于最大立桿的計算值為33KN,已經接近桿件的允許承載能力，所以在緊靠墩頂 2 米范圍內， 腹板部位立桿需要加密。 加密方法為在每榀門架內增加 2 根立桿， 橫橋向不變。2、 縱橋向在底板部位門架與門架間距采用1.0 m，在每榀門架之間不用增加立桿，在底 板部位每榀門架橫橋向布置的間距為 0.3 米。3

4、、 縱橋向在翼緣板部位門架與門架間距采用 1.0 m，在每榀門架之間不用增加立桿，在 底板部位每榀門架橫橋向布置的間距為 0.6 米。4、 在每榀門架高度范圍內增加兩道縱、橫鋼管，以保證支架的穩(wěn)定性。并在橫橋方向每1 米增加剪刀撐、縱橋向每 2 米增加剪刀撐。三、 地基處理門式支架托底立在寬 2.0m、長 1.5m、厚 0.2m 的鋼筋混凝土板上，其下鋪設 20cm 道砟， 分層壓實； 最下層墊 1.5m 厚 3: 7 的灰土墊層， 壓實密度控制在 97%干密度應達到 14.5 15.5kN/m3。墊層下面的土層分布情況為：第一層為粉質粘土，厚 2m 第二層為粉土，厚 3.2m， 第三層為淤泥

5、質粉質粘土，厚 17.6m。1/2腹板支架立面圖1/2底板支架立面圖立面圖橫斷面圖第三章小橫梁設計計算一、主要技術參數31 鋼筋混凝土容重r=26kN/m；52、鋼彈性模量 Es=2.110MPa ；3、材料容許應力：Q235 鋼門=140MPa，wH145MPa，85MPa，容許鋼材應力提高系數：1.3 ;木材匚=8MPa, =1.3MPa。經計算得截面特性如下：14 41_3 31_3 310_m ,Wx10 m ,Sx10 m , 0.0289m12 6 8三、設計計算方木間距在腹板處采用 20cm 布置， 在底板和翼緣板處采用 30c m 布置， 活載分項系數為 1.4，恒載分項系數為

6、 1.2。計算作用在方木上的荷載時，假設方木間距范圍內的結構荷載均布在方木上。箱梁計算 截面如下：85|140|4 90II74、最大內力值均取為絕對值;5、模板重考慮側模帶支架取為2.5KPa；6、施工機具及人群荷載重取為2.5KPa；7、傾倒、振搗混凝土荷載取為支架布置時取最不利截面（、材料、截面特性4KPa0#塊處）進行計算。材料為10 x10c m的方木,2A = 0.01m , a = 100mm, I/CO箱梁 0#塊處截面分塊圖1 翼緣板(1) 荷載計算1 01混凝土荷載q1=1210126 0.3 =3.32kN/m2.85模板荷載q2=1.2 2.5 0.3 = 0.9kN/

7、m施工機具及人群荷載 q3=1.4 2.5 0.3 = 1.05kN/m傾倒及振搗混凝土時的荷載 q4=1.4 4 0.3 =1.68kN/m則作用在方木上的均布荷載為：q =q1q2q3q4=6.95kN/m(2) 內力分析計算簡圖：I1f6.95kN/nmaxQmaxmaxmax=1ql2=16.95 0.62=0.313kN m8 8=丄ql6.95 0.6 = 2.085kN2 2Mmax_ 0.313Wx16=1.878MPa十=8MPaQ Smax x1 /2.0851080.313MPa： =1.3MPa10.1125ql45 6.95 0.64L600二0.156m m :1.

8、5m384 EI12400400384 91012max經計算各項指標均滿足要求，且安全系數均較大。2、底板(1)荷載計算混凝土荷載q1=1.277726 0.3 =14.84kN/m4.9模板荷載q2=1.2 2.5 0.3 = 0.9kN/m施工機具及人群荷載 q1.4 2.5 0.3=1.05kN/m傾倒及振搗混凝土時的荷載 q4=1.4 4 0.3=1.68kN/m則作用在方木上的均布荷載為：q =qiq2q3q4=18.47kN /m(2)內力分析計算簡圖：1212ql18.47 0.45 =0.468kN m8 8118.47 0.45 =4.16kN2經計算各項指標均滿足要求，且

9、安全系數均較大。3、腹板(1)荷載計算混凝土荷載 q1=1.2 6.2 26 0.2 =38.7kN/m模板荷載q2=1.2 2.5 0.2 =0.6kN/m施工機具及人群荷載 q 1.4 2.5 0.2 = 0.7kN/m傾倒及振搗混凝土時的荷載 q4=1.4 4 0.2 = 1.12kN/m則作用在方木上的均布荷載為：Qmax二maxMmax0.468maxWxQmaxSx4.16= 2.81MPa十=8MPalx110,810.112= 0.624MPa： =1.3MPa5ql45 18.47 0.454384EIL 4500.131mm1.125mm12400400384 910121

10、8.47kN/n0.451Mmaxq =q1q2q3q4=41.12kN /m(2)內力分析計算簡圖:1212Mmaxql241.12 0.32=0.463kN m8ql =2經計算各項指標均滿足要求，且安全系數均較大。第四章分配梁設計計算一、材料、截面特性材料選用 I12.6，經查表得截面特性如下：A = 18.1cm2廠=5mm, Ix= 488cm4,Wx= 77cm3, Sx= 44.2cm3,1x/ Sx= 10.8cm二、荷載計算Qmax141.12 0.3 =6.168kN2- maxmax=-maxMmaxWxQmaxSxlx5ql4384EI0.463=2.78MPa十=8M

11、Pa6.168 - 108 o_245 41.12 0.3= 0.925MPa： = 1.3MPa384 9110212=0.06mm400300775mm40041.12kN/n0.31計算出箱梁各截面的內力情況，分配梁縱向布置，腹板下間距30cm 底板下間距 45cm翼緣板下間距 60cm,活載分項系數為 1.4，恒載分項系數為 1.2。荷載計算分塊圖如下：混凝土荷載 q =1.2 6.2 26 0.3 = 58.03kN / m模板荷載q2=1.2 2.5 0.3= 0.9kN/m施工機具及人群荷載 q 1.4 2.5 0.3 = 1.05kN/m傾倒及振搗混凝土時的荷載 q4=14 4

12、 0.3 =1.68kN/m則作用在分配梁上的均布荷載為：q = q1q2q3q4= 61.66kN / m2、 底板下荷載混凝土荷載q1=1.277726 0.45 =22.26kN/m 4.9模板荷載q2=1.2 2.5 0.45 = 1.35kN/m施工機具及人群荷載 q3=1.4 2.5 0.45 = 1.575kN/m傾倒及振搗混凝土時的荷載 q4=1.4 4 0.45 = 2.52kN/m則作用在分配梁上的均布荷載為：1 腹板下荷載T7UJCO285140490q =q1q2q3q4= 27.705kN/m3、 翼緣板下荷載1 01混凝土荷載q1=1.226 0.6 =6.6kN/

13、m2.85模板荷載q2=1.2 2.5 0.6 =1.8kN/m施工機具及人群荷載 q3=1.4 2.5 0.6=2.1kN/m傾倒及振搗混凝土時的荷載 q4-1.4 4 0.6 = 3.36kN/m則作用在分配梁上的均布荷載為：qq2q3q4=13.86kN /m三、內力分析1、腹板下分配梁計算簡圖：61.66毗il1V1M丄qlmax81Qmax-二ql2max2=丄61.66 0.52=1.93kN m8-61.66 0.5 =15.415kN2二maxMmax1.93 103maxWxQ Smax xlx45ql384 El7706MPan88MPa15.415 10210.8 5=

14、28.55MPa : 1.3 =110.5MPa45 61.66 0.5L5000.05mm1.125mm384 2.1 488400 400經計算各項指標均滿足要求，且安全系數均較大2、底板下分配梁計算簡圖：*ii、 1maxql2J 27.71 12=3.464kN m8 8Qmax= lql27.71 1 =13.855kN2 2max3.464 103maxWx77= 45MPa : 1.3匚=188MPa/ ()0.5iij J=16.5匪= =130V 489.3i 16.51由，值查表可得壓桿穩(wěn)定系數：二0.387maxQmaxSx13.855 10=25.66MPa：1.=11

15、0.5MPa10.8 5-max45 27.71 1L10000.352mm2.5mm384 El 384 2.1 4884004005ql4經計算各項指標均滿足要求，且安全系數均較大。第五章門架設計計算一、容許承載力1、門架容許承載力門式支架采用 TR100A 型，其寬度為 1m 高 1.9m,門架立桿鋼管為48 3.5mm其參數為： A =489.3mm2,l0=12.187 104mm4,h0= 1900mm加強桿為26.8 2.5mm，其參數為 I1=1.42 104mm4,h 1536mm由公式:腳手架髙度腳手架髙度(m)3031-454660k1J3IJ7L22代入上式得：Nd=0

16、.387 2 489.3 205 =77.64kN2、調節(jié)桿容許承載力根據標準調節(jié)桿規(guī)定，當調節(jié)桿伸出長度為0.9m 時，其容許承載力Ng =37.5kN。二、一榀門架荷載(1)自重經查資料標準門架TR100A 型，每跨距(按 1m 計)每步高內的構配件及重量為：門架：0.224kN ；交叉支撐：0.04x2=0.08kN ；水平架：0.165kN ；腳手板：0.184kN ；連接棒: 鎖臂：0.0085x2=0.017kNC OQO共計 0.682kN，則每米門架重Ng二.=0.359kN/m1.9(2 )加固桿及附件重鋼管均采用48 3.5mm，其重量為 0.038kN/m每榀門架重：0.

17、038X(1+1+1.9)X1.5=0.222kN扣件重：0.0145X5=0.0725kN/m合計 0.295kN，則每米門架上附件重Nf二0295二0.155kN /m1.9(3) 一榀門架承受的外荷載由前面計算可知：翼緣板下的荷載叫=13.86kN/m底板下的荷載N2二 27.705kN / m腹板下的荷載N3=61.66kN(4) 門架承受的總荷載翼緣板下N -1.2 (0.3590.155) 713.86 1.0=9.09kN底板下N=1.2(0.3590.155)1018.851 2=49.34kN腹板下N=1.2(0.3590.155)1031.76 1 = 65.98kN(5

18、)結果分析一榀門架 Nmax=65.98kN ENd= 77.64kN調節(jié)桿 學L=33kN ENg =37.5kN故滿足要求。第六章地基基礎設計計算一、底托應力貝y匚碇二Njmax0.01650.84MPa：；=8MPaA 0.14匯0.14墊木強度滿足要求。二、地基處理地基處理采用 20cm 厚 C20 混凝土墊層，其下鋪設 20cm 道砟，分層壓實；最下層墊 1.5m0.006x2=0.012kN ;66ex Q . 5 x 1 OLCY1厚 3： 7 的灰土墊層，壓實密度控制在 97%干密度應達到 層分布情況為：第一層為粉質粘土，狀態(tài)軟塑，基本承載力14.515.5kN/m3。墊層下面

19、的土120kPa,層厚 1.92m,第二層為粉土，狀態(tài)中密、潮濕、飽和，基本承載力100kPa,層厚狀態(tài)流塑，基本承載力 80kPa,層厚 21.3m。1、地基承載力驗算3.5m，第三層為淤泥質粉質粘土,各墊層的重量:C20 混凝土墊層產生的壓應力fnt=25 0.2 =5kPa20cm 道砟產生的壓應力；d=12 0.2 = 2.4kPa1.5m 厚灰土層產生的壓應力1.5=22.5kPa作用在地基上的外荷載按均布軸向考慮，其大小為：混凝土重 44.16-22.6126 二 560.3kN門式支架重 0.359 0.1557 32 = 115.14kN人群、機具、模板、混凝土振搗等產生的力2

20、.5 2.5 4 1 15.45 = 139.05kN考慮 1.1 的安全系數，則總荷載為： 560.3 115.14 139.05 1.1 =896kN混凝土及道砟墊層擴散角-35，灰土墊層擴散角-28。計算墊層底面處的地基壓應力:896/15.4552.422.554.53kPa0.2 + 2匯(0.4g35 +1.5tg28 )地基土的容許承載應力二珂二0 =100kPap =50.39kPa打匚=100kPa，地基強度滿足要求。2、地基沉降驗算在地基沉降計算時，按上面的墊層都符合規(guī)定計，在此不考慮墊層自身的沉降。(1)作用于各土層頂面的附加壓應力計算土層圖示66c=C.円4x4 CJp oTLTJ二2亠，.34=4.96kPa25=3.57kPa26=2.72kPa267-=2.14kPa2(3)各層土沉降-2-4-6-7(2)89623.1kPa15.45 2 1.9 tg28 0.22 1.9 tg288969.26kPa15.45 2 3.3 tg35 0.22 3.3 tg35896=5.84kPa15.45 2 4.8