賓館客房樓設(shè)計方案

1、賓館客房樓設(shè)計方案1工程概況本工程為哈爾濱市南崗區(qū)某地段的賓館客房樓?？偨ㄖ娣e6038.6平方米，此建筑縱向長為54.6m,主體橫向16.2m, 層橫向22.8m。主體結(jié)構(gòu)共6層，層高均為3.3m。風(fēng)荷載：基本風(fēng)壓 o=O.55kN m 2，地面粗糙度為C類。雨雪條件：基本雪壓為0.45kN m 2?？拐鹪O(shè)計條件：建設(shè)場地的地震基本烈度為 7度，建筑抗震類別為丙類，建筑結(jié)構(gòu)抗 震等級為框架三級，場地特征周期為二區(qū)，場地土為 II類。建筑結(jié)構(gòu)的安全等級為二級, 設(shè)計使用年限為50年。2結(jié)構(gòu)布置及計算簡圖根據(jù)房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進(jìn)行了建筑平面，立面及剖面設(shè)計，其標(biāo) 準(zhǔn)建筑平面，結(jié)構(gòu)平

2、面見圖2。填充墻采用200mn厚的粘土空心磚砌筑。門為木門，門洞 尺寸 1.0m 2.1m,3.0m 2.7m,1.0m 2.4m，窗為鋁合金窗，洞口尺寸為 1.8m 2.4m，1.8m 1.5m。樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取100mm梁截面高度按梁跨度的1/12-1/8估算，由此估算的梁截面尺寸見表 1,表中還給出了各層梁，柱和板的混 凝土強(qiáng)度等級。其設(shè)計強(qiáng)度：C25（ fc 11.9N mm 2, ft 1.27N mm 2）,C 30（ fc 14.3N mm 2, ft 1.43N mm 2）表1梁截面尺寸（mm及各層混凝土強(qiáng)度等級層次混凝土強(qiáng)度等級橫梁（b h）縱梁

3、(b h)次梁（b h）AB跨，CD跨BC跨1-6C30300 600300 400300 600300 400由已知條件查表可知該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為三級，其軸壓比限值 n=0.9,各層的 重力荷載代表值近似取15 kN m 2。則邊柱及中柱的負(fù)載面積7.83.3m 2和7.84.8m2。由式AcN 得各層柱截面面積為：Nfc邊柱：3A1.3 7.8 3.3 106 15 gcccc2 “、A c180000mm (424mm)0.9 14.331.25 7.8 4.8 106 152“中柱：Ac327273mm2 (572mm)0.9 14.3如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面長度分別為

4、424mn和572mm根據(jù)以上計算結(jié)果并考慮其它因素，柱截面尺寸取值為：底層柱700mm 700mm，其它層柱600mm 600mm基礎(chǔ)選用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深 2.5 m,基礎(chǔ)咼1.0m?？蚣芙Y(jié)構(gòu)計算簡圖如圖1所示，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線；梁軸線取至板底，2-6層柱高即層高取3.3m.底層柱高度從基礎(chǔ)頂面算至一層樓底即=3.3+0.6+2.5-1.05-0.1=5.3 取h1=5.3m(a)橫向框架(b)縱向框架66m56.6mr3.0m6.6m57.8m7.8m7.8m7.8mLJL JJIJL1圖1框架結(jié)構(gòu)計算簡圖220.030.66kN2 m0.4kN2 m200.020.

5、4kN2 m50.150.75kN2 m250.12.5kN2 m4.71 kN2 m0.008X 17.8=0.142 kN2 m250.12.5kN2 m圖2建筑平面圖及結(jié)構(gòu)平面布置圖3重力荷載計算3.1 屋面及樓面的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面（不上人）30 厚細(xì)石混凝土保護(hù)層三氈四油防水層20 厚水泥砂漿找平層150厚水泥蛭石保溫層100厚鋼筋混凝土板合計1-5層樓面荷載：8mm厚瓷磚地磚100厚鋼筋混凝土板20mm厚硬性水泥砂漿找平層0.02X 20=0.400 kN2 m10mm厚水泥石灰砂漿打底0.010X 14=0.14 kN2 m合計3.182kN2 m3.2屋面及樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值不

6、上人屋面均布活何載標(biāo)準(zhǔn)值2.0kN2 m樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.0kN2 m屋面雪何載標(biāo)準(zhǔn)值Skrs01.0 0.45 =0.45 kN2 m(r式中為積雪分布系數(shù)，取r二1.0 )3.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算梁，柱可根據(jù)截面尺寸，材料容重及粉刷等計算長度上的重力荷載；對墻，窗，門等 可計算單位面積上的重力荷載。具體過程略，計算結(jié)果見表2。表2梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次構(gòu)件b/mh/mr/kN m 3g/kN m 1li /mnGj / kNGi/kN1邊橫梁0.30.6251.053.9385.916371.73992.96中橫梁0.30.4251.053.152.3857.96次梁0.

7、30.4251.053.156.714295.47續(xù)表2 梁、柱重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值縱梁0.30.6251.054.737.128939.33柱0.70.7251.1013.485.4322328.4826邊橫梁0.30.6251.053.9386.0163782727.54中橫梁0.30.4251.053.152.4860.48次梁0.30.4251.053.156.614291.06縱梁0.30.6251.054.737.228952.56柱0.60.6251.109.93.3321045.44注1) 表中 為考慮梁柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)；g表示單位長度構(gòu)件重力荷載； n為構(gòu)

8、件數(shù)量注2)長度取凈長，柱長度取層高外墻為400mm厚砌塊，外墻面貼瓷磚(0.5 kN m 2 )內(nèi)墻面為20mm厚抹灰，則外墻單位墻面重力荷載為:0.5+0.415 17 0.026.84kN m內(nèi)墻為200mm厚砌塊，兩側(cè)均為20mm厚抹灰，則內(nèi)墻單位墻面重力荷載為：20.2 1517 0.02 23.68kN m木門單位面積重力荷載為0.2 kN m 2 ;鋁合金窗單位面積重力荷載為 0.4kN/m2。3.4 重力荷載代表值集中于各樓層標(biāo)高處的重力荷載代表值G為計算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻柱等重量，計算G時，各可變荷載的組合值按表1.16的規(guī)定采用，屋面上的可

9、變荷載均取雪荷載。具體計算過程略，計算結(jié)果見圖2* G=8115.45KN G=11190.03KNIG=11190.03KNG=11190.03KNH G=11190.03KN“ G=13668.73KN圖3重力荷載代表值4框架側(cè)移剛度計算4.1 橫向框架側(cè)移剛度計算橫向側(cè)移剛度計算方法如下。橫梁線剛度ib計算過程見表3,柱線剛度ic計算過程見表4.表3橫梁線剛度類別層次Ec (N mm 2)b h(mm mm)1。(mm4)l(mm)Eclc/I (N mm)1.5EcIc/I (N mm)2.0EcIc/I (N mm)邊橫梁143.0 10300 60095.4 1066002.45

10、10103.68 10104.91 10102643.0 10300 60095.4 1066002.45 10103.68 10104.91 1010中13.0 104300 4001.6 10930001.6 10102.4 10103.2 1010橫梁263.0 104300 4001.6 10930001.6 10102.4 10103.2 1010表4柱線剛度ic計算表層次hc/(mm)Ec/(N2 xmm )b h(mm mm )Ic/ (mm4)Eclc/I (N mm)154003.0104700X 7002.001101011.12 10102633003.0104600X6

11、001.08010109.82 101019：柱的側(cè)移剛度D值按下式計算D詰，c為柱的側(cè)移剛度修正系數(shù)，可由表2.2所列公式計算。根據(jù)梁、柱線剛度比 k的不同，柱分為中框架中柱和邊柱，邊框架中柱和邊 柱以及樓梯間柱等?，F(xiàn)以第2層B-3柱的側(cè)移剛度計算為例，說明計算過程，其余柱的計 算過程略，計算結(jié)果見表57。第2層B-2柱及其與其相連的梁的相對線剛度如圖 3所示，圖中數(shù)據(jù)取自表3和4,由表2.2可得梁柱線剛度比3.2 2 4.91 20.832 9.820830.292 0.83c0.29h2129 82101031380.72N mm233003.24.913.29.824.91圖4梁的相對

12、線剛度表5中框架柱側(cè)移剛度d值（n mm）層次邊柱（10）中柱（10）DikcDi1kcDi210.260.3415558.850.540.4118762.14343209.9260.290.1314067.220.830.2931380.72454479.4表6邊框架柱側(cè)移剛度d值（N mm）層次A-1,A-10B-1,B-10DikcDi1kcDi210.190.3214450.270.410.3817389.3063679.14260.220.1010820.940.460.1920559.7862761.44層次C-4 C-5D-4 D-5DikcDi1kcDi210.420.3817

13、389.300.130.2913486.5861749.76260.470.1920559.780.140.077311.8655743.28將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度Di ,見下表8表8框架各層層間側(cè)移剛度層次123456Di468638.8518879.42518879.42518879.42518879.42518879.42由表8可見Di /D2 =0.9030.7,故該框架為規(guī)則框架因?yàn)榭v向框架側(cè)移比橫向縱向框架小，故不用驗(yàn)算縱向框架側(cè)移剛度。5橫向水平荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算5.1 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算5.1.1

14、 橫向自振周期計算nnn結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移由式Vg Gk,( u)iVGi /Gj,UT( u)計算k ik ik ik計算過程見下表9表9結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移層次Gi / kNVGi / kNDi (N mm)i / mmi /mm68115.458115.45518879.4215.64435.86511190.0319305.48518879.4237.21420.22411190.0330495.51518879.4258.77383.01311190.0341685.54518879.4280.34324.24211190.0352875.57518879.42101.90243.90

15、113668.7366544.3438638.8142.00142.00按式T11.7 t .5計算基本周期，其中比的量綱為m，取t =0.7則T11.7 0.7. 0.43586 =0.79s5.1.2 水平地震作用及樓層地震剪力計算因?yàn)楸驹O(shè)計方案中結(jié)構(gòu)高度不超過40m,質(zhì)量和剛度沿高度分布較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按式Geq 0.85 Gi 計算即：Geq 0.85 Gi=0.85(13668.73+11190.03 X 4+8115.45) =0.85 X 66544.3=56562.66kN/Tg、0.91 (TT)max04

16、09(討o.。8 O.43359fgEK1 eq0.043359 56562.662452.50 kN因 1.4T g 1.40.40.56 T10.79s,所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震系數(shù)n按0.08T10.01（表1.19）計算，即n 0.08 0.79 0.010.0732F60.0732 2452.50 179.523kN各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按式FiGH F (1)nekn /GjHjj 1Fn n FEK將上述b和Fek代入可得F2272.9GHnGjHjj 1n具體過程見表10。各樓層地震剪力按式ViFk，結(jié)果見表10中k i表10各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪

17、力計算表層次H i / mGj/kNGi Hi / kN mGiHiR / kNV / kNGjHj621.88115.45177728.360.206468.23468.23518.511190.03208134.560.241547.791016.02415.211190.03171207.460.198450.051466.07311.911190.03134280.360.156354.581820.6528.611190.0397353.260.113256.852077.5015.313668.7373811.140.086195.482272.98各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力

18、沿房屋高度的分布見圖4圖5樓層地震剪力5.1.3 水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Ui和頂點(diǎn)位移Ui分別按式(Ui)VisDj 1 ijn和式U= ( u)k，計算過程見表11。表中還計算了各層的層間彈性位移角eUi / hik 1表11橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次Vi/kNDi / N mmi /mmi /mmhi / mmi ehi6468.23518879.420.9018.0533001/366751016.02518879.421.9617.1533001/1684續(xù)表11橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算41466.07518879.422.8315.1933

19、001/116631820.65518879.423.5112.3633001/94022077.50518879.424.008.8533001/82512272.98468638.804.854.8554001/1113由表11可見,最大層間彈性位移角發(fā)生在第 2層，其值為1/825 1/550，滿足ue eh 的要求，其中u/h 1/550。5.1.4 水平地震作用下框架內(nèi)力計算以平面圖中軸線橫向框架內(nèi)力計算為例，說明計算方法，其余框架內(nèi)力計算略?？駾架柱端剪力及彎矩分別按式Vij和Mb Vj yh計算，其中Dij取自表5,Dij取自Vij 1表8，層間剪力取自表11 o各柱反彎點(diǎn)高度比

20、y按式y(tǒng) yn y1 y2 y3確定，其中yn由 表查得。本計算中底層柱需考慮修正值 y2，第2層柱需考慮修正值 力和y3，其余柱均無修 正。具體過程及結(jié)果見下表12表12各層柱端剪力及彎矩計算層次hi/mVi/kNDij /N mm邊柱中柱Di 1VnkyMi；MmDi 1Vi2kyMj；Mi26 :k3 4(68.23 518879.421406712.690.290.145.8636.0125970.2523.44 0.620.3023.2154.155 :k31016.02518879.421406727.540.290.295 :26.81 64.0725970.2550.85 0.

21、620.4057.12 100.684 :k31466.07518879.421406739.750.290.39551.81 79.3625970.2573.38 0.620.45108.97133.183 :k31820.65518879.421406749.360.290.4573.30 89.5925970.2591.12 0.620.45135.31165.382 :k32077.50518879.421406756.320.290.66 122.6663.1925970.25103.980.620.59202.45140.681 ；).42272.98468638.80155597

22、5.460.260.86 350.4457.0518762.1491.00 0.、540.68334.15157.25注：表中m量綱為kN m,v量綱為kNrMb 占(Mi： MU)ib ibl梁端彎矩，剪力及柱軸力分別按式M b 鼻(Mib1 j M U)，1 2Mb Mbl和式Niib ibn(Vb1 Vbr)計算。其中梁線剛度取自表3,具體過程見表13i 1k表13梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁中橫梁柱軸力MbMblVbMbMblVb邊柱N中柱N636.0125.466.69.3128.6928.693.019.13-9.31-9.82569.9358.256.619.4265.64

23、65.643.043.76-28.73-34.164106.1794.186.630.36106.12106.123.070.75-59.09-74.553141.4129.006.640.00145.35145.353.096.90-99.09-131.452136.49129.776.640.34146.22146.223.097.48-139.43-188.591179.71169.136.652.85190.57190.573.0127.05-192.28-262.79注：1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力。當(dāng)為左震卽寸，左側(cè)兩根柱為拉力,對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力。2）表中M單位為KN.m,V的

24、單位為kN, N的單位為kN, I的單位為 m水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖5所示25.4636.0154.1536.0128.6958.255.8669.9364.0779.3623.2165.6494.18100.6826.87106.1739.5951.81141.1453.1973.30136.49122.6657.05350.44334.15179.71-6/.12106.12129.00108.97145.35129.771翁169.13133.18165.38140.68157.25202.45190.57-28.7330.3640.00-99.0940.3

25、4-139.43-192.28D-9.3119.429.3159.0952.85f HE-9.8243.76舊L9.13-34.1670.75-74.5596.9-131.4597.48 n l-188.59127.05-262.79圖6左地震作用下框架彎矩，梁端剪力及柱軸力圖5.2橫向風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計算5.2.1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式s z o?；撅L(fēng)壓o=0.55 kN荷載規(guī)范第7.3節(jié)查得s 0.8 （迎風(fēng)面）和s0.5（背風(fēng)面）。C類地區(qū),H/B=21.5/54.6=0.398 ，由表1.15查得=0.40; T1 0.79s, WgTj20.55 0.7920.34

26、3kN由表查得1.3229,由式,1.3229 0.4 Hi1 -取軸線橫向框架，其負(fù)載寬度為 7.8m,由式得沿房屋高度的分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為:q=7.8 0.55 z s z4.29 z s z根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度 Hi,由表1.11查取s,代入上式可得各樓層標(biāo)高處的q（z）,見下表14； q（z）沿房屋高度的分布見圖6（a）表14沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值層次Hi /mHi /Hzzq1(z)/ kN m 1q2 (z)/ kN m 1621.81.000.8411.6084.8033.002518.50.8470.8121.5534.3282.705415.20.6970.7461.4

27、963.8302.394311.90.5460.7401.3923.5352.21028.60.3940.7401.2843.2612.03815.30.2430.7401.1772.9891.86819.233.0024.3288033.8303.5353.2612.989PE一 - DCBA(a)風(fēng)荷載沿房屋高度的分布(單位：kN2.70523.1920.722.39418.98.2.21017.49-2.0381)m-1.868(b)等效節(jié)點(diǎn)、集中風(fēng)荷載(單位:kN) 圖7框架上的風(fēng)荷載13.68 荷載規(guī)范規(guī)定，對于高度大于 30m且高寬比大于1.5的房屋結(jié)構(gòu)，應(yīng)采用風(fēng)振系數(shù)z來考慮風(fēng)壓

28、脈動的影響。本設(shè)計中房屋高度H=21.8m30m且H/B=1.35 V 1.5,風(fēng)壓脈動的影響較小。因此，該房屋無需考慮風(fēng)壓脈動的影響?？蚣芙Y(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將圖 6 (a)的分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載, 如圖6 (b)所示，集中荷載F的計算過程如下：111F1(2.989 1.868)3.32(3.2612.9892.0281.868)3.3 -2312(2.9891.868) 3.32313.60kNF2 (3.261 2.0282.98911.868) 3.3 -(3.5353.2612.21012.028) 3.3 -2 2(3.2612.9892.028 1.868) 3

29、.31217.49kNF3(3.5352.2103.2612.028)(3.5353.2612.210 2.028) 3.3F4(3.8302.3943.5352.210)(3.830-3.535 ) + (2.394-2.210F5(4.3282.7053.8302.394)(4.3283.830 2.705 2.394) 3.3F6(4.803 3.0024.3282.705)(4.803 4.328 3.0022.705) 3.311 13.3(3.8303.5352.3942.210)322 31218.98kN233.312(4.3283.830)(2.705 2.394)C C11

30、2.8 -23)3.31 220.72 kN12 31 13.32(4.8034.328 3.0022.705)3.3 231223.19kN231113.3(0 4.8030 3.002)3.3 2231 -19.23kN2 35.2.2 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗(yàn)算n根據(jù)圖6 ( b)所示的水平荷載由式 VFk計算層間剪力V，然后依據(jù)表5求出軸線框架的層間側(cè)移剛度，再按式UiVisDji 1(u)k計算各層的相對側(cè)移和絕對i 1i 1側(cè)移。計算過程見表15表15風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算層次123456Fi /kN13.6017.4918.9820.7223.1919.23Vi /

31、kN113.2199.6182.1263.1442.4219.23續(xù)表15風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計算D/ N mm68641.9680074.98.780074.9480074.9480074.9480074.94ui /mm1.651.241.030.790.530.24ui / mm1.652.893.924.715.245.48ui /hi1/32731/26611/32041/41771/62261/13750由表15可見，風(fēng)荷載作用下框架的最大層間位移角為1/2661遠(yuǎn)小于1/550，滿足規(guī)范要求。523 風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算風(fēng)荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算過程與水平地震

32、作用下的相同。仍以軸線橫向框架計算為例，其余框架內(nèi)力計算從略。表16風(fēng)荷載作用下各層柱端剪力及彎矩計算層次hi/mVi/kNDj /N mm 1邊柱中柱Di 1Vi1kyMj：Mi1Di 1Vi2kyM；Mi26 :3.319.2380074.94 -4067 -.39 0.29 0O91.0110.1825970.256.24 0.620.265.3515.245 :3.342.4280074.94 14067 7.45 0.290.2456.0218.5625970.2513.760.620.3616.35 29).064 :3.363.1480074.94 1406711.090.290

33、.34512.63 23.9725970.2520.480.620.4027.03 4().553 :3.382.1280074.94 1406714.430.29).4019.05 28.5725970.2526.630.620.4539.55 481.332 :3.399.6180074.94 1406717.500.290.65537.83 19.9225970.2532.310.620.5558.64 46i.501 :3.3113.21 (58641.96 15555925.660.26).84 116.3922.1718762.1430.940.540.67119.9455.14注

34、：表中m量綱為kN m, V量綱為kN表17風(fēng)荷載作用下梁端彎矩，剪力及柱軸力計算層次邊梁中橫梁柱軸力M：M：lVbMbMblVb邊柱N中柱N610.187.186.62.638.0728.693.05.38-2.63-2.75519.5716.186.65.4218.2365.643.012.15-8.05-9.48429.9926.756.68.6030.15106.123.020.10-16.65-20.98341.2035.436.611.6139.93145.353.026.62-28.26-35.98238.9740.466.612.0345.59146.223.030.39-40

35、.29-54.34續(xù)表17風(fēng)荷載作用下梁端彎矩，剪力及柱軸力計算16053.506.617.2060.28190.573.040.19-57.49-77.33注：1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力。當(dāng)為左震時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力2）表中M單位為KN.m,V的單位為kN, N的單位為kN，l的單位為 m.軸線橫向框架在風(fēng)荷載作用下的彎矩。梁端剪力及柱軸力見圖77.1810.1810.1818.5616.1815.24E8.0729.06-2.632.635.381.0119.5723.97535-18.23=-2.755.425.4212.15-9.48-8.056.02 _29.

36、9926.7535.4340.5548.3316.3530.158.608.6020.1-20.9811.61-16.4512.6328.5741.219.922喙311.6126.6212.0319.0540.4646.5-28.2612.03-35.9830.3938.9737.8360116.3939.5545.5922.1753.5058.6460.2855.14111.94C-40.29ihi17.20 -543417.2040.19-57.49-77.33(a)框架彎矩圖(b)梁端剪力及柱軸力圖圖8橫向框架在水平風(fēng)荷載作用下的彎矩、梁端剪力和軸力圖6豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力計算

37、6.1 橫向框架內(nèi)力計算6.1.1 計算單元取軸線橫向框架進(jìn)行計算，計算單元寬度為7.8m,如圖8所示。由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓 面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。由于縱 向框架的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。007DCBA圖9橫向框架計算單元 fl orayVJ*QP96.1.2 荷載計算恒荷計算Pq2F2F2丨qiq660030006600ABCd圖10各層梁上作用的恒載在圖9中，q1和q1代表橫梁自重，為均布 荷載形式。對于第6層q13.938kN m

38、,q13.15kN mq2和q2為房間和走道板傳給橫梁的梯形和三角形荷載，由圖9所示幾何關(guān)系可得：q2 4.71 3.9 18.37kN mq2 4.71 3.0 14.13kM mP1和P2分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒荷載，它包括梁自重、樓板重、女兒墻 等重力荷載。計算如下：p1 (3.9 3.9/2) 2 (2.7 6.6)/2 3.9/2 4.71 4.725 7.8 3.15 6.6/2 6.84 1.2 7.8=189.80kNp2(3.9 3.9/2) 2(2.7 66)/2 3.9/2(2.43.9) 1.5 2 4.714.725 7.83.156.6/2=170.29

39、kN集中力矩：M,p 116.88 06 03 28.47kN m, M 2p2e2 170.29 竺 03 25.54kN m2 2對25層，qq1包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載形式。其它荷載計算方法 同第6層，結(jié)果為：+3.15 X 6.6/23.68X 6.6/2 X( 7.8-0.7=216.59kNM1p1e1 187.59 07 03 37.52kN m,M2p2e2 216.59 也0 343.32kN mq13.9383.68 (3.3 0.5) 14.24kN mg3.15kN mq23.183.9 12.41kN m,q2 3.182 3.0 9.55kN m(3.9

40、3.9/2) 2(2.7 6.6)/2 3.9/2 3.1824.7257.83.156.6/26.84(7.22.8 1.8 2.1 2)0.4 1.8 2.1 2=189.51kNP2(3.93.9/2) 2 (2.76.6)/2 3.9/2(2.4 3.9) 1.523.1824.7257.83.15X 6.6/2+3.68 X 6.6/2 X( 7.8-0.6 )=217.81kN0.60.30.60.3M1PG189.5128.43kN m, M 2p2e2217.8132.67kN m22對1層q13.9383.68 (3.3 0.5) 14.24kN m, q13.15kN mq

41、23.1823.9 12.41kN m, q2 3.182 3.0 9.55kN m5(3.93.9/2) 2(2.76.6)/2 3.9/2 3.1824.7257.83.156.6/26.847.1 2.8 1.8 2.1 2) 0.4 1.8 2.1 2=187.59kN(3.9 3.9/2) 2(2.76.6)/2 3.9/2(2.4 3.9) 1.5 2 3.1824.725 7.8P2活荷載計算660030006600AB(C( D圖11各層梁上作用的活載對于第6層:q23.927.8kNm,q23.0 26.0 kNmp1(3.93.9/2 1/2)2 (2.76.6)/23.9

42、/2233.35kNP2(3.93.9/2) 2(2.766)/23.9/2(2.4 3.9) 1.5 2 2=52.25kN0.6 0.30.6 0.3M,p 33.355.00kN m,M 2 52.257.84kN m2 2同理，在屋面雪荷載作用下q23.90.451.76kNmq3.0 0.451.35kN mp116.670.457.5kNP211.76kNM1P1e17.50.151.13kNm, M 211.76 0.151.76kN m對25層q2 7.8kN m, q2 6.0kN mp, 33.35kNp2 52.25kNM1piei 33.35 0.15 5.00kN m

43、,M 2 52.25 0.15 7.84kN m對1層q2 7.8kN m, q2 6.0kN mp13335kN p252.25kNM1 33.35 0.2 6.65kN m, M 2 52.25 0.2 10.45kN m將以上計算結(jié)果匯總表18,表19表18橫向框架恒載匯總表層次q1(kN m)q1(kN m)q2(kN m)q2(kN m)Pi(kN)P2(kN)M1 (kN m)m2 (kN m)63.9383.1518.3714.13189.80170.2928.4725.542514.243.1512.419.55189.51217.828.4332.67114.243.1512

44、.419.55187.59216.5937.5243.32表19 橫向框架活載匯總表層次q2(kN m)1q2 (kN m)P1(kN)P2(kN)M1 (kN m)m2 (kN m)67.86.033.3552.255.007.84(1.76)(1.35)(7.5 )(11.76)(1.13)(1.76)257.86.033.3552.255.007.8417.86.033.3552.256.6510.456.1.3 內(nèi)力計算梁端、柱端彎矩采用二次分配法計算。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。 其中恒荷載彎矩計算過程及所得的彎矩如圖11所示，活荷載彎矩計算過程及所得的彎矩如圖12所示。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力疊加而得。 柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，如表20和表21。上柱下柱 右梁左梁上柱下柱右梁0.7770.2230.2110.7300.059*衛(wèi)8.47 t71.06 171.06 1-7.21 1-8.084.751.1033.09 1 9.5013.46-4 04-7.32-2.1039.23-6.7727.97 -2.26(9943.790.31-34.12 -9.1626.921655-13.213026-07-90.047.7616.5