精品資料（2021-2022年收藏）臨時(shí)支墩、型鋼支架及模板設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、中 國(guó) 橋 梁 網(wǎng)臨時(shí)墩、型鋼支架及模板設(shè)計(jì)計(jì)算一、標(biāo)準(zhǔn)段箱梁支架設(shè)計(jì)方案：按標(biāo)準(zhǔn)段箱梁30m跨徑重量作臨時(shí)支墩型鋼支架設(shè)計(jì)荷載標(biāo)準(zhǔn)，詳細(xì)布置請(qǐng)參照支墩及鋼支架布置圖，橫向采用貝雷片組拼成臨時(shí)墩，縱向采用8組I28b和9組I36b工字鋼連接成為縱梁；A、F兩組臨時(shí)墩直接支撐在承臺(tái)上，B、C、D、E四組臨時(shí)墩支撐在經(jīng)處理的擴(kuò)大基礎(chǔ)上，基礎(chǔ)采用砂墊層處理，改善地基承載力，達(dá)到箱梁施工的荷載要求。本設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)構(gòu)強(qiáng)度驗(yàn)算采用容許應(yīng)力計(jì)算，不考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)，但按有關(guān)規(guī)定鋼材容許應(yīng)力按臨時(shí)性結(jié)構(gòu)提高系數(shù)為1.25，即 A3鋼材彎曲容許應(yīng)力w=145×1.25181Mpa,抗壓軸向容許應(yīng)力=14

2、0×1.25175 Mpa，抗剪容許應(yīng)力=85×1.25106 Mpa進(jìn)行驗(yàn)算。結(jié)構(gòu)剛度驗(yàn)算，荷載乘以相應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，進(jìn)行荷載組合。二、支架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)驗(yàn)算：1、標(biāo)準(zhǔn)段箱梁的荷載重量計(jì)算： （1）、箱梁砼重量：每跨現(xiàn)澆砼305m3，砼容重26KN/m3，則箱梁砼重量：g1=305×26 KN/m3=7930KN。（2）、底模所用鋼材重量：鋼板重量：S=30×7.3=219m2，重量：219×0.006×78500N/m3=103KN； 8#槽鋼重量：23×30×80.4N/m=55.5KN；12#槽鋼重量：40

3、5;7.3×123.1N/m=36KN；底模總重量g2=103+55.5+36=194.5KN。（3）、側(cè)模重量及斜向支撐（兩側(cè)翼緣共重）：6mm鋼板面積：S=2×(1.5+3.9)×30=324m2；重量：324×0.006×78500N/m3=152.6KN；8#槽鋼（側(cè)模橫向大肋間距40 cm）：16根；16×30×2×80.4N/m=77.2KN。斜向支撐10#槽鋼（間距75cm）共40道：（3.51+1.61+1.3+1.77+1.38+1.41+1.96）×2×100.0 N/m&#

4、215;40=103.5KN；兩側(cè)翼緣總重量：g3=152.677.2103.5=333.3KN。（4）、芯模鋼材重量：4mm鋼板面積重量：S=（1.1+2.02+1.38+1.39+ 2.02+0.97）×28=248m2，重量：248×0.004×78500N/m3=77.9KN；5#槽鋼（芯?？v肋間距30cm）重量：（8.88/0.3）×28×54.4 N/ m=45.1KN；小桁架（間距100cm）共28道重量：10#槽鋼 28×5.8×100N/m=16.2KN；8#槽鋼重量： 28×8.53×

5、80.4 N/m=19.2KN；鋼管重量： 28×9.2×38.4 N/m=9.9KN；總重量：g4=77.9+45.1+16.2+19.2+9.9=168.3KN。（5）、施工人員及施工材料機(jī)具等行走運(yùn)輸或堆放荷載：1.5 KN/m2（6）、振搗砼時(shí)產(chǎn)生的荷載:取2KN/m2。2、標(biāo)準(zhǔn)段支架縱梁及支架承載力驗(yàn)算：（1）、標(biāo)準(zhǔn)段縱梁受力分析：工況一 A、箱梁進(jìn)行砼澆筑過(guò)程中荷載，支架縱梁驗(yàn)算假設(shè)：由于底板鋼模縱向設(shè)置8#槽鋼，其間距33cm；橫向設(shè)置12#槽鋼，其間距為75cm，底模鋼板厚6mm,底板為整體鋼模，其整體剛度較好，能起分配荷載的作用，為簡(jiǎn)化計(jì)算，作如下假設(shè)：1

6、、把箱梁砼分為兩部分，除去兩側(cè)3.9m翼緣板后箱梁主體作為一個(gè)整體，另一個(gè)兩側(cè)3.9m翼緣板，每一側(cè)為一個(gè)整體。2、箱梁底板下的9根I36b縱梁作為一個(gè)整體，共同承擔(dān)箱梁主體砼重量。3、兩側(cè)翼緣板下，每側(cè)4根I28b縱梁為一個(gè)整體，共同承擔(dān)翼緣板砼重量。B、I36b縱梁工字鋼驗(yàn)算、縱梁荷載計(jì)算：箱梁主體砼重量（一跨砼共305m3）：305-（0.2+0.5）×3.9÷2×30×2×26KN/m3÷30=193.3KN/m。芯模自重： g4/30168.3÷305.61KN/m。底模自重： g2/30194.5÷30

7、6.5KN/m。9根I36b工字鋼自重：9×656.6N/m=5.9KN/m。施工荷載（寬8m）：3.5KN/m2×8=28KN/m。、縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：?jiǎn)胃鵌36b工字鋼縱梁的強(qiáng)度驗(yàn)算組合荷載為：ga=（193.3+5.61+6.5+5.9+28）÷9 =26.6KN/m。根據(jù)縱梁工字鋼平面布置，可知各臨時(shí)支墩其最大間距為L(zhǎng)5.68m，梁底I36b工字鋼按單跨簡(jiǎn)支梁和兩等跨連續(xù)梁兩情況進(jìn)行驗(yàn)算，計(jì)算跨度為L(zhǎng)=5.68m，跨簡(jiǎn)支梁跨中處彎矩:Mmax=gaL2/8=26.6KN/m×5.682/8=107.27KN·m。 跨中彎矩處截面應(yīng)力：max

8、=Mmax/W=107.27KN·m×106/（920.8×103）=116.5N/mm2<w=181N/mm2。兩等跨連續(xù)梁其支座處負(fù)彎矩系數(shù)為K1=0.125,跨中彎矩系數(shù)為K2=0.07，可知兩等跨連續(xù)梁其最大彎矩在支座處。其值為：Mmax=k1gaL2=0.125×26.6×5.682=107.27KN·m由上計(jì)算可知單跨簡(jiǎn)支梁跨中彎矩與跨徑相等的 兩等跨連續(xù)梁的支座負(fù)彎矩相等。W截面抵抗矩I36b為W=920.8cm3 ；縱梁承受的最大剪力：Qmax=gaL/2=26.6 KN/m×5.68/2=75.53

9、KN。支座縱梁剪力最大處截面應(yīng)力：max=QmaxS/Ixtw=75.53×103×545×103/(16574×104×12)=20.7N/mm2<= 106N/mm2。Ix毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩16574cm4 ；S半截面面積矩545cm3 ；tw腹板厚度12mm ；、縱梁剛度驗(yàn)算：剛度驗(yàn)算組合荷載：a、gb=（193.3+5.61+5.9+6.5）×1.2÷9=28.2 KN/m。按單跨簡(jiǎn)支梁，跨徑L5.68m計(jì)算跨中撓度：f=5gbL4/（384EI）=5×28.2×56804/(384

10、15;2.1×105×16574×104) =11.0mm< L/400=5680/400=14.2mmb、按二等跨連續(xù)梁，跨徑L=5.68m計(jì)算梁跨中最大撓度：fmax=kfgbL4/(100EI)=0.521×28.2×56804/(100×2.1×105×16574×104)=4.4mm<f=L/400=5680/400=14.2mm。kf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521；E鋼材彈性模量2.1×105N/mm2；I36b截面慣性矩16574cm4；E鋼材彈性模量2.1×

11、105N/mm2；I截面慣性矩16574cm4。從以上計(jì)算可知底板I36b工字鋼能夠滿足要求。C、縱梁I36b工字鋼受力最不利情況：根據(jù)箱梁設(shè)計(jì)圖紙及標(biāo)準(zhǔn)箱梁橫斷面砼荷載分析圖，在砼澆筑時(shí)，縱梁受力最不利荷載位置在箱梁中心的I36b-5工字鋼砼分?jǐn)偤奢d為20.3KN/M，其腹板位置處的荷載為：、縱梁荷載計(jì)算：砼自重：q=20.3KN/m。箱梁底模及芯模總荷載為194.5+168.3362.8KN。362.8KN÷8m÷30m1.5 KN/m2×1.34m=2.01KN/m。施工荷載?。?.5KN/m2×1.34m=4.69 KN/m。I36b工字鋼自重：

12、0.7KN/m。則腹板單根縱梁承受的荷載為： q =20.3+4.69+0.7+2.01=27.7KN/m。、縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：按單跨簡(jiǎn)支梁進(jìn)行計(jì)算，在臨時(shí)墩支架系統(tǒng)中，縱梁的最大計(jì)算跨徑L=5.68m。其跨中最大彎矩為： M=ql2/8=27.7×5.682/8=111.7KN·m。其截面應(yīng)力為：=M/W=111.7×106/(920.8×103)=121.32KN/mm2<w=181KN/mm2。支座處剪力： Qmax=qL/2=27.7×5.68/2=78.7KN。其截面應(yīng)力：max=QmaxS/(Ixtw)=78.7×103

13、×545×103/(16574×104×12)=21.6N/mm2<= 106N/mm2。Ix毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩16574cm4 ；S半截面面積矩545cm3 ；tw腹板厚度12mm ； 、縱梁剛度驗(yàn)算：a、按單跨簡(jiǎn)支梁，跨徑L=5.68m計(jì)算跨中最大撓度：f=5ql4/（384EI）=5×（20.3+2.01+0.7）×1.2×56804/(384×2.1×105×16574×104)=10.7mm< L/400=5680/400=14.2mm 。b、按二等跨連續(xù)梁，跨

14、徑L=5.68m計(jì)算梁跨中最大撓度：fmax=kfgbL4/(100EI)=0.521×（20.3+2.01+0.7）×1.2×56804/(100×2.1×105×16574×104)=4.3mm<f=L/400=5680/400=14.2mm。kf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521；E鋼材彈性模量2.1×105N/mm2；I36b截面慣性矩16574cm4?？芍狪36b工字鋼在受力在最不利情況下也能滿足受力要求。D、翼緣I28b工字鋼縱梁受力分析:箱梁兩側(cè)翼緣長(zhǎng)3.9m,采用10#槽鋼組成斜向支撐構(gòu)成鋼桁架，

15、兩節(jié)點(diǎn)支撐在I28b工字鋼上。鋼桁架橫向間距75cm布置，承受荷載較小及鋼桁架剛度較大以及砼澆筑工藝，翼緣下I28b工字鋼受力簡(jiǎn)化為共同平均分?jǐn)傄砭壪滤泻奢d，包括砼、側(cè)模及施工荷載。、I28b縱梁荷載：箱梁翼側(cè)砼重量：1.78m2×26KN/m3=46.3KN/m。側(cè)模重量及斜向支撐：333.3KN÷2÷30m=5.6KN/m。I28b工字鋼自重：4×478.9N/m=1.9KN/ m。施工荷載（翼緣寬3.9m）：3.5 KN/m2×4.25=14.9KN/m。、I28b縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：每側(cè)翼緣下單根I28b工字鋼縱梁的強(qiáng)度驗(yàn)算組合荷載為：g=

16、（46.3+5.6+1.9+14.9）÷4=17.2 KN/m。翼緣縱梁I28b工字鋼根據(jù)受力情況可簡(jiǎn)化為單跨簡(jiǎn)支梁，其跨中彎矩最大，計(jì)算跨度最大為L(zhǎng)=5.68m。Mmax=gL2/8=17.2×5.682/8=69.36 KN·m。則跨中彎矩處截面應(yīng)力：max=Mmax/W=69.36×106/（534×103）=129.9N/mm2<w=181N/mm2。W截面抵抗矩 I28b為W=534cm3;Q235鋼抗彎容許應(yīng)力181N/mm2?？v梁承受的最大剪力：Qmax= gL/2=17.2×5.68/2=48.8KN?？v梁剪力最

17、大處截面應(yīng)力：max=QmaxS/Ix.tw=48.8×103×309×103/(7480×104×10.5)=19.05N/mm2<= 106N/mm2。Ix毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩7480cm4。S半截面面積矩309cm3;tw腹板厚度10.5mm 、單跨簡(jiǎn)支梁在均布荷載作用下，跨中最大撓度： 剛度驗(yàn)算組合荷載：q=（46.3+5.6+1.9）×1.2÷4=16.14KN/m。f=5ql4/（384EI）=5×16.14×54204/(384×2.1×105×7480&

18、#215;104)=11.5mm< L/400=5420/400=13.6mm。 b、按二等跨連續(xù)梁，跨徑L=5.68m計(jì)算梁跨中最大撓度：fmax=kfqL4/(100EI)=0.521×16.14×56804/(100×2.1×105×7480×104)=5.6mm<f=L/400=5680/400=14.2mm。kf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521；E鋼材彈性模量2.1×105N/mm2；I28b截面慣性矩7480cm4；從以上計(jì)算可知翼緣I28b工字鋼強(qiáng)度，剛度及抗剪能力均滿足要求。E、I28b工字鋼縱梁受

19、力最不利狀況分析:根據(jù)翼緣下I28b工字鋼在節(jié)點(diǎn)處的位置和箱梁橫斷面砼荷載分布圖，可知最外側(cè)I28b5工字鋼受力最大，其該處的砼荷載為12.5 KN/m，側(cè)模及施工荷載為:（338.8KN÷2÷30m÷3.9m+3.5 KN/m2）×0.66m3.3 KN/m。則其受力總荷載為：q=12.5+3.3=15.8KN/m。、 I28b縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：按單跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算跨徑取L=5.68m。跨中最大彎矩：Mmax=gL2/8=15.8×5.682/8=63.7 KN·m。則跨中彎矩處截面應(yīng)力：max=Mmax/W=63.7×10

20、6/（534×103）=119.27N/mm2<w=181 N/mm2W截面抵抗矩 I28b為W=534cm3;wQ235鋼抗彎容許應(yīng)力181N/mm2?？v梁承受的最大剪力：Qmax= gL/2=15.8×5.68/2=44.87 KN?？v梁剪力最大處截面應(yīng)力：max=QmaxS/Ix.tw=44.87×103×309×103/(7480×104×10.5)=17.65N/mm2<= 106N/mm2。Ix毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩7480cm4; S半截面面積矩309cm3;tw腹板厚度10.5mm ;、I28b縱梁

21、剛度驗(yàn)算：a、單跨簡(jiǎn)支梁在均布荷載作用下，跨中最大撓度： 剛度驗(yàn)算組合荷載：q=（12.5 KN/m+1.44 KN/m2×0.66m）×1.2=16.1 KN/m。f=5ql4/（384EI）=5×16.1×56804/(384×2.1×105×7480×104) =13.8mm< L/400=5680/400=14.2mm。b、按二等跨連續(xù)梁，跨徑L=5.68m計(jì)算梁跨中最大撓度：fmax=kfqL4/(100EI)=0.521×16.1×56804/(100×2.1

22、5;105×7480×104)=5.6mm<f=L/400=5680/400=14.2mmkf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521；E鋼材彈性模量2.1×105N/mm2；I28b截面慣性矩7480cm4。工況二I36b工字鋼縱梁受力驗(yàn)算：在箱梁進(jìn)行橫向預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉前，箱梁側(cè)模要提前拆除則兩側(cè)翼緣下的四根縱梁、I28b工字鋼退出工作，箱梁的全部重量由底模下的9根I36b工字鋼承受，在此情況下，則縱梁承受的荷載只有箱梁自身的重量（芯模已拆除）。根據(jù)箱梁底模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)可知底模其整體剛度較大，其箱梁30m跨305m3砼自重，由其下9根縱梁共同平均承受。、單根縱梁承受荷

23、載為：30m跨箱梁砼總自重：g=305m3×26KN/m3/（30m×9）=29.37KN/m。、I36b縱梁強(qiáng)度驗(yàn)算：按單跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算，計(jì)算跨徑取5.68m,跨中最大彎矩：M=gl2/8=29.37×5.682/8=118.4KN·m。則截面處的應(yīng)力：=M/W=118.4×106/（920.8×103）=128.6N/mm2<w= 181N/mm2支座處剪力：Qmax=gL/2=29.37×5.68/2=83.4KN。其截面應(yīng)力：max=QmaxS/Ixtw=83.4×103×545×1

24、03/(16574×104×12)=22.85N/mm2<= 106N/mm2。Ix毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩16574cm4 ；S半截面面積矩545cm3 ；tw腹板厚度12mm ；Q235鋼材抗剪容許應(yīng)力106N/mm。、 縱梁剛度驗(yàn)算：按二等跨連續(xù)梁計(jì)算跨中最大撓度，計(jì)算跨徑取L5.68m。fmax=kfgL4/(100EI)=0.521×29.37×56804/(100×2.1×105×16574×104)=4.6mm<f=L/400=5680/400=14.2mm。kf二等跨連續(xù)梁撓度系數(shù)0.521

25、；E鋼材彈性模量2.1×105N/mm2；I截面慣性矩16574cm4。由上計(jì)算可知在工況二情況下縱梁受力性能能滿足要求。(2)、箱梁側(cè)模鋼桁架受力驗(yàn)算：側(cè)模桁架下弦桿10#槽鋼抗剪驗(yàn)算：側(cè)模斜向支撐鋼桁架下弦桿10#槽鋼，因?yàn)橄孪夜?jié)點(diǎn)支撐在I28工字鋼上，所以10#槽鋼主要驗(yàn)算其抗剪能力能否滿足要求，驗(yàn)算荷載取節(jié)點(diǎn)荷載最大處。Q=(12.4KN/m+5 KN/m2×1.77m)×0.75m =16KN(桁架間距為75cm)。其該節(jié)點(diǎn)處剪切應(yīng)力為：max=QmaxS/Ixtw=16×103×23.5×103/(198×104

26、×5.3)=35.8N/mm2<= 106N/mm2。Ix毛截面繞強(qiáng)軸的慣性矩198cm4;S半截面面積矩23.5cm3;tw腹板厚度5.3mm ;fvQ235鋼材抗剪容許應(yīng)力106N/mm2。桁架下弦桿10#槽鋼性能達(dá)到要求。側(cè)模桁架弦桿10#槽鋼穩(wěn)定性驗(yàn)算：桁架弦桿是軸向受力，驗(yàn)算的主要內(nèi)容是其軸向受壓條件下的穩(wěn)定性，桁架中最外側(cè)弦桿最長(zhǎng)L1.8m,驗(yàn)算荷載取N=16KN,取10#槽鋼弱軸y軸進(jìn)行計(jì)算。弦桿長(zhǎng)系比： =loy/iy=180/1.19=151；loyy軸計(jì)算長(zhǎng)度；iyy軸截面回轉(zhuǎn)半徑。按b類截面軸心受壓構(gòu)件151，查表可知穩(wěn)定系數(shù)=0.304。N/(A)=16

27、×103/(0.304×12.748×102)=41.3N/mm2<=170 N/mm2（A10#槽鋼凈截面面積； Q235鋼承壓容許應(yīng)力）。經(jīng)計(jì)算側(cè)模桁架能滿足要求。(3)、貝雷桁架受力分析單片貝雷桁架，其許用彎矩M=788.2KM·m ，許用剪Q=245.2KN（由產(chǎn)家提供），從臨時(shí)支墩立面圖可知，邊臨時(shí)支墩支撐在承臺(tái)上，貝雷兩翼側(cè)懸挑長(zhǎng)度最長(zhǎng)，貝雷最不利受力簡(jiǎn)化為：翼緣最外三根I28b工字鋼受力簡(jiǎn)化為一個(gè)集中荷載，距懸挑端1m。由單排貝雷受力支座處彎矩、剪力最大：F=qL/2= (11.2KN/m+9.2KN/m+10KN/m +3.9m&#

28、215;5KN/m2)×5.78/2=144.2KN。則對(duì)懸挑部分支座處彎矩（單排貝雷）：M1=FL=144.2×1=144.2KM·m <M=788.5KM·m。懸挑支座處剪力：Q=F=144.2KN<Q=245.2KN。由于縱梁工字鋼在貝雷上的平面布置不是完全的支撐在貝雷節(jié)點(diǎn)上，驗(yàn)算貝雷上弦桿抗彎、抗剪受力性能。由貝雷組成鋼材可知，貝雷采用16Mn鋼，上弦由2根10#槽鋼背靠組成。上弦受力簡(jiǎn)化為跨徑L=0.75m的單跨簡(jiǎn)支梁，跨中受集中力。從縱梁工字鋼受力可知I36b-5所受荷載最大為g=24.5KN/M，則其在貝雷支座處的集中力為F=g

29、l/2=24.5×5.68/2=69.6KN。16Mn鋼材容許抗彎應(yīng)力為273N/mm2,容許剪應(yīng)力為208N/mm2，10#槽鋼其截面參數(shù)為Sx=23.5cm3；Wx=39.7cm3; Ix=198cm4; tw=5.3mm.其單根10#槽鋼受力情況為：、 支座處剪力驗(yàn)算：(F/2)Sx/(Ixtw)=(69.6÷2×103×23.5×103)÷(198×104×5.3)=77.9N/mm2<=208N/mm2、 跨中抗彎驗(yàn)算： M=(F/2)L/4=69.6×0.75÷8=6.5KN&

30、#183;M=M/W6.5×106÷（39.7×103）163.7N/mm2<273N/mm2經(jīng)驗(yàn)證貝雷受力能滿足施工要求。(4)、托盤受力計(jì)算：臨時(shí)支墩砼墊塊上荷載總共為F=2384.6+72=2456.6KN,支墩高度由托盤進(jìn)行調(diào)節(jié)，單個(gè)托盤承受荷載設(shè)計(jì)值3KN,每個(gè)支墩總共有100個(gè)，則每個(gè)托盤承受荷載為2456.6/10024.6KN,可知支墩托盤受力是安全的 。(5)、 地基受力分析：(箱梁預(yù)壓方案中已詳細(xì)計(jì)算)臨時(shí)貝雷支墩按五跨連續(xù)梁受均布荷載情況進(jìn)行受力分析，單跨標(biāo)準(zhǔn)段箱梁均布線荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q=（7930+194.5+338.8+168.3+1

31、57.6+86.2+3.5×15.8×30）÷30351.1KN/m。B、E支墩的剪力系數(shù)為Kv左=0.526，Kv右=0.606。則邊中間臨時(shí)支墩承受荷載為:Q= Kv左qL+ Kv右qL =0.526×351.1×6+0.606×351.1×6=2384.6KN。C、D支墩的剪力系數(shù)為Kv左=0.474，Kv右=0.500,中間臨時(shí)支墩承受荷載為:Q= Kv左qL+ Kv右qL=0.474×351.1×6+0.5×351.1×6=2051.8KN。中間墩貝雷片重量，取每片3KN，2

32、4×3 KN=72KN。砼墊塊重量： 12×3×0.3×24 KN/m3=259.2KN。邊中間支墩承受的最大豎向荷載為：P=2384.6+72+259.2=2715.8KN。50層砂墊層面積S=12×3=36m2。則地基承載力為：=P/S=2715.8/36=75.4Kpa=100Kpa。為表層亞粘土設(shè)計(jì)承載力，由于邊墩支撐在承臺(tái)上不用計(jì)算地基承載力。經(jīng)計(jì)算地基承載力滿足要求。(6)、支架抗傾覆力計(jì)算：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：W=K1K2K3K4W0W0基本風(fēng)壓值，寧波地區(qū)最大風(fēng)壓力為800Pa。K1設(shè)計(jì)風(fēng)速頻率換算系數(shù)對(duì)于特殊大橋取1.0K2風(fēng)載體型

33、系數(shù)取1.3。K3風(fēng)壓高度變化系數(shù)，離地面20m之內(nèi)取1.00。K4地形、地理?xiàng)l件系數(shù)，沿海海面及海島取1.4。W=0.8×1.0×1.3×1.0×1.4=1.5kPa。風(fēng)向橫橋方向：側(cè)模及支墩總面積 S=30×2.2×1.3=85.8m2。則風(fēng)荷載產(chǎn)生的水平推力：F=WS=1.5×85.8=128.7KN。風(fēng)荷載對(duì)支墩角點(diǎn)的彎矩：M1=Fh=128.7×12=1544.4KN·m （h箱梁高度）。箱梁模板自重對(duì)支墩角點(diǎn)的彎矩：M2=Gb/2=948.6×12/2=5691.6KN·m

34、 （b支墩寬度 G支架及箱梁模板荷載）。M2>M1經(jīng)計(jì)算支墩的抗風(fēng)傾覆力能夠在自重作用下滿足要求。2、箱梁模板結(jié)構(gòu)計(jì)算：（1）、標(biāo)準(zhǔn)段箱梁底模結(jié)構(gòu)計(jì)算、箱梁荷載計(jì)算；箱梁底模承受荷載主要是除兩翼段的砼自重和芯模自重以及施工荷載。a、除翼段的砼自重：鋼筋砼自重產(chǎn)生的均布荷載：305 m3(0.2+0.5)×3.9÷2×30×2×26÷7.3÷30=26.5 KN/m2b、芯模重量產(chǎn)生的均布荷載:g2=168.3/(7.3×30)=0.8 KN/m2。詳細(xì)計(jì)算見支架計(jì)算中的芯模鋼材重量計(jì)算.c、施工荷載為：g3=

35、3.5 KN/m2。則底模承受的均布荷載g= 26.5+0.8 +3.5=30.8 KN/m2。 、底模面板的強(qiáng)度、剛度計(jì)算：根據(jù)底模附圖可知，面板為單向板跨徑L=33cm。為簡(jiǎn)化計(jì)算，面板受力簡(jiǎn)化為寬10mm，受均布荷載的四等跨連續(xù)小梁。計(jì)算中考慮到模板的周轉(zhuǎn)使用，其面板會(huì)磨損變薄，所以計(jì)算過(guò)程中面板厚度取5.5mm進(jìn)行計(jì)算。a、強(qiáng)度驗(yàn)算：取10mm寬的板條為計(jì)算單元，其受力荷載為：q=0.0308×10=0.308 N/mm。四等跨連續(xù)梁支座處最大彎矩系數(shù)為K=0.107。Mmax =KqL2=0.107×0.308×3302=3589N·mm。10

36、 mm寬板條截面抵抗矩：W=bh2/6=10×5.52/6=50.4 mm3。支座彎矩最大處截面應(yīng)力：= Mmax/W=3589/50.4=71.2N/mm2<w=181N/mm2。b、剛度驗(yàn)算：四等跨連續(xù)梁邊跨跨中撓度系數(shù)為Kf=0.63210 mm面板截面慣性矩：I=bh3/12=10×5.53/12=138.6 mm4則面板撓度為：f=KfqL4/(100EI)=0.632×0.377×3304/(100×2.1×105 ×138.6)=1 mm<1.5mm本工程橋規(guī)要求面板變形不大于1.5 mm。故面板其

37、強(qiáng)度、剛度均可滿足要求。、底?？v肋8#槽鋼強(qiáng)度、剛度驗(yàn)算：底模8#槽鋼間距33cm，因橫肋12#槽鋼間距為75 cm，故橫肋槽鋼計(jì)算跨徑L=75cm。簡(jiǎn)化為單跨簡(jiǎn)支梁計(jì)算，以使結(jié)構(gòu)偏于安全。a、強(qiáng)度驗(yàn)算：跨中最大彎矩:Mmax =ql2/8=(30.8×0.33)×0.752/8=0.71KN·m。則彎矩最大處截面應(yīng)力:= Mmax /W=0.71×106/(25.3×103)=28.1N/mm2 <w=181N/mm2。b、剛度驗(yàn)算：?jiǎn)慰绾?jiǎn)支梁跨中大撓度：f=5ql4/（384EI）=5×37.7×0.33×

38、;7504/(384×2.1×105×101.3×104) =0.23mm< L/400=750/400=1.87mm。經(jīng)驗(yàn)算其強(qiáng)度、剛度均可滿足要求。、底模橫肋12槽鋼強(qiáng)度、剛度驗(yàn)算：底模12槽鋼縱向間距為75cm, 8槽鋼橫向間距為40cm,計(jì)算12槽鋼受力可以簡(jiǎn)化為受均布荷載q=(30.8×0.75)=23.1KN/m的單跨簡(jiǎn)支梁, 由縱向大梁布置圖可知其最大間距為1.34m，計(jì)算跨徑為L(zhǎng)=1.34m，以使結(jié)構(gòu)偏于安全。a、強(qiáng)度驗(yàn)算：跨中最大彎矩：Mmax=(1/8)qL2=(1/8)×23.1×1.342=5.

39、18 KN·m。彎矩最大處截面應(yīng)力：max= Mmax/W=5.18×106/(62.1×103)=83.4N/mm2<w=181 N/mm2。所以12槽鋼強(qiáng)度驗(yàn)算滿足要求。b、剪力驗(yàn)算支座處剪力：Qmax=(1/2)qL=(1/2)×23.1×1.34=15.5KN。則剪力最大處截面應(yīng)力：max=QmaxS/(Ixtw)=15.5×103×36.4×103/(391×104×5.5)=26.3N/mm2<=106N/mm2。S半截面面積矩；Ix截面慣性矩；tw腹板厚度；Q235鋼抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。經(jīng)驗(yàn)算12槽鋼抗剪力滿足要求。c、剛度驗(yàn)算按單跨簡(jiǎn)支梁受均布荷載計(jì)算跨中最大撓度：fmax=5qL4/(384EI)=5×23.1×13404/(384×2.1×105×391×104)=1.1mm<f=L/400=2000/400=5mm。經(jīng)驗(yàn)算其剛度滿足要求。(2)、標(biāo)準(zhǔn)段側(cè)模強(qiáng)度、剛度驗(yàn)算、側(cè)模每側(cè)由43個(gè)模扇組成，每一個(gè)獨(dú)立模扇都由側(cè)面板、橫肋、豎肋三個(gè)主要構(gòu)件組成。模扇的基本長(zhǎng)度3m，橫面板為6mm的鋼板，支撐面板的縱肋為8#槽鋼，間距40cm；豎肋采用10#槽鋼，間距75cm，直接由側(cè)模斜向支撐承受