衛(wèi)生陶瓷坯體干燥開(kāi)裂的原因與對(duì)策

1、衛(wèi)生陶瓷坯體干燥開(kāi)裂的原因與對(duì)策何海燕(北京東陶有限公司 北京 100085摘 要 按照衛(wèi)生陶瓷的一般生產(chǎn)工藝流程 , 分工序討論了坯體干燥開(kāi)裂的發(fā)生機(jī)理及產(chǎn)生原因 , 并結(jié)合實(shí)踐提出了一 系列相關(guān)對(duì)策 。關(guān)鍵詞 坯體干燥開(kāi)裂 單面吃漿 雙面吃漿 臨界水分點(diǎn) 坯體含水率 前言, 塑性狀態(tài)坯體的破裂點(diǎn) , 就會(huì)引 起坯體開(kāi)裂 。 產(chǎn)生干燥收縮不均勻的原因比較復(fù)雜 , 大致可分為兩大類 :坯體本身所潛伏的問(wèn)題經(jīng)干燥過(guò) 程暴露出來(lái) , 以及干燥條件不合理導(dǎo)致 。下面從內(nèi)因 和外因兩個(gè)方面 , 分析各種原因?qū)ε黧w干燥開(kāi)裂的影 響 , 并提出在實(shí)際生產(chǎn)中相應(yīng)的防止方法 。衛(wèi)生陶瓷 注漿成形工藝流程如圖

2、1所示 。1 坯體干燥開(kāi)裂產(chǎn)生的原因1. 1 泥漿對(duì)坯體干燥開(kāi)裂的影響當(dāng)坯料配方中可塑性粘土含量不當(dāng)時(shí) , 坯體容易 在干燥過(guò)程中產(chǎn)生開(kāi)裂 。所謂可塑性 , 就是對(duì)坯體施 加大于屈服值的力 , 使物體在破裂之前連續(xù)的變形 , 而 這種變形具有不能恢復(fù)原來(lái)狀態(tài)的性質(zhì) 。 粘土的可塑 性對(duì)產(chǎn)品質(zhì)量影響很大 , 其加入量也是確定泥漿配方 的主要依據(jù)之一 。如果球磨時(shí)間過(guò)短 , 坯料的粒徑太粗 , 坯體易發(fā)生 干燥開(kāi)裂 。 主要是因?yàn)轭w粒粗大 、 堆積不緊密 , 坯體表 面空隙多 、 干燥收縮大造成的 。陳腐對(duì)泥漿的很多性能都有好處 , 但也要注意在 練泥過(guò)程中不要造成泥漿粒子的定向集中分布 , 內(nèi)應(yīng)

3、 力集中未完全消除 , 。 , 坯體吃漿 , 在干燥收縮過(guò)程中容 。 、 粒度大 、 水分含量 、 配方中電解質(zhì)的種類和用量以及 泥漿的溫度等 。 控制泥漿的觸變性 , 是實(shí)際生產(chǎn)中提 高生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質(zhì)量的重要手段之一 。圖 1 衛(wèi)生陶瓷注漿成形工藝流程圖1. 2 成形條件對(duì)坯體干燥開(kāi)裂的影響1. 2. 1 注漿成形注漿成形時(shí)如果石膏模型出現(xiàn)變形 、 合型面破損 ,82 陶 瓷 2009. No. 6或者石膏模型沒(méi)有壓緊 , 致使合型面部位有縫隙 , 注漿 時(shí)有泥漿溢出 , 溢漿部位坯體內(nèi)的粒子產(chǎn)生定向性 , 吃 漿方向的收縮變小 , 在干燥收縮過(guò)程中易開(kāi)裂 。如果 注漿前石膏模型清掃不徹底

4、 , 或者脫模后溢漿部位倒 角的毛刺未清理干凈 , 也會(huì)造成此種干燥裂 。因?yàn)樵谧{時(shí)坯體上的沖突面或多或少都會(huì)發(fā) 生 , 注漿的角度如果選擇不當(dāng) , 會(huì)使泥漿沖突面移動(dòng)到 坯體收縮易發(fā)生應(yīng)激反應(yīng)的部位 。 由于脫型后該處比 坯體其他表面的粘土質(zhì)密度要高 , 在干燥過(guò)程中易沿 注漿口和其相對(duì)側(cè)的沖突線出現(xiàn)開(kāi)裂 。 生坯檢查時(shí)該 處有時(shí)不會(huì)表現(xiàn)出常見(jiàn)的外部表面開(kāi)裂 , 而是內(nèi)部隱 藏的細(xì)微裂紋 , 常在燒成后表現(xiàn)出開(kāi)裂 。當(dāng)注漿速度受注漿軟管過(guò)長(zhǎng)或彎折 、 插口部堵塞 、 注漿位置離高位漿槽過(guò)遠(yuǎn) 、 注漿壓力低或者模型內(nèi)空 氣不易排出等影響而極慢時(shí) , 在泥漿表面張力的作用 下 , 常在 燒成后

5、反應(yīng)出來(lái) 。排漿角度 、 壓力 、 時(shí)間 , 排漿孔的位 置以及坯體內(nèi)部的結(jié)構(gòu)都會(huì)影響坯體的排泥狀況 。 由 于從排漿到脫型期間坯體一直處于收縮狀態(tài) , 如果出 現(xiàn)排漿不良 , 坯體內(nèi)有剩余泥漿 , 由坯體內(nèi)外含水率的 差引發(fā)收縮差增大 , 最終導(dǎo)致坯體干燥收縮開(kāi)裂 。此 階段的開(kāi)裂一般分為 3種 :排漿壓力不夠造成的內(nèi)部 負(fù)壓開(kāi)裂 , 由排漿泥痕引發(fā)的收縮開(kāi)裂和由殘留泥漿 引發(fā)的收縮開(kāi)裂 。坯體的鞏固如果不好 , 會(huì)造成坯體收縮變大 、 強(qiáng)度 變差 , 在干燥收縮過(guò)程中由于內(nèi)應(yīng)力過(guò)大引發(fā)開(kāi)裂 。 鞏固期間引發(fā)的干燥開(kāi)裂分為三種 :鞏固裂 、 鞏固不良 開(kāi)裂和坯體單雙交接部位開(kāi)裂 。 鞏固裂常

6、發(fā)生在坯體 雙面吃漿拐角處 , 主要是由于石膏模型太干或雙面吃 漿拐角小 、 坯體厚度不均勻造成 。鞏固不良開(kāi)裂常發(fā) 生在坯體雙面吃漿部位 , 常由于模型處理方法不正確 造成坯體該處?kù)柟滩涣家?; 或是由于坯體雙面處太 厚 , 內(nèi)部吃漿不實(shí) 、 有空洞 , 在干燥收縮過(guò)程中由內(nèi)向 外引發(fā)開(kāi)裂 。如果坯體單面吃漿部分和雙面吃漿部分的鞏固不 均勻 , 會(huì)造成兩部分含水率的差異增大 , 坯體的收縮差 也相應(yīng)增大 , 進(jìn)而造成坯體單雙交接部位在干燥收縮 過(guò)程中開(kāi)裂 。 相對(duì)于前兩種開(kāi)裂 , 坯體單雙交接部位 開(kāi)裂在實(shí)際生產(chǎn)中更為常見(jiàn) , 其影響因素復(fù)雜 :模型處 理 、 鞏固時(shí)間及壓力 、 坯體厚度

7、 、 結(jié)構(gòu)和含水率以及干 燥條件等不合適都會(huì)引發(fā) , 是實(shí)際生產(chǎn)中最難解決的 干燥開(kāi)裂之一 。坯體脫模時(shí)如果石膏模型和坯體間未注入空氣 、 成真空狀 , 產(chǎn)品粘連于型上 , 模型上升時(shí)會(huì)將坯體帶 裂 , 開(kāi)裂部位進(jìn)行搟壓 、 埋泥處理后仍相對(duì)薄弱 , 在干 燥收縮過(guò)程中容易發(fā)生開(kāi)裂 。 這種開(kāi)裂還與石膏型的 深度 、 R 角的大小等有關(guān) , 在實(shí)際生產(chǎn)中 , 脫型開(kāi)裂的 降低可以有效減少坯體干燥開(kāi)裂 。1. 2. 2濕坯細(xì)加工開(kāi)孔作業(yè)時(shí)如果工具有損壞 、 方法不正確或者開(kāi) 孔時(shí)間控制不當(dāng) , 。 ,。如果出現(xiàn)坯體粘接面上有滑石粉等異物未清理干 凈 , 粘接面過(guò)小 、 不吻合 , 粘接硬度不合適

8、 , 粘接錯(cuò)位 , 粘接泥漿未清理干凈等情況造成坯體粘接部位的強(qiáng)度 不足時(shí) , 常會(huì)引發(fā)該處的干燥開(kāi)裂 。有時(shí)這種開(kāi)裂在 內(nèi)部很細(xì)微 , 坯檢時(shí)不易發(fā)現(xiàn) , 經(jīng)燒成后才顯現(xiàn)出來(lái) 。 1. 2. 3 新成形工藝現(xiàn)在越來(lái)越多的衛(wèi)生陶瓷生產(chǎn)廠家為提高生產(chǎn)效 率 、 降低生產(chǎn)成本而采用高壓成形的注漿方式 , 這樣成 形的坯體密度較高 、 強(qiáng)度大 、 含水率低 , 并且干燥收縮 率小 。1. 3 干燥條件對(duì)坯體開(kāi)裂的影響坯體通過(guò)干燥才能有一定的強(qiáng)度 , 以適應(yīng)修坯 、 施 釉 、 燒成等工序的需要 。干燥過(guò)程是一個(gè)能量和物質(zhì) 的交換過(guò)程 , 是衛(wèi)生陶瓷生產(chǎn)中的重要工序 。1. 3. 1 干燥條件對(duì)開(kāi)裂的

9、影響在制定干燥條件時(shí) , 首先要依據(jù)泥漿性能 、 產(chǎn)品大 小 、 薄厚及結(jié)構(gòu)的復(fù)雜程度來(lái)確定干燥速度 , 即產(chǎn)品的 干燥周期 , 它表示的是坯體含水率與時(shí)間的關(guān)系 , 取決 于干燥介質(zhì)的溫度 、 濕度 、 流量和流速 ; 還要考慮干燥 過(guò)程中的物料平衡和熱平衡 , 盡量充分使用干燥介質(zhì) 的能源 , 使其損失量降到最低 。在設(shè)計(jì)干燥曲線時(shí) , 重視對(duì)坯體臨界水分的研究 , 如圖 2所示 。 臨界水分是坯體從等速干燥向減速干燥 轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)折點(diǎn) , 即干燥過(guò)程中坯體收縮基本結(jié)束的水 9 22009. No. 6 陶 瓷 分臨界狀態(tài)點(diǎn) 。 在這點(diǎn)之前 , 如果干燥速度過(guò)快坯體 容易開(kāi)裂和變形 ; 但如果

10、過(guò)了臨界水分點(diǎn) , 由于坯體不 再收縮 , 就不會(huì)產(chǎn)生破壞應(yīng)力 , 故可以加快此階段的干 燥速度 。圖 2 坯體收縮和含水率曲線在干燥過(guò)程中濕坯較柔軟易變形 , 如果其放置方 法不正確 , 受形狀的影響收縮困難部位的收縮較小 , 并 會(huì)向容易收縮的地方延伸 , 變大 , , 弱部位引發(fā)開(kāi)裂 ; , 阻礙了其底 部的收縮 , 也會(huì)出現(xiàn)干燥裂 。 1. 3. 2 新干燥技術(shù)現(xiàn)在越來(lái)越多的衛(wèi)生陶瓷生產(chǎn)廠家為提高生產(chǎn)效 率和干燥合格率 , 引入了溫濕度分段自動(dòng)控制的快速 干燥系統(tǒng) 。 該系統(tǒng)的干燥過(guò)程全部連續(xù)且自動(dòng)控制 、 干燥周期短 、 干燥條件合理 、 干燥熱耗低 。 但由于成本 較高 , 很多廠

11、家還沒(méi)有采用 。1. 4 坯體干燥開(kāi)裂對(duì)生坯檢查與修正 、 施釉 、 燒成工序的影響生坯檢查與修正工序需要對(duì)干燥后坯體的主要開(kāi) 裂發(fā)生部位重點(diǎn)檢查 , 以減少成瓷開(kāi)裂 ; 對(duì)于目視可見(jiàn) 的裂 , 判定其是否可以修補(bǔ)并進(jìn)行相應(yīng)作業(yè) ; 對(duì)于內(nèi)部 隱藏的細(xì)微裂紋 , 通常使用煤油涂刷在坯體粘接處 、 埋 泥處及結(jié)構(gòu)薄弱處來(lái)查找 , 一經(jīng)發(fā)現(xiàn)則根據(jù)其開(kāi)裂程 度進(jìn)行相應(yīng)的處理 。施釉時(shí)如果坯體表面存在生坯檢查時(shí)未發(fā)現(xiàn)的細(xì) 微裂紋 , 則釉漿會(huì)聚集在該處 , 在燒成過(guò)程中釉層融化 滲入裂紋內(nèi)部 , 成瓷表現(xiàn)為表面的斑點(diǎn) 。在燒成過(guò)程中坯體內(nèi)部的細(xì)微裂紋由于燒成收縮 的作用 , 產(chǎn)品的內(nèi)應(yīng)力逐漸增大 ,

12、內(nèi)部的裂紋也隨之變 大 , 最終從表面裂開(kāi)來(lái) 。2 坯體干燥開(kāi)裂的防止方法2. 1 通過(guò)控制泥漿的制備及性狀來(lái)減少坯體干燥開(kāi)裂針對(duì)干燥開(kāi)裂常采取的對(duì)策有 :控制原料中強(qiáng)可 塑性粘土的用量在 15%20%以內(nèi) ; 適當(dāng)加入電解質(zhì) 如碳酸鈉 (Na 2CO 3 與硅酸鈉 (Na 2SiO 3 ; 坯料中 45m 以上的顆粒不超過(guò) 5%10%, 小于 10m 顆粒應(yīng) 占 44%55%; 在保證流動(dòng)性的前提下 , 盡可能地減 少泥漿的含水量 ; 泥漿的陳腐期一般在 7d 左右 ; 泥漿 的溫度不宜過(guò)高 , 一般控制在 30 左右 。下面以某復(fù)雜連體坐便器生產(chǎn)中出現(xiàn)的干燥開(kāi)裂為例 , 2. 2. 1 注

13、漿過(guò)程中引發(fā)的干燥開(kāi)裂的對(duì)策坯體合型縫溢漿處干燥開(kāi)裂的對(duì)策 :注漿成形工 藝要求石膏合型面不能留有空隙 , 所以首先應(yīng)做好模 型的日常維護(hù) , 盡量避免合型部位破損 ; 當(dāng)合型面出現(xiàn) 間隙發(fā)生溢漿時(shí) , 常通過(guò)調(diào)整夾具的位置 , 并增加其強(qiáng) 度的方法來(lái)解決 。 同時(shí)還應(yīng)注意在生坯檢查時(shí)加強(qiáng)對(duì) 溢漿部位的檢查 。坯體注漿沖突面干燥開(kāi)裂的對(duì)策 :首先要保證注 漿角度合適 , 這需要根據(jù)經(jīng)驗(yàn) 、 參考產(chǎn)品的形狀 、 并通 過(guò)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)來(lái)確定 ; 如果該處仍有開(kāi)裂 , 則需要通過(guò)移 動(dòng)注漿口位置或改變?cè)瓫_突面部位的形狀等方法 , 將 沖突面盡量向不易發(fā)生沖突裂的位置移動(dòng) ; 或是在型 處理時(shí) , 對(duì)沖突

14、面部位進(jìn)行貼布或涂刷一層薄滑石粉 等對(duì)策來(lái)解決 。坯體上漿紋處干燥開(kāi)裂的對(duì)策 :首先要確保模型 和注漿管的及時(shí)清掃 ; 再采取調(diào)整石膏型與高位漿槽 之間的距離 , 或提高注漿壓力等對(duì)策 ; 仍沒(méi)有效果時(shí) , 再考慮通過(guò)改變型分割位置或在石膏模型上開(kāi)空氣孔 的方法來(lái)解決 。2. 2. 2 排漿過(guò)程中引發(fā)的干燥開(kāi)裂的對(duì)策針對(duì)由排漿壓力不夠造成的內(nèi)部負(fù)壓開(kāi)裂 , 首先 應(yīng)確保加壓軟管伸出型內(nèi)面 (1520 mm , 如圖 3所 示 ; 再采取調(diào)整排漿微壓的壓力 , 擴(kuò)大微壓連接孔徑 , 調(diào)節(jié)排漿泵彎管開(kāi)放口的開(kāi)度等對(duì)策 。03 陶 瓷 2009. No. 6 圖 3 加壓軟管伸出于型內(nèi)面長(zhǎng)度示意圖針

15、對(duì)排漿痕引發(fā)的開(kāi)裂是由于坯體內(nèi)一次傾斜排 泥后的殘漿 , 在排漿由一次傾斜翻轉(zhuǎn)至二次傾斜時(shí)再 次流到坯體排漿面所致 , 應(yīng)通過(guò)確認(rèn)一次 、 二次排漿的 間隔時(shí)間和泥漿屈服值的高低 , 來(lái)綜合考慮是否采取 改變排漿角度和次序或縮短排漿時(shí)間的對(duì)策 。針對(duì)殘留泥漿引發(fā)的開(kāi)裂 , 雖然其發(fā)生機(jī)理與坯 體構(gòu)造關(guān)系密切 , 但首先應(yīng)保證排泥孔的高度在吃漿 厚度上 23mm 左右的位置 , 如圖 4所示 ; 再確認(rèn)坯 體結(jié)構(gòu)是否易于內(nèi)部泥漿的流淌和排出 , 尤其要確保 單面吃漿部 R 角在 13mm 以上和坯體單面部?jī)?nèi)面寬 在 25mm 以上 , 如圖 5所示 。2. 2. 3 鞏固過(guò)程中引發(fā)的干燥開(kāi)裂的對(duì)

16、策針對(duì)鞏固裂 , 首先要保證坯體雙面吃漿部位的厚 度一致 ; 石膏模型內(nèi)側(cè)的 R 角保持在 810mm 以上 ; 更換新模型后嚴(yán)格控制好濕水量和鞏固時(shí)間 , 防止坯 體長(zhǎng)時(shí)間置于模型內(nèi)收縮加大 , 產(chǎn)生內(nèi)部貫通裂 。為減少鞏固不良開(kāi)裂 , 首先應(yīng)確保坯體的厚度符 合要求 ; 再采取型處理時(shí)適當(dāng)增加模型易開(kāi)裂部位的 濕水量 , 或在該處涂抹薄泥漿的對(duì)策 。針對(duì)坯體單雙交接部位的開(kāi)裂 , 首先應(yīng)根據(jù)模型的使用次數(shù)和含水率來(lái)調(diào)整吃漿 、 鞏固時(shí)間 , 鞏固時(shí)間 通常約占吃漿時(shí)間的 40%50%; 同時(shí)保證坯體單 、 雙面厚度設(shè)定符合公式 :c/(a +b =(0. 70. 8 ,a 、 b 、 c

17、所代表的厚度的部位如圖 6所示 。還可以通過(guò)模型處理時(shí)適當(dāng)增加坯體單面吃漿部位的模型濕水量 ; 修正干燥條件 ; 在坯體易開(kāi)裂部位貼布等對(duì)策來(lái)實(shí)現(xiàn) ; 仍無(wú)法解決再考慮通過(guò)模型修正改變坯體該部位的內(nèi)部結(jié)構(gòu) , 因?yàn)檫@會(huì)影響產(chǎn)品的外觀和性能 , 要通過(guò)長(zhǎng)期 的實(shí)驗(yàn)來(lái)判定其結(jié)果 , 常在新產(chǎn)品開(kāi)發(fā)時(shí)才使用 。圖 6 坯體單 、 雙面厚度示意圖2. 2. 4 坯體脫型過(guò)程中引發(fā)的干燥開(kāi)裂的對(duì)策首先應(yīng)保證石膏模型干燥充分 ; 型處理時(shí)在坯體 不易脫型部位的模型上涂抹滑石粉 ; 雖然加大模型 R 角 , 或在不易脫型部位的石膏模型上加開(kāi)空氣孔等對(duì) 策也能解決這一問(wèn)題 , 但可能會(huì)影響坯體的其他部位 ,

18、一般不予采用 。2. 2. 5 坯體開(kāi)孔處干燥開(kāi)裂的對(duì)策生產(chǎn)中要及時(shí)更換損壞的工具 ; 在坯體達(dá)到規(guī)定 硬度的情況下 , 單面吃漿部位應(yīng)在保證坯體不變形的狀態(tài)下盡早開(kāi)孔 , 而雙面吃漿部位應(yīng)在不難扎孔的狀 態(tài)下盡緩開(kāi)孔 ; 還應(yīng)注意根據(jù)孔徑的收縮差異來(lái)調(diào)整 開(kāi)孔角度 , 一般開(kāi)孔角度越小越容易出裂 ; 開(kāi)孔后一定 要用手指沾水抹口 , 勿留毛邊 。 2. 2. 6 坯體埋泥部位干燥開(kāi)裂的對(duì)策埋泥作業(yè)的泥條應(yīng)盡量取用坯體泥制作 ; 揉搓泥 條時(shí)不要卷入氣泡 ; 泥條在未使用前用濕布包好存放 , 使用時(shí)再揉和使之達(dá)到需要埋泥處坯體的軟硬度 。埋泥前先用手指按壓明裂的周圍 , 查看是否有隱 藏裂 ;

19、 再用壓棍將裂的兩端各挖出 10mm 左右 , 挖裂 的深度應(yīng)達(dá)到坯體該處厚度的 1/3左右 ; 將埋泥部位 擦拭干凈 ; 埋泥時(shí)應(yīng)從開(kāi)端起就仔細(xì)按 、 邊壓邊延伸 , 以防止混入空氣 。 由于相對(duì)于坯體來(lái)說(shuō)泥條的含水率 高 、 干燥收縮大 , 所以埋泥后泥條要高出坯體一些 , 如 圖 7所示 。 在埋泥處貼布 , 也是為了緩解該處的干燥13 2009. No. 6 陶 瓷 收縮 。圖 7 坯體埋泥后狀態(tài)示意圖2. 2. 7 坯體粘接部位干燥開(kāi)裂的對(duì)策粘接作業(yè)前用濕布保護(hù)坯體的粘接面 , 等待坯體 達(dá)到粘接硬度要求 , 坯體的粘接硬度一般應(yīng)控制在 (6070 ° 粘接前先用海綿將粘接

20、面上的異物擦拭干凈 ; 使用性質(zhì)穩(wěn)定的粘接泥漿 , 并涂抹均勻在粘接面上 ; 粘 接時(shí)在保證粘接面不變形的范圍內(nèi)用力按壓坯體 , 將 多余的粘接泥漿擠出并擦去 ; 粘接后用重物壓坯體 (510 min , 使粘接部位更緊密 ; 最后用壓棍按壓粘接 部位并擦拭 , 視情況在粘接薄弱部位加強(qiáng)埋泥 。 2. 3 由干燥條件不合適引發(fā)開(kāi)裂的對(duì)策下面介紹實(shí)際生產(chǎn)中針對(duì)干燥條件不當(dāng)引發(fā)的開(kāi)裂的對(duì)策實(shí)例 。 首先在坯體的主要開(kāi)裂部位及相應(yīng)的 未開(kāi)裂部位各選 4個(gè)區(qū)域 , 分別測(cè)定這 8個(gè)部位坯體 各階段的含水率 , 找出含水率變化曲線中的界限含水 率即臨界水分點(diǎn) , 進(jìn)而調(diào)整干燥條件 。坯體的界限含 水率一

21、般在 18%左右 。 由圖 8可以看出 , 坯體 D 、 E 、 F 部位的收縮過(guò)慢 , 坯體未達(dá)到臨界水分點(diǎn)就進(jìn)入了快 速干燥階段 。圖 8 調(diào)整前坯體含水率 時(shí)間曲線 針對(duì)坯體不同部位干燥收縮過(guò)程中的含水率差 異 , 適當(dāng)調(diào)整干燥介質(zhì)的溫度 、 濕度以保證坯體收縮均 勻 , 再次對(duì)產(chǎn)品主要開(kāi)裂部位各階段的含水率進(jìn)行測(cè) 定 ; 若不符合要求則繼續(xù)調(diào)整干燥介質(zhì)的溫度 、 濕度 , 同時(shí)測(cè)定坯體的含水率變化 , 直到干燥條件滿足生產(chǎn) 需要為止 。 調(diào)整前 、 調(diào)整后的溫度 、 濕度曲線對(duì)比如圖 9所示 。通過(guò)不斷的調(diào)整實(shí)驗(yàn) , 最終符合要求的坯體含水 率變化時(shí)間曲線如圖 10所示 。由圖中可以看出坯體 測(cè)定所有部位的含水率在緩慢干燥第三天時(shí)都達(dá)到了 界限含水率 , 滿足了快速干燥階段的要求 。受天氣變化 、 泥漿性狀波動(dòng)等因素的影響 , 坯體的 干燥收縮也會(huì)有一定的波動(dòng)變化 , 因此對(duì)于干燥條件 確定后的產(chǎn)品含水率要進(jìn)行定期監(jiān)測(cè) , 以保證能夠針 對(duì)變化及時(shí)做出干燥條件的調(diào)整 。為減少干燥過(guò)程中