化工原理課程設(shè)計(jì)甘蔗糖廠四效真空蒸發(fā)裝置

1、化工原理 課程設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)地點(diǎn) 廈門市實(shí)習(xí)時(shí)間 2012.09.03-07 學(xué) 院 生物工程學(xué)院 班 級(jí) 食工1011姓 名 學(xué) 號(hào) 成 績(jī) 指導(dǎo)老師 王美貴 謝遠(yuǎn)紅 王瑞芳 2012-9-7目錄第一部分一、設(shè)計(jì)任務(wù)和原始數(shù)據(jù)·······························

2、83;2二、設(shè)備型式的簡(jiǎn)要論述································2三、工藝流程的確定及說(shuō)明·············&#

3、183;················2第二部分一、蒸發(fā)器工藝設(shè)計(jì)計(jì)算（一）估算各效蒸發(fā)量和完成液濃度··························3（二）估算各效溶液沸點(diǎn)

4、和有效溫度差························3（三）估算多效加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量················5（四）估算傳熱面積···

5、3;····································6 (五）重新計(jì)算············&

6、#183;·······························6二、計(jì)算結(jié)果匯總表················

7、83;·······················8三、蒸發(fā)器的主要尺寸························

8、3;············9第三部分輔助設(shè)備的選擇···································

9、3;·······10第四部分設(shè)計(jì)過(guò)程分析討論····································10附錄參考文獻(xiàn)···

10、·········································12第一部分一、設(shè)計(jì)的任務(wù)要求和原始數(shù)據(jù)本次設(shè)計(jì)的任務(wù)是根據(jù)所提供的原始數(shù)據(jù)和要求設(shè)計(jì)甘蔗糖廠四效真空蒸發(fā)裝

11、置，確定蒸發(fā)器的操作條件，蒸發(fā)器的型式及蒸發(fā)流程；進(jìn)行工藝計(jì)算，確定蒸發(fā)器的傳熱面積及結(jié)構(gòu)尺寸。 （一） 設(shè)計(jì)要求：1.采用中央循環(huán)管式蒸發(fā)器（即標(biāo)準(zhǔn)式蒸發(fā)器） 2.采用各效蒸發(fā)器的傳熱面積相等 3.原料液采用沸點(diǎn)進(jìn)料 4.加熱蒸汽的冷凝液均在飽和溫度下排出 5.各效均無(wú)抽6.各效有效溫度差不宜少于（5-7） 7.加熱管長(zhǎng)度不得大于2m（二） 原始數(shù)據(jù)：糖液原料處理量(kg/h)原料液的濃度（%質(zhì)量分率）完成液的濃度(%質(zhì)量分率)加熱蒸汽壓強(qiáng)(kPa)冷凝器壓強(qiáng)(mmHg真空度)64001058200625二、設(shè)備型式的簡(jiǎn)要論述中央循環(huán)管式蒸發(fā)器有悠久的歷史,傳統(tǒng)上稱它為標(biāo)準(zhǔn)式蒸發(fā)器。中央循環(huán)

12、管式蒸發(fā)器在外觀上是一個(gè)圓柱式容器,其主體是加熱室和分離室。加熱室是由直立的加熱管束所組成，管束中間為一根直徑較粗的中央循環(huán)管。中央循環(huán)管的直徑約為器體直徑的1/41/8,其截面積約等于全部加熱截面積的3540%,在糖廠循環(huán)管內(nèi)裝有出汁管,管端有漏斗、濃度較高的糖汁從出汁管壓到下一效蒸發(fā)器。糖汁從器底送入,順加熱管上升,從循環(huán)管下降,循環(huán)速度約0.40.5m/s。分離室是氣液分離的空間,又名蒸發(fā)室。中央循環(huán)管式蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、緊湊，適應(yīng)性強(qiáng) ,操作可靠，傳熱效果好，至今工業(yè)上仍廣泛使用,對(duì)于較粘的液體易結(jié)垢或在濃縮過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生結(jié)晶的溶液都可以采用,但由于溶液的不斷循環(huán),使加熱管內(nèi)的溶液始終接近

13、完成液的組成，故有溶液黏度大、沸點(diǎn)高等缺點(diǎn)。此外,這種蒸發(fā)器的加熱室不易清洗 ,由于結(jié)構(gòu)的限制,溶液的循環(huán)速度較低,粘性大的溶液循環(huán)效果較差。中央循環(huán)管式蒸發(fā)器適用于處理結(jié)垢不嚴(yán)重,腐蝕性較小的溶液。本次課程設(shè)計(jì)的蒸發(fā)對(duì)象為庶糖溶液，蔗糖溶液粘度不大，且考慮到其相關(guān)性質(zhì)選擇中央循環(huán)管式蒸發(fā)器作為本次設(shè)計(jì)的設(shè)備型式比較合適。三、工藝流程的確定及說(shuō)明（1）根據(jù)甘蔗糖液的粘度不高的特性，采用并流法操作。并流加料法的優(yōu)點(diǎn)為：后效蒸發(fā)室的壓強(qiáng)要比前效的低，故溶液在效間的輸送可以利用效間的壓強(qiáng)差，而不必另外用泵。隨著壓強(qiáng)的降低，各效中溶液的沸點(diǎn)也隨著降低，這樣，糖汁便在溫度較低的情況下進(jìn)行蒸發(fā)，因而可減少

14、蔗糖的轉(zhuǎn)化和焦化，以及還原糖分解等有害影響。在并流加料法中，前一效的二次蒸汽作為后一效的加熱蒸汽，后一效的加熱室即為前一效的冷凝室。此外，由于后效溶液的沸點(diǎn)比前效的低，故前效的溶液進(jìn)入后效時(shí)，會(huì)因過(guò)熱而自動(dòng)蒸發(fā)，因而可以多產(chǎn)生一部分二次蒸汽。采用多效蒸發(fā)的目的是為了充分利用熱能，減少生蒸汽的消耗，從而提高蒸發(fā)裝置的經(jīng)濟(jì)性。但隨效數(shù)的增多，雖然能夠節(jié)約較多的生蒸汽，同時(shí)設(shè)備費(fèi)用也隨之增加，所以綜合考慮采用四效。四效真空蒸發(fā)方案可使用蒸汽機(jī)的低壓廢氣作為熱源，第一效蒸汽壓力比較低，各效真空度比較高。這樣，糖汁便在溫度較低的情況下進(jìn)行蒸發(fā)，因而可減少蔗糖的轉(zhuǎn)化和焦化，以及還原糖分解等有害影響。使用低

15、壓蒸汽作加熱蒸汽，各效的二次蒸汽溫度也相應(yīng)較低，且又是四效，熱損失比較小，且設(shè)備簡(jiǎn)單。（2）工藝流程圖：第二部分一、蒸發(fā)器工藝設(shè)計(jì)計(jì)算（一）估算各效蒸發(fā)量和完成液濃度：W=F（1-X0/X4）6400×(1-10%/58%)5296.55 kg/h并流加料，蒸發(fā)中無(wú)額外蒸汽引出W1: W2: W3: W4=1:1.1:1.2:1.3而W=W1+W2+W3+W4=4.6W1各效蒸發(fā)量W1=1151.42 kg/h W2=1266.57 kg/h W3=1381.71kg/h W4=1496.85 kg/h各效濃度 X1=FX0/（F-W1）=640010%/（6400-1151.42）

16、=12.19% X2=FX0/（F-W1-W2）=640010%/（）=16.07% X3 =FX0/（F-W1-W2-W3）=640010%/（）=24.61% X4 =FX0/（F-W1-W2-W3-W4）=640010%/（）=58.00%（二）估算各效溶液沸點(diǎn)和有效溫度差：1、各效二次蒸汽壓強(qiáng)按四效經(jīng)驗(yàn)公式估算，則各效間平均壓強(qiáng)差為：Pi=(P1-Pk)/N=200-(760-625)/760101.33/4=45.5 kPa則各效二次蒸汽壓強(qiáng)為：P1= P1-Pi=200-45.5=154.5 kPa P2= P1-2Pi=200-245.5=109 kPa P3= P1-3Pi=2

17、00-345.5=63.5 kPa P4= P1-4Pi=200-445.5=18 kpa查化工原理上冊(cè)附錄十得各參數(shù)，具體如下表：表1 效數(shù)參數(shù)第1效第2效第3效第4效各效二次蒸汽Pi/kPa154.510963.5 18 二次蒸汽溫度Ti/112.0101.887.157.3二次蒸汽焓值HikJ/kg2697.32680.32654.62599.72、各效的各種溫度差損失各效中由于溶液的蒸汽壓下降、液柱靜壓強(qiáng)及流動(dòng)阻力引起的溫度差損失i、i、i(1)由于溶液的蒸汽壓下降造成的溫度差損失 表2 效數(shù)參數(shù)第1效第2效第3效第4效各效二次蒸汽Pi/kPa154.510963.518各效完成液估算

18、濃度Xi /%12.1916.0724.6158.00二次蒸汽焓值HikJ/kg2697.32680.32654.62599.7各效溫度差損失i/0.20.30.42.2i=0.2+0.3+0.4+2.2=3.1 (2)由于液柱靜壓強(qiáng)引起的溫度差損失根據(jù)設(shè)計(jì)要求，L 2 m, 所以取L=1.8m Pmi =Pi +（g L/2）/3 表3 效數(shù) 參數(shù)第1效第2效第3效第4效各效二次蒸汽壓強(qiáng)Pi/kPa154.510963.518糖液密度,kg/m31046106311041275各效溶液平均壓強(qiáng)Pmi/kPa157.6112.166.721.8對(duì)應(yīng)飽和溫度Tpm/112.6102.688.46

19、1.5各效水的沸點(diǎn)Ti/112.0101.887.157.3各效溫度差損失i/0.60.81.34.2i=0.6+0.8+1.3+4.2=6.9(3)由于流體阻力產(chǎn)生的溫度差損失按經(jīng)驗(yàn)值取i= 1i=1+1+1+1=4 (4)總溫度差損失 =i+i+i=3.1+6.9+4=14 (5)各效溶液的沸點(diǎn)和有效總溫度結(jié)果列表于下: 表4 效數(shù) 參數(shù)第1效第2效第3效第4效各效水的沸點(diǎn)Ti/112.6102.688.457.3各效溫度差損失i/0.20.30.42.2各效溫度差損失i/0.60.81.34.2各效溫度差損失i/1111各效總溫度差損失i /1.82.12.77.4各效溶液沸點(diǎn)初值ti/

20、114.4104.791.164.7各效溶液加熱蒸汽溫度Ti/120.2112.0101.887.1各效估算有效溫度差ti/5.87.310.722.4由化工原理附錄十查得1=200 kPa T1=120.21=2204.6kJ/kgk=18kPa Tk=57.3多效蒸發(fā)中總的有效傳熱溫度差為t=t理論-=（）-14=48.9 （3） 多效加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量第i效水分蒸發(fā)量計(jì)算式為：W i =ii Di +（FC0- CwW1-Cw W i­1）i 式中： i1 i取0.98 i(ti-1 -ti)/(Hi- Cw ti ） Di=W i-1 C糖 0.301千卡/公斤&#

21、183;0.301×4.184=1.259 KJ/Kg· C0C水 ×(1-X0)+C糖×X04.187×(1-10%)+1.259×10%=3.89 KJ/Kg· 表i第1效第2效第3效第4效ti ()114.4104.791.164.7ti-1 -ti ()09.713.626.4Hi( kJ/kg)2697.32680.32654.62599.7i00.00430.005980.011第一效：水分蒸發(fā)量為：W1=1i D1 +（FC0- CwW0）1=1D1=0.98 D1第二效：水分蒸發(fā)量為：W2 =2i D2+（F

22、C0- CwW1）2 =0.98*W1+(6400×1)×0.0043 =0.96W1+104.91第三效：水分蒸發(fā)量為：W3=33 D3+（ FC0- CwW1-Cw W 2）3代入有關(guān)數(shù)據(jù)得 W3=0.89W1+249.52第四效：水分蒸發(fā)量為：W4=44 D4+（ FC0- CwW1-Cw W 2-Cw W 3）4代入有關(guān)數(shù)據(jù)得 W4=0.74W1+497.32又W= W1+ W2+ W3+ W4=5296.55kg/hW1=1238.11kg/h W2=1293.50kg/h W3=1351.44kg/h W4=1413.52kg/hD1 =1263.38kg/h（

23、4） 估算傳熱面積由公式：Si=Qi / kiti ；Qi = Dii；ti =Ti - ti Ki=465Ti/xi第1效第2效第3效第4效各效加熱蒸汽消耗Di kg/h1263.381238.111293.501351.44各效加熱蒸汽蒸發(fā)熱i kJ/kg2204.62226.82253.82289.4各效傳熱系數(shù)Ki kcal/m2*h*240019001376698各效加熱蒸汽溫度Ti 120.2112.0101.887.1各效溶液沸點(diǎn)ti 114.4104.791.164.7ti =Ti - ti 5.87.310.722.4各效的傳熱面積Si/ m247.8247.5147.324

24、7.30 *k值由化工過(guò)程與設(shè)備課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書查表估算與公式計(jì)算結(jié)合取值 誤差為：1-Smin/Smax=1-47.30/47.82=0.0110.03相對(duì)偏差小于規(guī)定值,但是由于各效傳熱面積是根據(jù)估算值所得的,所以還需根據(jù)傳熱面積相等的原則進(jìn)行有效溫度差分配。(5) 重新計(jì)算1. 有效溫度差的再分配：S=(S1*t1+S2*t2+S3*t3+S4*t4)/t=(47.82*5.8+47.51*7.3+47.32*10.7+47.30*22.4)/ 48.9=44.79 m2t1S1*t1/ S47.82*5.8/44.796.19同理算得：t27.74t311.30t423.662. 重新計(jì)

25、算各種溫度差損失重新計(jì)算完成液濃度X1=FX0/（F-W1）=6400×10%/（6400-1238.11）=12.40%X2=FX0/（F-W1-W2）=6400×10%/（）=16.54%X3=FX0/（F-W1-W2-W3）=6400×10%/（）=25.43%X4=FX0/（F-W1-W2-W3-W4）=6400×10%/（）=58%計(jì)算各效料液的溫度：因冷凝器的壓強(qiáng)及完成液的濃度沒有變化,故第四效二次蒸汽的參數(shù)及溶液沸點(diǎn)均無(wú)變化。第四效加熱蒸汽溫度T4 T3t4+t464.7+23.6688.36第三效二次蒸氣的溫度由X3=25.43%及T38

26、8.36查有關(guān)表得糖液沸點(diǎn)升高為3=0.5,又由于液柱靜壓強(qiáng)引起的溫度差損失及流體阻力產(chǎn)生的溫度差損失不變故有t3 =T3+3+3+i=88.36+0.5+1.3+1=91.16其余類推，得t2=104.4, t1= 114.14列于下表：效次第1效第2效第3效第4效加熱蒸汽溫度Ti 120.20112.44102.4088.36有效溫度差ti 6.197.7411.3023.66沸點(diǎn)ti114.14104.491.1664.70將核算求得的各效溶液沸點(diǎn)與沸點(diǎn)初值比較:t1=(t1-t1)/ t1=(114.4-114.14)/114.4=0.0023<0.05t2=(t2-t2)/ t

27、2=(104.7-104.4)/104.7=0.0029<0.05t3=(t3-t3)/ t3=(91.1-91.16)/91.1=-0.00066<0.05t4=(t4-t4)/ t4=(64.7-64.7)/64.7=0<0.05故計(jì)算結(jié)果合理.由于查表存在誤差，故有效溫差與再分配時(shí)的有一定的差距，以下根據(jù)再分配的計(jì)算各效熱量衡算T1112.44 T2102.4 T388.36 T457.3H12698.1kJ/kg H22681.3kJ/kg H32656.8kJ/kg H42599.7kJ/kg3.重新計(jì)算多效加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量第i效水分蒸發(fā)量計(jì)算式為：W

28、i =ii Di +（FC0- CwW1-Cw W i­1）i 式中： i1 i取0.98 i(ti-1 -ti)/(Hi- Cw ti ） 表i第1效第2效第3效第4效ti ()114.14104.491.1664.70ti-1 -ti ()09.7413.2426.46Hi( kJ/kg)2698.12681.32656.82599.7i00.00430.005820.011第一效：水分蒸發(fā)量為：W1=1i D1 +（FC0- CwW0）1=1D1=0.98 D1第二效：水分蒸發(fā)量為：W2 =2i D2+（FC0- CwW1）2 =0.98*W1+(6400×1)

29、15;0.0043 =0.96W1+104.91第三效：水分蒸發(fā)量為：W3=33 D3+（ FC0- CwW1-Cw W 2）3代入有關(guān)數(shù)據(jù)得 W3=0.894W1+238.94第四效：水分蒸發(fā)量為：W4=44 D4+（ FC0- CwW1-Cw W 2-Cw W 3）4代入有關(guān)數(shù)據(jù)得 W4=0.747W1+487.02又W= W1+ W2+ W3+ W4=5296.55kg/hW1=1240.12kg/h W2=1295.43kg/h W3=1347.61kg/h W4=1413.39kg/hD1 =1265.43kg/hWi與第一次結(jié)果相比較，其相對(duì)誤差為：W1的比較11238.11/12

30、40.120.0016W2的比較11293.50/1295.430.0015W3的比較11347.61/1351.440.0028W4的比較11413.39/1413.520.0092均小于0.05，故結(jié)果合理4. 傳熱面積的計(jì)算由公式：Si=Qi / kiti ；Qi = Dii；ti =Ti - ti Ki=465Ti/xi第1效第2效第3效第4效各效加熱蒸汽消耗Di kg/h1265.431240.121295.431347.61各效加熱蒸汽蒸發(fā)熱i KJ/kg2204.62225.732252.202286.49各效傳熱系數(shù) Ki kcal/m2.h.240019001376698ti

31、 =Ti - ti 6.197.7411.3023.66各效的傳熱面積Si m244.8844.8644.8544.59誤差為：1-Smin/Smax=1-44.59/44.88=0.0065<0.03 迭代計(jì)算較初次計(jì)算更合理，取平均傳熱面積 S1.1×（S1+ S2 + S3 + S4）/4=49.27 m22、 計(jì)算結(jié)果匯總列表：第1效第2效第3效第4效冷凝器加熱蒸汽溫度Ti /120.20112.44102.4088.3657.3操作壓強(qiáng)Pi/kPa154.510963.5 18 18各效溶液沸點(diǎn)ti /114.14104.491.1664.70各效完成液濃度Xi /%

32、12.4016.5425.4358.00蒸發(fā)水量Wi kg/h1240.121295.431347.611413.39生蒸汽消耗量D kg/h1265.43最終有效溫度差ti 6.197.7411.3023.66傳熱面積 S/ m244.8844.8644.8544.59平均傳熱面積 S/ m249.27表中P4Pk18kPa。三、蒸發(fā)器的主要尺寸（一）加熱室1管子數(shù)目n的計(jì)算：蒸發(fā)器加熱管選用423mm，管長(zhǎng)L=1.8m 管間距取t=54mm管子數(shù)目 n=A/dHL=49.27/(3.14×42×10-3×1.8) =2082. 管板直徑（加熱室直徑） D1（外

33、徑）D1=1.15tn1/2=1.15×54×2081/2=896mm取D1=900×12 mm化工過(guò)程與設(shè)備課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書3. 中央循環(huán)管的直徑D2（內(nèi)徑）D2=（0.40nd02）1/2=0.40×208×(42-6)21/2=329mm圓整D2=400×10mm（二）蒸發(fā)室1蒸發(fā)室直徑D3為了使結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)化，一般取蒸發(fā)室直徑和加熱室直徑相同D3=D1=1100×14 mm 2蒸發(fā)室高度H考慮到捕沫器與輔助設(shè)備安裝，為方便蒸發(fā)器與原料液分離充分，蒸發(fā)器高度取為加熱管長(zhǎng)的1.5倍H=1.8×1.5=2.7m(三)接管

34、尺寸1. 溶液進(jìn)出口管徑 四效蒸發(fā)系統(tǒng)流速小于1.2m/s,取u1=1.1m/sVS1=WS1/=6400/（1038×3600）=1.71×10-3m3/sd1=(4VS1/u1)1/2=4×1.71×10-3/(3.14×1.1）1/2=44.5mm圓整d1=543 mm2二次蒸汽進(jìn)出口管路取u2=45m/s W4=1413.39 kg/h T4=88.36=0.4039 kg/ m3 d2 =(4W4/u2)1/2=4×1413.39/(3.14×0.4039×3600×45)1/2=165.88m

35、m圓整d2=180×5mm3. 冷凝水出口管路需小于0.6m/s,取u3=0.5m/s W4=1413.39kg/h =1000 kg/ m3d3=(4VS3/u3)1/2=4×1413.39/（3.14×1000×3600×0.5）1/2=31.63mm 圓整d3=38×3 mm4. 生蒸汽進(jìn)口尺寸取u4=30m/s 由生蒸汽壓力P 1=200kPa =1.1273kg/m3 D1=1265.43kg/hd4=(4D1/u4)1/2=4×1265.43/（3.14×30×3600× 1.127

36、3）1/2=115.07mm圓整d4=127×4mm (四)結(jié)果匯總蒸發(fā)器尺寸設(shè)計(jì)總表部件名稱部件參數(shù)尺寸加熱室傳熱面積S /m249.27中央循環(huán)管直徑D2/mm400×10管板直徑D1/mm1100×14加熱管根數(shù)208管間距t/mm54加熱管長(zhǎng)度L/m1.8加熱管直徑/mm42×3蒸發(fā)室直徑D3/mm1100×14 高度H/m2.7各種接管進(jìn)料管直徑d1/mm543出料管直徑d1/mm543二次蒸汽出口管直徑d2/mm180×5冷凝水出口管直徑d3/mm38×3生蒸汽進(jìn)口管直徑d4/mm127×4第 三 部

37、分 輔助設(shè)備的選擇蒸發(fā)裝置的輔助沒備主要有：氣液分離器、蒸汽冷凝器、真空系統(tǒng)（1、氣液分離器 除去蒸汽中所夾帶的液滴。 由于填料式除霧器的比表面積大，且效率高，所以選用填料式除沫設(shè)備。（2、蒸汽冷凝器 冷凝最后一效出來(lái)的二次蒸汽 選用工業(yè)使用最多的干式逆流高位冷凝器作為蒸汽冷凝設(shè)計(jì)計(jì)算基礎(chǔ)。 （3、真空系統(tǒng) 維持最后一效真空度為680710mmHg為宜 由于本設(shè)計(jì)最后一效真空度為635mmHg，要求并不高，但為了安全起見，選用一般的水噴射真空泵（600650mmHg）。第 四 部 分設(shè)計(jì)過(guò)程分析討論：1、本次課程設(shè)計(jì)了四效蒸發(fā)器，蒸發(fā)器各效的操作壓強(qiáng)依次降低，各效的加熱蒸汽溫度及溶液的沸點(diǎn)也依

38、次降低，所以提供的新鮮加熱蒸汽壓強(qiáng)較高，這些特點(diǎn)在設(shè)計(jì)過(guò)程中得到的結(jié)果可以得到驗(yàn)證。并流加料蒸發(fā)操作流程設(shè)計(jì)相對(duì)比較簡(jiǎn)單，四效并流加料流程由四個(gè)蒸發(fā)器構(gòu)成，并流的特點(diǎn)決定了其不需要另外用泵，而且會(huì)產(chǎn)生自蒸發(fā)，效率較高的優(yōu)點(diǎn)。但是在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中由于溶液組成逐漸升高，溫度卻降低，導(dǎo)致傳熱系數(shù)逐漸下降，從得到的數(shù)據(jù)可以看出這種情況在后二效中尤為嚴(yán)重。2、在蒸發(fā)操作中，為保證傳熱的正常進(jìn)行，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，必須確保各效有效溫度差ti不得少于5-7，因?yàn)楫?dāng)有效溫差小于5時(shí)，有可能使蒸發(fā)過(guò)程無(wú)法進(jìn)行，大于5-7時(shí)，則可以維持料液在泡狀沸騰階段。本次設(shè)計(jì)初次計(jì)算所得的各效有效溫度差ti符合要求。3、在進(jìn)行傳熱面積的衡算時(shí)，各效傳熱系數(shù) K值的取值要特別注意，尤其是前兩效求得的K值可能沒有落在經(jīng)驗(yàn)數(shù)值范圍內(nèi)，此時(shí)需在經(jīng)驗(yàn)數(shù)值范圍內(nèi)取一K值來(lái)