高支模專項施工方案(最新)

1、目錄一、工程概況1二、編寫依據(jù)2三、腳手架選型21、材料要求22、腳手架選型3四、腳手架與模板的搭設布署31、搭設順序32、滿堂架安裝43、模板安裝7五、搭設與拆除方法10六、 檢查與驗收14七、安全管理與維護15八、板模板 (碗扣式支撐 )計算書15九、梁模板計算書：25十、附圖：41一、工程概況本工程為太原 * 廣場有限公司新建的 * 街工程。建設地點位于太原市 *廣場南部。緊鄰內城水系的 "* 公園，場地東西向長 235m，南北向長 108m，呈矩形狀。東側臨 * 路，西側臨 * 巷，南側 * 街，北側 * 小區(qū)。用地略有高差，呈北高南低、東高西低走勢。具體位置詳見總平面圖。本

2、工程在四周為城市道路的基地內，沿道路建造高低錯落的二 五層的多用途的商業(yè)建筑，各建筑相對獨立，均為可租單元， 又通過有機的組合形成步行一條街， 包括餐館及娛樂設施等店鋪。在基地中心位置規(guī)劃了包括一個劇場在內的娛樂綜合體。 建筑功能如下：A1A6為主力店，功能為餐飲、娛樂。B1B20為小店鋪，功能為餐飲。基地中心位置為一個小型、丙等劇場，首層觀眾廳能同時容納486 人觀看表演 , 二層設有 9 個貴賓包廂。結構形式： 本工程的結構形式為框架結構。絕對高程：根據(jù)小區(qū)的道路豎向設計圖 , 本工程± 0.000 的絕對高程為 787.300( 由太原市建筑設計研究院市政所提供的豎向設計 )

3、。本工程總建筑面積： 57319m2,其中地上建筑面積： 37134m2 ( 其中劇場 6215m2), 地下建筑面積： 20185m2 本工程主樓地下車庫層高為 5.15m，二、三、四層店鋪首層層高為 5.0m，以上各層均為 4.2m，五層店鋪首層層高為 5.0m，以上各層均為 3.9m, 小劇場舞臺部分層高 25.7m，觀眾廳層高 14.5m 17.8m, 后臺部分首層層高 3.6m，二層層高 7.2m，前廳、包廂及辦公部分首層層高 5.5m，二層層高 4.5m，三層層高 5.3m。室內外高差 0.15m。建筑高度：二層店鋪 9.35m、三層店鋪 13.55m、四層店鋪 17.75m、五層

4、店鋪 20.75m、小劇場 24.75m。（以上所述均為室外地坪至屋頂結構板）。本工程小劇場舞臺與看臺部分結構為一層， 舞臺部分高度達 24.8m，觀眾看臺部分高度達 17.73m，需要支頂?shù)奈菝媪鹤畲蠼孛鏋?YKL1(2)600 ×2200，跨度為 31.8m，屋面板厚 150mm，看臺頂板與梁混凝土為： 470m3,升降舞臺屋面頂板33砼強度等級均為C30。 因樓層較高，并與梁混凝土為： 720m.合計為： 1190m,且屋面梁高度達到 2.2m，所以首層模板支撐均采用鋼管碗扣式的滿堂紅支撐體系，在澆注完成地下室頂板梁板后， 不得拆除地下室頂板支撐， 并采取先澆注地上外部柱砼，

5、在四周結構施工至三層時， 開始搭設中央腳手架， 腳手架與外邊柱做到有效拉結與對頂， 同時為保證屋面模板體系的整體性和穩(wěn)定性。 待屋面板梁第1頁共41頁均澆注完成，砼強度達到設計的100后，預應力梁施工結束后，先分層次拆除屋面的支撐體系，再拆除地下室的支撐。為了保證施工過程中支頂模板系統(tǒng)的安全性，避免坍塌事故的發(fā)生，特編制超高支模專項施工方案， 現(xiàn)將其設計、 計算、安全技術措施及施工方法介紹如下。二、編寫依據(jù)1.1太原市建筑設計研究院設計的圖紙，設計編號 -083-031.2建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)程（ JGJ80-91）1.3建筑施工安全檢查評分標準（ JGJ59-99）1.4建筑施工扣件式

6、鋼管腳手架安全技術規(guī)范（ JGJ130-2002）1.5建筑施工手冊第四版1.6建筑施工腳手架實用手冊1.7建筑施工碗扣式腳手架安全技術規(guī)范(JGJ166-2008)1.8建筑模板施工安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)1.9安全網(wǎng)技術規(guī)范（GB5725-1997）1.10 密目網(wǎng)規(guī)范標準（GB16909-1997）三、腳手架選型1、材料要求碗扣式腳手架用鋼管應采用符合現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管（ GB/T13793-92）或低壓流體輸送用焊接鋼管（ GB/T3092）中的 Q235A級普通鋼管，其材質性能應符合現(xiàn)行國家標準碳素結構鋼（ GB/T700）的規(guī)定。碗扣架用鋼管規(guī)格為 48

7、5;3.5mm，鋼管壁厚不得小于 3.5 -0.025mm 。上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能應符合 GB9440中KTH330-08及 GB11352中 ZG270-500的規(guī)定。下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼制造，其材料機械性能應符合 GB11352中 ZG230-450的規(guī)定。立桿連接外套管壁厚不得小于3.5-0.025mm，內徑不大于 50 mm， 外套管長第2頁共41頁度不得小于 160mm，外伸長度不小于 110mm。立桿上的上碗扣應能上下串動和靈活轉動，不得有卡滯現(xiàn)象；桿件最上端應有防止上碗扣脫落的措施。立桿與立桿連接的連接孔處應能

8、插入12mm連接銷。在碗扣節(jié)點上同時安裝 1 4個橫桿，上碗扣均應能鎖緊。構配件外觀質量要求：1 鋼管應無裂紋、凹陷、銹蝕，不得采用接長鋼管；2 鑄造件表面應光整，不得有砂眼、縮孔、裂紋、澆冒口殘余等缺陷，表面粘砂應清除干凈。3 沖壓件不得有毛刺、裂紋、氧化皮等缺陷；4 各焊縫應飽滿， 焊藥清除干凈， 不得有未焊透、 夾砂、咬肉、裂紋等缺陷；5 構配件防銹漆涂層均勻、牢固。6 主要構、配件上的生產(chǎn)廠標識應清晰?？烧{底座及可調托撐絲桿與螺母捏合長度不得少于 4-5 扣，插入立桿內的長度不得小于 150mm。2、腳手架選型結合本工程建筑平面布置與結構特點， 滿堂碗扣高腳手架方案作如下選定：滿堂腳手

9、架采用碗扣式鋼管架。立桿主要采用 3.0m、2.4m、1.8m、幾種 , 立桿接長錯開布置，頂桿長度為 1.5m、 1.2 m 、0.9m，橫桿采用 0.9m、 0.6m、0.3m三種組成，頂?shù)淄胁捎每烧{托撐。 支架下墊邊長 200mm,厚50mm木板，立桿底設可調底托支于木板上 , 立桿上設可調頂托， 頂托上方鋪設 100×100mm橫向方木（松木） 。步距 1.2 米，立桿縱距 0.9 米，立桿橫距 0.9 米，滿堂腳手架的四邊與中間每隔 4 排支架立桿設置一道縱向剪刀撐， 由底至頂連續(xù)設置。 剪刀撐采用似 48×35mm腳手鋼管，通過旋轉扣件與碗扣管立桿連接。安全網(wǎng)的

10、設置按照搭設高度每 6m 水平滿鋪一道， 在頂層操作平臺必須按規(guī)范滿鋪， 腳手架周邊與樓層板處設置安全立網(wǎng)。腳手架內立桿與結構外皮凈空保證 500mm。四、腳手架與模板的搭設布署1、搭設順序第3頁共41頁做好搭設前的準備工作（材料準備、場地清理、安全技術交底等）根據(jù)劇場屋面梁情況放出架體位置線鋪設墊板立兩端立桿安裝第一步縱向水平桿、橫向水平桿根據(jù)立桿間距逐根補綁立桿放置縱向掃地桿安裝橫向掃地桿調整立桿垂直度安裝第二步縱向水平桿第二步橫向水平桿設置連墻件安裝第三、 四步縱向水平桿、 橫向水平桿立立桿加設剪力撐安裝頂托第五、六 （剪刀撐及各連墻點、斜桿、抱柱、對頂?shù)壤Y桿件隨搭升的架體一起設置。）

11、2、滿堂架安裝使用滿堂碗扣式鋼管為主支承預應力梁板模板，經(jīng)對傳遞到鋼管支頂立桿和橫桿上荷載的計算， 按碗扣式鋼管支頂立桿的容許承載力，確定鋼管支頂立桿排距，YKL1(2) 梁底在滿堂碗扣腳手架距為：900*900mm間距的基礎上， 在梁跨度方向上，使用扣件腳手架對梁底進行加密支撐，在安裝鋼管支頂時， 應在該層樓面上彈出墨線定向， 要注意鋼管支頂立桿的垂直度，并調節(jié)好立桿的標高和立桿的平面布置，使梁位置在兩條立桿之間，梁兩邊立桿間距控制在L=0.9 m 之內。支頂平面布置時原則上盡可能形成滿堂一體， 對于軸跨尺寸無法與立桿間距形成整模數(shù)或平面幾何形狀不規(guī)整、 非正交時需要采用多個單體搭設時， 各

12、單體間必須采用扣件鋼管水平桿相互連接，連接桿按 2個單體的碗扣水平桿標高豎向間距900布置。支架安裝嚴格按照圖紙布置位置安裝，碗扣支架為定型支架，安裝時先確定起始安裝位置，底層組架時分別用拉線方法、直角尺、水平尺、控制水平框架縱向直線度，直角度及水平度。并根據(jù)地面標高確定立桿起始高度安裝預制塊，利用可調底托將標高調平 , 避免局部不平導致立桿不平懸空或受力不均，安裝可采取先測量所安裝節(jié)段地面標高 , 根據(jù)所測數(shù)據(jù)計算出立桿底面標高 , 先用可調底托將四個角標立桿高調平后掛線安裝其它底托 , 后安裝立桿。立桿的接長縫應錯開，即第一層立桿應用長 2.4m和3.0m的立桿錯開布置，往上則均采用 3.

13、0m的立桿，至頂層再用 1.5m和 0.9m兩種長度的頂桿找平。腳手架拼裝到 3層高時，應用經(jīng)緯儀檢查橫桿的水平度和立桿的垂直度。 并在無荷載情況下逐個檢查立桿底座有否松動或空浮情況， 并及時旋緊可調座和薄鋼板調整墊實。 立桿的垂直度應嚴格加以控制： 30m以下架子按 1/200 控制，且全第4頁共41頁高的垂直偏差應不大于 10cm，腳手架的垂直度必須嚴格控制，以免影響整體穩(wěn)定性。（后附腳手架平面布置圖）詳見下圖：16300鋼管腳手架小劇場看臺屋面頂板預應力梁局部加密腳手架搭設剖面圖第5頁共41頁16400鋼管腳手架小劇場升降舞臺屋面頂板梁局部加密腳手架搭設剖面圖第6頁共41頁碗扣式腳手架整

14、體搭設完畢，經(jīng)過自檢后，再由工地項目經(jīng)理組織驗收，然后經(jīng)有關部門共同驗收簽證合格后，方能進入下一道工序施工。為確保支頂縱橫 2個方向的穩(wěn)定，有如下措施：1) 立桿之間布置多道雙向水平橫桿 ( 連桿 ) ，垂直間距 1 2 m，且必須設置縱橫向掃地桿。2) 滿堂腳手架的四邊與中間每隔 4排支架立桿設置一道縱向剪刀撐， 由底至頂連續(xù)設置。 剪刀撐采用似 48×35mm腳手鋼管， 通過旋轉扣件與碗扣管立桿連接。支撐主梁的立桿必須設置剪刀撐。3) 樓面周邊梁面預插短鋼筋，通過短管、扣件鎖死連接桿件。主梁下的縱向水平桿兩端必須全部頂至柱側面。4) 在滿堂腳手架內部主梁底的水平桿標高和三層樓面標

15、高分別設平臺，用于上料和水平擋護。5) 以四周的柱為支點，各層柱向內伸出水平或斜向鋼管，與滿堂腳手架周邊相拉結。6) 大梁增加的扣件鋼管立桿與縱楞的連接必須采用雙扣件增加抗滑力。7) 在中間中空位置設置一道十字支架撐。3、模板安裝主梁安裝： 預應力梁 YKL1(600 mm× 2200 mm)底板根據(jù)標高按 180鋪 3條 100 mm×100 mm木枋疊放，升降舞臺屋面梁 （400mm*1200mm）按 180鋪100 mm×100mm 木枋，其它框架梁 (300 mm 600 mm高) 按300鋪100 mm×100mm木枋，此后按軸線將梁底板固定在

16、木枋上，然后安裝梁側模板，混凝土梁側模板采用16螺桿300對拉上；框架梁高為 1200 mm時，模板采用三道水平方向16400螺桿和 100mm×100 mm木枋固定；其它梁模板采用一道水平方向16500螺桿和 100 mm× 100mm木枋固定。次梁安裝： 在主梁與次梁交接處 ( 主梁側板預留次梁缺口的地方) 釘上襯口擋，并根據(jù)標高鋪設梁底板，梁底板同樣采用鋼管支撐，按圖紙要求，將梁底板枋木固定在鋼管支撐上 ( 梁底枋木間距 200mm)。梁高 700的均設螺桿固定。當梁的跨度在 4 m L<10 m時，起拱高度一般控制在1 o；當梁的跨度 10 m L時，起拱高度

17、控制在 3。第7頁共41頁樓面模板安裝：以托板頂面為依據(jù)，設在托板上的 100 mm× 100 mm木枋，邊通線、邊安裝鋼管支撐、邊鋪設，鋼管支撐橫向架設根據(jù)需要設置一排或多排， 每排縱向間距不大于 300mm，鋪設在鋼管支頂面，木枋的間距不大于 300mm，平整度偏差小于 5mm。板按要求在跨中起拱。樓板模板采用 18 mm厚夾板，模板墊楞用 50 mm×100mm木枋，底楞用 100× 100mm木枋。底楞直接支承在可調托撐上。墊楞的間距為 200 mm，擱置在底楞上。樓板鋪設要密貼、平整，不得松動，樓面模板安裝后，必須將樓面清理干凈?？烧{橫托撐可用作側向支撐

18、，應與橫桿相對，并兩側對稱設置。如下圖：頂架要設置水平剪刀撐，增加水平方向的約束，同時還要利用已有建筑物的梁、柱對支撐結構頂緊和拉緊，水平剪刀撐搭設時， 其周邊與中間從頂層開始向下每隔 2步（約 4.8m）設置一道水平剪刀撐（使用4m腳手架管與立桿拉接）。頂架四角應抱角斜撐，斜撐對支撐體系的安全穩(wěn)定性能起到增強的作用，斜撐均應由底至頂連續(xù)設置。 斜撐的搭設應隨立桿、 縱向和橫向水平桿等同步搭設。模板支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱第8頁共41頁向掃地桿下方的立桿上。 當立桿基礎不在同一高度上

19、時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于 1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于 500mm。腳手架搭設前，對所有腳手架施工人員進行技術和安全交底，進行安全教育并做好記錄。高支模施工時，除參照本專項方案執(zhí)行外，還應參考有關施工及驗收規(guī)范并遵守其相關規(guī)定。模板拆除技術措施：a) 樓面梁板拆模前，必須有混凝土強度報告，且達到規(guī)范規(guī)定強度的100 ，并報工程技術負責人審批方可進行模板拆除。拆模順序和方法，應遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆側向支撐，后拆豎向支頂，并保持混凝土表面及棱角不受損壞。b) 模板工種作業(yè)組織應遵循支模與拆模由同一作業(yè)班組執(zhí)行。c)

20、YKL1(2) 梁跨度達 34.63 m ，拆除梁下支頂時，應先從跨中開始，分別向兩端對稱拆除。混凝土輸送及澆注方法針對性安全措施：a) 混凝土用泵送方法運輸澆筑，泵管不能直接放置在模板上，必須在模板上放置鐵架作為管道支撐并支固， 才能作業(yè)。另垂直管道轉彎處必須用螺栓固定。b) 現(xiàn)場擬設三臺輸送泵， 平行排放出料， 由小劇場及其外側道路方向澆注。c) 樓面混凝土輸送管敷設應盡量減少彎管的用量及縮短管線的長度并且每層用鐵架固定在柱側。 樓面用軟彈性的材料如車胎等做管的支墊。 同時為解決混凝土輸送泵水平力對模板支頂系統(tǒng)穩(wěn)定的影響， 在支頂各樓層周邊梁邊加水平桿頂在周邊梁側。現(xiàn)場檢查及監(jiān)控針對性交底

21、：a) 碗扣采用榔頭順時針沿切線敲擊上碗扣凸頭，碗扣被子限位鎖卡緊不能轉動為合格。班組和區(qū)段組織的自檢數(shù)量按 100檢查；項目部組織的隨機抽查數(shù)量不少于 50 ，且每個樓層范圍均要抽檢。b) 扣件螺栓擰緊扭力矩采用扭力扳手檢查， 抽查方法按隨機分布原則進行。c) 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)第9頁共41頁點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。d) 模板支架搭設和拆除人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則 （GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。 上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。e) 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳

22、手架不得與模板支架相連。五、搭設與拆除方法5.1 施工準備5.1.1腳手架施工前必須制定施工設計或專項方案，保證其技術可靠和使用安全。經(jīng)技術審查批準后方可實施。5.1.2腳手架搭設前工程技術負責人應按腳手架施工設計或專項方案的要求對搭設和使用人員進行技術交底。5.1.3對進入現(xiàn)場的腳手架構配件，使用前應對其質量進行復檢。5.1.4 構配件應按品種、規(guī)格分類放置在堆料區(qū)內或碼放在專用架上，清點好數(shù)量備用。腳手架堆放場地排水應暢通，不得有積水。5.2地基與基礎處理5.2.1 觀眾看臺高低差較大時，可利用立桿0.6m 節(jié)點位差調節(jié)。5.2.2 腳手架基礎搭設在結構底板上，滿足腳手架基礎承載力，搭設時

23、應按施工設計平面布置圖的要求放線定位。5.2.3使用原設計基礎底板上4 個集水坑作為現(xiàn)場臨時積水，排水設施。5.3腳手架搭設5.3.1 底座和墊板應準確地放置在定位線上；墊板宜采用長度不少于2 跨，厚度不小于 50mm的木墊板；底座的軸心線應與地面垂直。5.3.2 腳手架搭設應按立桿、橫桿、斜桿、連墻件的順序逐層搭設，每次上升高度不大于 3m。底層水平框架的縱向直線度應L/200 ；橫桿間水平度應 L/400 。第10頁共41頁5.3.3腳手架的搭設應分階段進行，第一階段的撂底高度一般為6 m，搭設后必須經(jīng)檢查驗收后方可正式投入使用。5.3.4 腳手架的搭設應與劇場周邊結構的施工同步上升，每次

24、搭設高度必須高于即將施工樓層 1.5 m 。5.3.5腳手架全高的垂直度應小于L/500 ；最大允許偏差應小于100mm。5.3.6 腳手架內外側加挑梁時， 挑梁范圍內只允許承受人行荷載，嚴禁堆放物料。5.3.7連墻件必須隨架子高度上升及時在規(guī)定位置處設置，嚴禁任意拆除。5.3.8作業(yè)層設置應符合下列要求：1 必須滿鋪腳手板，外側應設護身欄桿；2 護身欄桿可用橫桿在立桿的 0.6m 和 1.2m 的碗扣接頭處搭設兩道；3 腳手板必須按腳手架寬度鋪滿、鋪穩(wěn)，腳手板與墻面的間隙不應大于200mm，作業(yè)層腳手板的下方必須設置防護層。5.3.9 采用鋼管扣件作加固件、連墻件、斜撐時應符合建筑施工扣件式

25、鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2002 的有關規(guī)定。5.3.10腳手架由剛開始搭設直至到頂過程中，應組織技術、安全、施工人員對整個架體結構進行分階段、整體的檢查和驗收，及時解決存在的結構缺陷。5.4腳手架拆除5.4.1 應全面檢查腳手架的連接、支撐體系等是否符合構造要求，經(jīng)按技術管理程序批準后方可實施拆除作業(yè)。5.4.2腳手架拆除前現(xiàn)場工程技術人員應對在崗操作工人進行有針對性的安全技術交底。5.4.3 腳手架拆除時必須劃出安全區(qū)，設置警戒標志，派專人看管。在搭設、拆除腳手架時，非工作人員不得入內，并派專人看護。5.4.4拆除前應清理腳手架上的器具及多余的材料和雜物。5.4.5 拆除作業(yè)

26、應從頂層開始，逐層向下進行，先搭設的后拆除，后搭設的先拆除，嚴禁上下層同時拆除。第11頁共41頁5.4.6連墻件必須拆到該層時方可拆除，嚴禁提前拆除。5.4.7拆除的構配件應成捆用起重設備吊運或人工傳遞到地面，嚴禁拋擲。5.4.8腳手架采取分段、分立面拆除時，必須事先確定分界處的技術處理方案。5.4.9拆除的構配件應分類堆放，以便于運輸、維護和保管。5.5模板支撐架的搭設與拆除5.5.1 模板支撐架搭設應與模板施工相配合， 利用可調底座或可調托撐調整底模標高。5.5.2 按施工方案彈線定位， 放置可調底座后分別按先立桿后橫桿再斜桿的搭設順序進行。5.5.3 模板支撐架拆除應符合混凝土結構工程施

27、工質量驗收規(guī)范 (GB50204-2002) 中混凝土強度的有關規(guī)定。5.6 安全網(wǎng)技術要求：5.6.1安全網(wǎng)可采用錦綸、維綸、滌綸或其他的耐候性不低于上述品種( 耐候性 ) 的材料制成。5.6.2同一張安全網(wǎng)上的同種構件的材料、規(guī)格和制作方法須一致。外觀應乎整。5.6.3平網(wǎng)規(guī)格為 1.5 ×6m、3×6m，密目式安全立網(wǎng)規(guī)格為1.8 ×6m、 3× 6m。產(chǎn)品規(guī)格偏差：允許在±2以下。每張安全網(wǎng)重量一般不宜超過15kg。5.6.4菱形或方形網(wǎng)目的安全網(wǎng)，其網(wǎng)目邊長不大于8cm。5.6.5邊繩、筋繩與網(wǎng)體連接必須牢固，平網(wǎng)邊繩斷裂強力不得小于

28、7000N；立網(wǎng)邊繩斷裂強力不得小于3000N。5.6.6系繩沿網(wǎng)邊均勻分布，相鄰兩系繩間距應符合表1 規(guī)定。長度不小于08m。當筋繩、系繩合一使用時，系繩部分必須加長，且與邊繩系緊后，再折回邊繩系緊，至少形成雙根。5.6.7高處作業(yè)部位的下方必須張掛安全網(wǎng)；當建筑物高度超過4m時，必須第12頁共41頁設置一道隨墻體逐漸上升的安全網(wǎng)，以后每隔 4m再設一道固定安全網(wǎng)； 在外架、橋式架，上、下對孔處都必須設置安全網(wǎng)。5.6.8安全網(wǎng)的架設應里低外高，支出部分的高低差一般在5Ocm左右；支撐桿件無斷裂、彎曲；網(wǎng)內緣與墻面間隙要小于15cm；網(wǎng)最低點與下方物體表面距離要大于 3m。5.6.9使用前應

29、檢查安全網(wǎng)是否有腐蝕及損壞情況。5.6.10施工中要保證安全網(wǎng)完整有效、支撐合理，受力均勻，網(wǎng)內不得有雜物。搭接要嚴密牢靠，不得有縫隙，搭設的安全網(wǎng)，不得在施工期間拆移、損壞，必須到無高處作業(yè)時方可拆除。5.6.11安全網(wǎng)架設所用的支撐，木桿的小頭直徑不得小于7cm，竹桿小頭直徑不得小于 8cm，撐桿間距不得大于4m。5.6.12因施工需要暫拆除已架設的安全網(wǎng)時，施工單位必須通知、征求搭設單位同意后方可拆除。 施工結束必須立即按規(guī)定要求由施工單位恢復，并經(jīng)搭設單位檢查合格后，方可使用。5.6.13要經(jīng)常清理網(wǎng)內的雜物；在網(wǎng)的上方實施焊接作業(yè)時，應采取防止焊接火花落在網(wǎng)上的有效措施；網(wǎng)的周圍不要

30、長時間的有嚴重的酸堿煙霧。5.6.14安全網(wǎng)在使用時必須經(jīng)常地檢查，并有跟蹤使用記錄，不符合要求的安全網(wǎng)應及時處理。5.6.15立網(wǎng)和平網(wǎng)必須嚴格地區(qū)分開， 立網(wǎng)絕不允許當平網(wǎng)使用； 架設立網(wǎng)時，底邊的系繩必須系結牢固。5.6.16安全網(wǎng)在不使用時，必須妥善的存放、保管，防止受潮發(fā)霉。5.6.17新網(wǎng)在使用前必須查看產(chǎn)品的銘牌：是平網(wǎng)還是立網(wǎng)；生產(chǎn)廠家的生產(chǎn)許可證；產(chǎn)品的出廠合格證。舊網(wǎng)在使用前應做試驗，并有試驗報告書，試驗合格的舊網(wǎng)才可以使用。安全網(wǎng)的動負荷試驗，以12Okg重物兩塊，相距 1.5m，同時由 4-5m 高度自由降第13頁共41頁落沖擊，安全網(wǎng)完好無損為合格。六、 檢查與驗收6

31、.1進入現(xiàn)場的碗扣架構配件應具備以下證明資料：1 主要構配件應有產(chǎn)品標識及產(chǎn)品質量合格證2 供應商應配套提供管材、 零件、鑄件、沖壓件等材質、 產(chǎn)品性能檢驗報告。6.2構配件進場質量檢查的重點：鋼管管壁厚度；焊接質量；外觀質量；可調底座和可調托撐絲桿直徑、與螺母配合間隙及材質。6.3腳手架搭設質量應按階段進行檢驗：1 首段以高度為 6 米進行第一階段（撂底階段）的檢查與驗收；2 架體應隨施工進度定期進行檢查；達到設計高度后進行全面的檢查與驗收；3 遇 6 級以上大風、大雨、大雪后特殊情況的檢查；4 停工超過一個月恢復使用前。6.4對整體腳手架應重點檢查以下內容：1 保證架體幾何不變性的斜桿、連

32、墻件、十字撐等設置是否完善；2 基礎是否有不均勻沉降，立桿底座與基礎面的接觸有無松動或懸空情況；3 立桿上碗扣是否可靠鎖緊；4 立桿連接銷是否安裝、斜桿扣接點是否符合要求、扣件擰緊程度；6.5 搭設高度在 20m以下（含 20 m）的腳手架，應由項目負責人組織技術、安全及監(jiān)理人員進行驗收；對于高度超過20 m 腳手架超高、超重、大跨度的模板支撐架，應由其上級安全生產(chǎn)主管部門負責人組織架體設計及監(jiān)理等人員進行檢查驗收。第14頁共41頁6.6腳手架驗收時，應具備下列技術文件1 施工組織設計及變更文件；2 高度超過 20 m 的腳手架的專項施工設計方案；3 周轉使用的腳手架構配件使用前的復驗合格記錄

33、；4 搭設的施工記錄和質量檢查記錄；6.7高度大于 8m的模板支撐架的檢查與驗收要求與腳手架相同。七、安全管理與維護7.1 搭設腳手架之前必須對搭設人員進行安全交底，搭設人員必須持證上崗，搭設過程中必須帶安全帽，攜帶安全帶，懸掛安全網(wǎng)。7.2 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在腳手架上集中堆放模板、鋼筋等物料。7.3混凝土輸送管、布料桿及塔架拉結纜風繩不得固定在腳手架上。7.4大模板不得直接墩放在腳手架上。7.5遇 6 級及以上大風、雨雪、大霧天氣時應停止腳手架的搭設與拆除作業(yè)。7.6 腳手架使用期間，嚴禁擅自拆除架體結構桿件，如需拆除必須報請技術主管同意，確定補救措施后放可實

34、施。7.7 使用后的腳手架構配件應清除表面粘結的灰渣，校正桿件變形，表面作防銹處理后待用。八、板模板 (碗扣式支撐 )計算書（一）基本搭設參數(shù)模板支架高 H為 34.63m（計算按 35m考慮），立桿步距 h（上下水平桿軸線間的距離）取 1.2m，立桿縱距 l a取0.9m，橫距 lb取0.9m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的自由長度a取 0.2m。（樓板厚度與次梁綜合考慮計算按300mm）整個支架的簡圖如下所示。第15頁共41頁模板底部的方木，截面寬50mm，高 100mm，布設間距 0.25m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 48 × 3鋼.5管，鋼管壁厚不得小

35、于 3mm，鋼管上嚴禁打孔；采用的扣件，應經(jīng)試驗，在螺栓擰緊扭力矩達 65N·m時，不得發(fā)生破壞。模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設備荷載、振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載等。（三）板模板支架的強度、剛度及穩(wěn)定性驗算荷載首先作用在板底模板上，按照 "底模底模方木 /鋼管橫向水平鋼管可調托座立桿基礎 "的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。其中，取與底模方木平行的方向為縱向。1）板底模板的強度和剛度驗算模板按三跨連續(xù)梁計算，如圖所示:第16頁共41頁（1）荷載計算，按單位寬度折算為線荷載。此時，模板的截面抵抗矩為： w100

36、0×182/6=5.40 10×4 mm3；模板自重標準值： x10.3 ×1 =0.3kN/m；新澆混凝土自重標準值：x20.3 ×24×1 =7.2kN/m；板中鋼筋自重標準值： x30.3 ×1.1 ×1 =0.33kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x41×1 =1kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值：x5 2×1=2kN/m。以上 1、2、3項為恒載，取分項系數(shù) 1.35，4、5項為活載，取分項系數(shù) 1.4，則底模的荷載設計值為：g1 =(x1+x2+x3) ×1.35=(0.3+

37、7.2+0.33) 1.35=10×.57kN/m；q1 =(x4+x5) ×1.4=(1+2) 1×.4 =4.2kN/m；對荷載分布進行最不利布置，最大彎矩取跨中彎矩和支座彎矩的較大值?？缰凶畲髲澗赜嬎愫唸D跨中最大彎矩計算公式如下:222×4.22·mM 1max = 0.08g1l c+0.1q1lc= 0.08 10×.57 ×0.25 +0.1×0.25 =0.079kN第17頁共41頁支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下：M = -0.1g l22= -0.122c-0.117q lc10

38、15;.57 ×0.25 -0.1174.2× ×0.25 = -0.097kN m·；2max11經(jīng)比較可知，荷載按照圖2進行組合，產(chǎn)生的支座彎矩最大。M max=0.097kN ·m；（2）底?？箯潖姸闰炈闳ax(M 1max，M 2max)進行底?？箯濖炈?，即642 =0.097 × 10×/(5.40 10 )=1.792N/mm2底模面板的受彎強度計算值 =1.792N/mm 小于抗彎強度設計值f m2=15N/mm，滿足要求。（3）底?？辜魪姸扔嬎恪：奢d對模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1l c

39、=0.6 ×10.57 ×0.25+0.617 4×.2 ×0.25=2.233kN；按照下面的公式對底模進行抗剪強度驗算：2 =3 × 2233.425/(2× 1000× 18)=0.186N/mm；22所以，底模的抗剪強度 =0.186N/mm小于 抗剪強度設計值 f v =1.4N/mm滿足要求。（4）底模撓度驗算模板彈性模量 E=6000 N/mm2；模板慣性矩I=1000×183/12=4.86 10×5 mm4；根據(jù) JGJ1302002，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不

40、乘分項系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計算：第18頁共41頁 =0.111mm；底模面板的撓度計算值 =0.111mm小于撓度設計值 v =Min(250/150，10)mm ，滿足要求。2）底模方木的強度和剛度驗算按三跨連續(xù)梁計算（1）荷載計算模板自重標準值： x1=0.3 ×0.25=0.075kN/m；新澆混凝土自重標準值：x2=0.3 ×24×0.25=1.8kN/m；板中鋼筋自重標準值： x3=0.3 ×1.1 ×0.25=0.082kN/m；施工人員及設備活荷載標準值：x4=1×0.25=0.25kN/m；振搗混凝

41、土時產(chǎn)生的荷載標準值：x5=2×0.25=0.5kN/m；以上 1、2、3項為恒載，取分項系數(shù) 1.35，4、5項為活載，取分項系數(shù) 1.4，則底模的荷載設計值為：g2 =(x1+x 2+x3) ×1.35=(0.075+1.8+0.082) 1.35=2×.643kN/m；q2 =(x4+x 5) ×1.4=(0.25+0.5) 1.×4=1.05kN/m；支座最大彎矩計算簡圖支座最大彎矩計算公式如下:M max= -0.1 g×2×la2-0.117 ×q2×la2=-0.1 ×2.643

42、×0.92-0.117 ×1.05 ×0.92=-0.314kN m·；（2）方木抗彎強度驗算方木截面抵抗矩W=bh2/6=50 ×1002/6=8.333 ×104 mm3；642； =0.314 × 10×/(8.333 10 )=3.763N/mm第19頁共41頁2底模方木的受彎強度計算值 =3.763N/mm 小于抗彎強度設計值 f m2 ，滿足要求。=13N/mm（3）底模方木抗剪強度計算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g2la+0.617q2l a=0.6 ×2.643 ×0.9+0

43、.617 1×.05 ×0.9=2.01kN；按照下面的公式對底模方木進行抗剪強度驗算：2 =0.603N/mm；22所以，底模方木的抗剪強度 =0.603N/mm小于抗剪強度設計值 f v=1.3N/mm滿足要求。（4）底模方木撓度驗算方木彈性模量E=9000 N/mm2；方木慣性矩I=50 ×1003/12=4.167 10×6 mm4；根據(jù) JGJ1302002，剛度驗算時采用荷載短期效應組合，取荷載標準值計算，不乘分項系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計算： =0.521 ×(x1+x2+x3) ×la4/(100 &#

44、215;E×I)+0.192 (x×4+x5) ×la4/(100 ×E×I)=0.204mm；底模方木的撓度計算值 =0.204mm小于 撓度設計值 v =Min(900/150 ， 10)mm ，滿足要求。3）托梁材料計算根據(jù) JGJ1302002，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。（1）荷載計算第20頁共41頁材料自重： 0.1kN/m；方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝攘τ嬎愕闹虚g支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1 2×.643 ×0.9+1.2

45、1×.05 ×0.9=3.75kN；按疊加原理簡化計算，鋼管的內力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強度與剛度驗算托梁計算簡圖、內力圖、變形圖如下：托梁采用： 10號槽鋼；W=39.7 ×103mm3；44I=198.310×mm ；支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖 (kN ·m)第21頁共41頁支撐鋼管計算變形圖 (mm)支撐鋼管計算剪力圖 (kN)中間支座的最大支座力Rmax = 14.98 kN ；鋼管的最大應力計算值6×32 = 1.236 ×10；/39.7 10 =31.145 N/mm鋼管的最大撓度 =

46、0.166 mm ；max支撐鋼管的抗彎強度設計值fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值2 =31.145 N/mm 小于 鋼管抗彎強度設計值fm=205 N/mm2,滿足要求 !支撐鋼管的最大撓度計算值 =0.166小于最大允許撓度v=min(900/150,10) mm, 滿足要求 !4）立桿穩(wěn)定性驗算第22頁共41頁立桿計算簡圖1、不組合風荷載時，立桿穩(wěn)定性計算（1）立桿荷載。根據(jù) 規(guī)程，支架立桿的軸向力設計值 N應按下式計算：N = 1.35NGK + 1.4 NQK其中 NGK為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂托）傳來的荷載和下部鋼管

47、自重兩部分，分別計算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部可調托座傳力，根據(jù)3.1.4節(jié)，此值為 F1=14.98kN。除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2 =0.15 ×25=3.75kN；立桿受壓荷載總設計值為：Nut=F1+F2×1.35=14.98+3.75 1×.35=20.043kN；其中 1.35為下部鋼管自重荷載的分項系數(shù)，F(xiàn)1因為已經(jīng)是設計值，不再乘分項系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗算。按下式驗算 -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比按規(guī)程附錄 C采用；A -立桿的截面面積，取 4.89 ×102mm2；KH - 高度調整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程 5.3.4采用；計算長度 l0按下式計算的結果取大值：l0=h+2a=1.2+2 ×0.2=1.6m；第23頁共41頁l0=kh=1.185 ×1.664 ×1.2=2.366m；式中： h-支架立桿的步距，取 1.2m；a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，取0.2m；-模板支架等效計算長度系數(shù)，參照規(guī)程附表 D 1,取1.664； k -計算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附表 D2取