鋼管支模架專項(xiàng)的施工方案

1、；.鋼管支模架專項(xiàng)施工方案一、工程概況浙江省海洋開發(fā)研究院科研大樓工程位于舟山市定海臨城體育館東南側(cè)。北側(cè)為定沈路，西側(cè)為體育路，由浙江省海洋開發(fā)研究院開發(fā)建設(shè)，舟山市規(guī)劃建筑設(shè)計(jì)研究院設(shè)計(jì)，浙江萬事達(dá)建設(shè)管理有限公司監(jiān)理，浙江寶晟建設(shè)有限公司承建。本工程規(guī)劃總用地面積為5966m2，總建筑面積為18522 m2（未包括地下室2966 m2），地上主體建筑十七層，地下一層，建筑總高度64.2米，輔樓三層，建筑高度13.5米。本工程為一類高層建筑，地上地下耐火等級為一級，建筑防水地下室按照一級防水設(shè)防，屋頂防水等級為級，防水耐用年限15年，建筑結(jié)構(gòu)形式為框剪結(jié)構(gòu)，輔樓為框架結(jié)構(gòu)，主體結(jié)構(gòu)正常合理

2、使用年限為50年，建筑抗震按7度設(shè)防。（一）模板支架選型根據(jù)本工程實(shí)際情況，結(jié)合本施工單位現(xiàn)有施工條件，經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較，選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料，進(jìn)行相應(yīng)的設(shè)計(jì)計(jì)算。（二）編制依據(jù)1、中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001）。2、浙江省地方標(biāo)準(zhǔn)，建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程（DB33/1035-2006）。以下簡稱規(guī)程。3、建設(shè)部 建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)(JGJ59-99)。4、本工程相關(guān)圖紙，設(shè)計(jì)文件。5、國家、省有關(guān)模板支撐架設(shè)計(jì)、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件。6、舟山市建筑工程質(zhì)量監(jiān)督站檢驗(yàn)測試室出具的鋼管、扣件檢測報(bào)

3、告舟質(zhì)檢2011-GK-006號。板模板支架計(jì)算書二、搭設(shè)方案（一）基本搭設(shè)參數(shù)模板支架高H為5m，立桿步距h（上下水平桿軸線間的距離）取1.8m，立桿縱距l(xiāng)a取0.85m，橫距l(xiāng)b取0.85m。立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的自由長度a取0.1m。整個支架的簡圖如下所示。模板底部的方木，斷面寬60mm，高80mm，布設(shè)間距0.3m。（二）材料及荷載取值說明本支撐架使用 48×3.25鋼管，鋼管壁厚不得小于3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)，在螺栓擰緊扭力矩達(dá)65N·m時，不得發(fā)生破壞。按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架

4、自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。三、板模板支架的強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性驗(yàn)算荷載首先作用在板底模板上，按照"底模底模方木/鋼管橫向水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。其中，取與底模方木平行的方向?yàn)榭v向。（一）板底模板的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算模板按三跨連續(xù)梁計(jì)算，如圖所示: （1）荷載計(jì)算，此時，模板的截面抵抗矩為：w800×182/6=4.32×104mm3；模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x10.4×0.8 =0.32kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x20.25×24

5、15;0.8 =4.8kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x30.25×1.1×0.8 =0.22kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x41×0.8 =0.8kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x52×0.8=1.6kN/m。g1 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.32+4.8+0.22)×1.35=7.209kN/m；q1 =(x4+x5)×1.4=(0.8+1.6)×1.4 =3.36kN/m；對荷載分布進(jìn)行最不利組合，最大彎矩計(jì)算公式如下：Mmax= -0.1g1lc2-0.117q1lc2= -0.1

6、×7.209×0.32-0.117×3.36×0.32= -0.1kN·m；（2）底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算 = M/Wf =0.1×106 /(4.32×104)=2.321N/mm2底模面板的受彎強(qiáng)度計(jì)算值 =2.321N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm =15N/mm2，滿足要求。（3）底?？辜魪?qiáng)度計(jì)算。荷載對模板產(chǎn)生的剪力為Q=0.6g1lc+0.617q1lc=0.6×7.209×0.3+0.617×3.36×0.3=1.92kN；按照下面的公式對底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： =3Q/(2bh

7、)fv =3×1919.556/(2×1000×18)=0.16N/mm2；底模的抗剪強(qiáng)度=0.16N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv =1.4N/mm2滿足要求。（4）底模撓度驗(yàn)算模板彈性模量E=6000 N/mm2；模板慣性矩 I=800×183/12=3.888×105 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗(yàn)算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算： =0.677×(x1+x2+x3)×l4/(100×E×I)+0.990×(x4+x

8、5)×l4/(100×E×I)=0.677×(0.32+4.8+0.22)×3004/(100×6000×388800)+0.990×(0.8+1.6)×3004/(100×6000×388800)=0.208mm；撓度設(shè)計(jì)值 =Min(300/150，10)=2mm底模面板的撓度計(jì)算值 =0.208mm小于撓度設(shè)計(jì)值v =Min(300/150，10)mm ，滿足要求。（二）底模方木的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算按兩跨連續(xù)梁計(jì)算（1）荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：x1=0.4×0.3=0.12

9、kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：x2=0.25×24×0.3=1.8kN/m；板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：x3=0.25×1.1×0.3=0.082kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x4=1×0.3=0.3kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：x5=2×0.3=0.6kN/m；g2 =(x1+x2+x3)×1.35=(0.12+1.8+0.082)×1.35=2.703kN/m；q2 =(x4+x5)×1.4=(0.3+0.6)×1.4=1.26kN/m；支座最大彎矩計(jì)算公式如下:Mmax= -0

10、.125×(g2+q2)×la2 = -0.125×(2.703+1.26)×0.82=-0.317kN·m；（2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算方木斷面抵抗矩 W=bh2/6=60×802/6=6.4×104 mm3； = M/Wf =0.317×106/(6.4×104)=4.954N/mm2；底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值 =4.954N/mm2 小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm =13N/mm2 ，滿足要求。（3）底模方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算荷載對方木產(chǎn)生的剪力為Q=0.625(g2+q2)la=0.625×(2.703+1

11、.26)×0.8= 1.982kN；按照下面的公式對底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： =3Q/(2bh)fv =0.619N/mm2；底模方木的抗剪強(qiáng)度 =0.619N/mm2小于抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv=1.3N/mm2滿足要求。（4）底模方木撓度驗(yàn)算方木彈性模量 E=9000 N/mm2；方木慣性矩 I=60×803/12=2.56×106 mm4；根據(jù)JGJ1302001，剛度驗(yàn)算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算： =0.521×(x1+x2+x3)×la4/(100×E

12、5;I)+0.912×(x4+x5)×la4/(100×E×I)=0.521×(0.12+1.8+0.082)×8004/(100×9000×2560000)+0.912×(0.3+0.6)×8004/(100×9000×2560000)=0.331mm；撓度設(shè)計(jì)值 =Min(800/150，10)=5.333mm底模方木的撓度計(jì)算值 =0.331mm 小于 撓度設(shè)計(jì)值v =Min(800/150，10)mm ，滿足要求。（三）板底橫向水平鋼管的強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算根據(jù)JGJ130

13、2001，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗(yàn)算，承受本身自重及上部方木小楞傳來的雙重荷載，如圖所示。 （1）荷載計(jì)算材料自重：0.036kN/m；方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝?nèi)力計(jì)算的中間支座反力值，即p=1.1g2la+1.2q2la=1.1×2.703×0.8+1.2×1.26×0.8=3.589kN；按疊加原理簡化計(jì)算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。（2）強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算橫向水平鋼管計(jì)算簡圖、內(nèi)力圖、變形圖如下： 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm) 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 中間支座的最大

14、支座力 Rmax = 10.427 kN ；鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 0.78×106/4.79×103=162.799 N/mm2；鋼管的最大撓度 max = 1.229 mm ；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 =162.799 N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度計(jì)算值 =1.229小于最大允許撓度 v=min(800/150,10) mm,滿足要求!（四）扣件抗滑力驗(yàn)算板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗(yàn)

15、算 NRc N=10.427kN；根據(jù)舟山市質(zhì)監(jiān)站出具的檢測報(bào)告舟質(zhì)檢2011-GK-006號，扣件的抗滑移性能為7.0KN。雙扣件抗滑移力N=10.427kN小于 Rc=7*2=14kN ,滿足要求。（五）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 立桿計(jì)算簡圖1、不組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值N應(yīng)按下式計(jì)算： N = 1.35NGK + 1.4NQK 其中NGK為模板及支架自重、新澆混凝土自重與鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。將其分成模板（通過頂部扣件）傳來的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計(jì)算后相加而得。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力

16、（或可調(diào)托座傳力），根據(jù)前節(jié)扣件抗滑力計(jì)算，此值為F1=10.427kN。除此之外，根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重按模板支架高度乘以0.15kN/m取值。故支架自重部分荷載可取為F2=0.15×3.6=0.54kN；立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：Nut=F1+F2×1.35=10.427+0.54×1.35=11.156kN；其中1.35為下部鋼管、扣件自重荷載的分項(xiàng)系數(shù)，F(xiàn)1因?yàn)橐呀?jīng)是設(shè)計(jì)值，不再乘分項(xiàng)系數(shù)。（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。按下式驗(yàn)算 =Nut/(AKH)f -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細(xì)比按規(guī)程附錄C采用； A -立桿的截面面積，取4.57

17、5;102mm2； KH -高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程5.3.4采用；計(jì)算長度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值：l0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；l0=kh=1.167×1.325×1.5=2.319m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長度，取0.1m； -模板支架等效計(jì)算長度系數(shù)，參照規(guī)程附表D1,取1.325； k -計(jì)算長度附加系數(shù)，按規(guī)程附表D2取值為1.167；故l0取2.319m；=l0/i=2.319×103 /15.9=146；查規(guī)程附錄C得 = 0.3

18、24；KH=1； =N/(AKH)=11.156×103 /(0.324×4.57×102×1)=75.346N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 =75.346N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。2、組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性計(jì)算（1）立桿荷載。根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。由前面的計(jì)算可知:Nut11.156kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算：Wk=0.7zsWo=0.7×0.74×0.039×0.85=0.017kN/m2；其中 w0 -

19、基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.85 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.039；Mw=0.85×1.4×Mwk=0.85×1.4×Wk×la×h2/10=0.85×1.4×0.017×0.8×1.52/10=0.004kN·m；（2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 = Nut/(AKH)+Mw/Wf =N/(AKH)

20、+Mw/W=11.156×103/(0.324×4.57×102×1)+0.004×106 /(4.79×103)=76.114N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 =76.114N/mm2小于立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f =205 N/mm2 ，滿足要求。（六）立桿的地基承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgk×kc = 170×1=170 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均

21、壓力：p = N/A =11.156/0.25=44.625 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：N = 11.156 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=44.625kPa fg=170 kPa 。地基承載力滿足要求！梁模板支架計(jì)算書一、參數(shù)信息本算例中，地下室大梁計(jì)算對象。梁的截尺寸為400mm×1500mm，模板支架計(jì)算長度為8.4m，梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.8，梁段集中線荷載(kN/m)：19.134。結(jié)合工程實(shí)際情況及公司現(xiàn)有施工工藝采用梁底支撐小楞平行梁跨方向的支撐形式。（一）支撐參數(shù)及構(gòu)造梁兩側(cè)樓板混凝土厚度(mm):250；立桿

22、縱距l(xiāng)a(m):0.85；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.8；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)(m):0.85；梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b(m):0.85；（二）材料參數(shù)面板類型為木面板，梁底支撐采用方木。豎向力傳遞通過雙扣件。木方斷面為60mm×80mm，梁底支撐鋼管采用48×3.25鋼管，鋼管的截面積為A=4.57×102mm2，截面模量W=4.79×103mm3，截面慣性矩為I=1.15×105 mm4。木材的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm13 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.3 N/mm2,彈性模量為E12000 N/

23、mm2,面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fm13 N/mm2,抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fv1.3 N/mm2,面板彈性模量為E9000 N/mm2。荷載首先作用在梁底模板上，按照"底模底模小楞水平鋼管扣件/可調(diào)托座立桿基礎(chǔ)"的傳力順序，分別進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算。（三）荷載參數(shù)梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.3kN/m2；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值為1.5kN/m3；施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值為1kN/m2；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2kN/m2；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：24kN/m3。所處城市為舟山市，基本風(fēng)壓為W00.85kN/m2；風(fēng)荷載高度變化系數(shù)為z0.74，風(fēng)荷載體型系數(shù)為s0.031。二、梁

24、底模板強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計(jì)算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,以梁底小橫桿之間的距離寬度的面板作為計(jì)算單元進(jìn)行計(jì)算。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 266.67×20.00×20.00/6 = 1.78×104mm3；I = 266.67×20.00×20.00×20.00/12 =1.78×105mm4；1、荷載計(jì)算模板自重標(biāo)準(zhǔn)值：q10.30×0.270.08kN/m；新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值：q21.50×24.00×

25、0.279.60kN/m；梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值：q31.50×1.50×0.270.60kN/m；施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q41.00×0.270.27kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q52.00×0.270.53kN/m。底模的荷載設(shè)計(jì)值為：q=1.35×(q1+q2+q3)+1.4×(q4+q5)=1.35×(0.08+9.60+0.60)+1.4×(0.27+0.53)=15.00kN/m；2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算： = M/W<fm梁底模板承受的最大彎矩計(jì)算公式如下：Mm

26、ax=0.125ql20.125×15.00×0.25×0.25=0.117kN·m；支座反力為R1=0.375ql=1.406 kN；R21.25ql4.687 kN，R30.375ql1.406 kN；最大支座反力R=1.25ql4.687 kN； = M/W=1.17×105/1.78×104=6.6N/mm2；面板計(jì)算應(yīng)力=6.6N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =13N/mm2，滿足要求！3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算面板承受的剪力為Q=2.343 kN,抗剪強(qiáng)度按照下面的公式計(jì)算：=3Q/(2bh)fv =3×

27、;2.343×1000/(2×266.67×20)=0.659N/mm2；面板受剪應(yīng)力計(jì)算值 =0.66小于fv=1.30N/mm2，滿足要求。4、撓度驗(yàn)算根據(jù)建筑施工計(jì)算手冊剛度驗(yàn)算采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值，根據(jù)JGJ1302001，剛度驗(yàn)算時采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此梁底模板的變形計(jì)算如下：最大撓度計(jì)算公式如下:=0.521qkl4/(100EI)=min(l/150,10)其中，l-計(jì)算跨度(梁底支撐間距): l =250.00mm；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.521×10.28×250.004/(100

28、5;9000.00×1.78×105)=0.131mm；面板的最大允許撓度值 = min(250.00/150,10)=1.67mm面板的最大撓度計(jì)算值 =0.13mm 小于 面板的最大允許撓度值 = 1.67mm，滿足要求！三、梁底縱向支撐小楞的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算本工程中，支撐小楞采用方木，方木的斷面慣性矩 I 和斷面抵抗矩W分別為: W=60.00×80.00×80.00/6 =6.40×104 mm3； I=60.00×80.00×80.00×80.00/12 = 2.56×106 mm4； 1、荷載的

29、計(jì)算按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，支撐小楞承受由面板支座反力傳遞的荷載。q=4.687/0.26717.576kN/m。2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 = M/W<fm最大彎矩 M =0.1×17.576×0.272= 0.125 kN·m；最大剪力 Q =0.617×17.576×0.27= 2.892kN；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 1.25×105/6.40×104 = 1.953 N/mm2；支撐小楞的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 1.953 N/mm2 小于支撐小楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm=13.000 N/mm2，滿足要求!3、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)

30、算方木斷面最大抗剪強(qiáng)度必須滿足: =3Q/(2bh)fv支撐小楞的受剪應(yīng)力值計(jì)算： = 3×2.89×103/(2×60.00×80.00) = 0.904 N/mm2；支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv =1.300N/mm2；支撐小楞的受剪應(yīng)力計(jì)算值 0.904 N/mm2小于支撐小楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv= 1.30 N/mm2,滿足要求!4、撓度驗(yàn)算=0.677ql4/(100EI)=min(l/150,10)支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 = 0.677×17.576×266.674/(100×12000.00×2

31、.56×106)=0.020mm；支撐小楞的最大撓度計(jì)算值 0.020 mm小于支撐小楞的最大允許撓度 v =min(266.67/ 150,10) mm，滿足要求！四、梁底橫向支撐鋼管的強(qiáng)度驗(yàn)算梁底橫向支撐承受梁底木方傳遞的集中荷載。對支撐鋼管的計(jì)算按照集中荷載作用下的簡支梁進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算簡圖如下：1 、荷載計(jì)算梁底邊支撐傳遞的集中力：P1=R1=1.406kN梁底中間支撐傳遞的集中力：P2=R2=4.687kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(1.000-0.500)/4×0.267×(1.2×0.250×24.0

32、00+1.4×1.000)+1.2×2×0.267×(1.500-0.250)×0.300=0.527kN 計(jì)算簡圖(kN) 變形圖(mm) 彎矩圖(kN·m)經(jīng)過連續(xù)梁的計(jì)算得到：N1=N4=0.453 kN；N2=N3=3.823 kN；最大彎矩Mmax=0.133 kN·m；最大撓度計(jì)算值 max=0.055 mm；最大受彎應(yīng)力 = M / W = 1.33×105/1.61×104 = 8.265 N/mm2；梁底支撐小橫桿的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 8.265 N/mm2 小于 梁底支撐小橫桿的抗彎強(qiáng)

33、度設(shè)計(jì)值 fm =205.000 N/mm2，滿足要求！梁底橫向支撐小楞的最大撓度： =0.055 mm；梁底支撐小橫桿的最大撓度計(jì)算值 = 0.055 mm 小于 梁底支撐小橫桿的最大允許撓度 v =min(416.67/ 150,10) mm，滿足要求！五、梁跨度縱向支撐鋼管計(jì)算作用于支撐鋼管的荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等,通過方木的集中荷載傳遞。1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=0.453 kN。 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax

34、= 0.097 kN·m ；最大變形 max = 0.187 mm ；最大支座力 Rmax = 1.38 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.097×106 /(4.79×103 )=20.166 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 20.166 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =0.187mm小于最大允許撓度v=min(800/150,10)mm,滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強(qiáng)度計(jì)算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算；集中力P=3

35、.823 kN 支撐鋼管計(jì)算簡圖 支撐鋼管計(jì)算剪力圖(kN) 支撐鋼管計(jì)算彎矩圖(kN·m) 支撐鋼管計(jì)算變形圖(mm)最大彎矩 Mmax = 0.815 kN·m ；最大變形 max = 1.579 mm ；最大支座力 Rmax = 12.488 kN ；最大應(yīng)力 =M/W= 0.815×106 /(4.79×103 )=170.188 N/mm2；支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 = 170.188 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm =205 N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度 =1

36、.579mm小于最大允許撓度 v =min(800/150,10) mm,滿足要求!六、扣件抗滑移的計(jì)算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值,根據(jù)檢測報(bào)告舟質(zhì)檢2011-GK-006號，取7*2=14.00 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值；計(jì)算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計(jì)算結(jié)果得到 R=1.38 kN；R < 12.00 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求! 七、不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut指每根立桿受到荷載

37、單元傳遞來的最不利的荷載值。其中包括上部模板傳遞下來的荷載及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。上部模板所傳豎向荷載包括以下部分：通過支撐梁的頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力）。根據(jù)前面的計(jì)算，梁兩側(cè)立桿扣件滑移力F1 =1.38 kN，梁底立桿所受豎向力F2 =12.488 kN；根據(jù)規(guī)程條文說明4.2.1條，支架自重可以按模板支架高度乘以0.15kN/m取值，故梁兩側(cè)支架自重荷載值為：F3=1.35×0.15×2.600.527kN；梁底立桿支架自重荷載值為：F4=1.35×0.15×(2.60-1.50)0.223kN；通過相鄰的承受板的荷

38、載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上模板自重和鋼筋混凝土自重：F5=1.35×(1.20/2+(1.00-0.50)/4)×0.80×(0.30+24.00×0.25)=4.933 kN；通過相鄰的承受板的荷載的扣件傳遞的荷載，此值包括作用在板上的活荷載:F6=1.4×(1.20/2+(1.00-0.50)/4)×0.80×(1.00+2.00)=2.436 kN；梁兩側(cè)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：N1=1.480+0.527+4.933+2.436=9.375 kN；梁底增加立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：N2=12.488+0.2

39、23=12.711 kN；立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值為：N =12.711 kN；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 = 1.05Nut/(AKH)f - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； A - 立桿的截面面積，按規(guī)程附錄B采用；立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.57； KH-高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過4m時，按規(guī)程 5.3.4采用；計(jì)算長度l0按下式計(jì)算的結(jié)果取大值： l0 = h+2a=1.50+2×0.10=1.700m； l0 = kh=1.167×1.470×1.500=2.573m；式中：h-支架立桿的步距，取1.5m； a -模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板

40、支撐點(diǎn)的長度，取0.1m； - 模板支架等效計(jì)算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)程附表D1， =1.47； k - 計(jì)算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ；故l0取2.573m； = l0/i = 2573.235 / 15.9 = 162 ；查規(guī)程附錄C得 = 0.268；KH=1； =1.05×N/(AKH)=1.05×12.711×103/( 0.268×457.000×1.000)= 108.971 N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 = 108.971 N/mm2 小于 立桿的抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。八、組合風(fēng)

41、荷載時，立桿穩(wěn)定性計(jì)算1、立桿荷載根據(jù)規(guī)程，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值Nut取不組合風(fēng)荷載時立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。由前面的計(jì)算可知：Nut12.711kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計(jì)算 經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值wk =0.7zsWo= 0.7 ×0.85×0.74×0.031 = 0.014 kN/m2；其中 w0 - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：w0 = 0.85 kN/m2； z - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用：z= 0.74 ； s - 風(fēng)荷載體型系數(shù)

42、：取值為0.031；風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為Mw = 0.85 ×1.4wklah2/10 =0.850 ×1.4×0.014×0.8×1.52/10 = 0.003 kN·m；2、立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 =1.05Nut/(AKH)+Mw/Wf =1.05×N/(AKH)=1.05×12.711×103/( 0.268×457.000×1.00)+2923.680/4790.000= 109.582 N/mm2；立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值 = 109.582 N/mm2 小于 立桿的

43、抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=205.000 N/mm2 ，滿足要求。九、模板支架整體側(cè)向力計(jì)算1、根據(jù)規(guī)程4.2.10條，風(fēng)荷載引起的計(jì)算單元立桿的附加軸力按線性分布確定，最大軸力N1表達(dá)式為：N1 =3FH/(m+1)Lb)其中：F-作用在計(jì)算單元頂部模板上的水平力（N）。按照下面的公式計(jì)算：F =0.85AFWkla/(La)AF-結(jié)構(gòu)模板縱向擋風(fēng)面積（mm2），本工程中AF=8.00×103×1.50×103=1.20×107mm2；wk -風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，對模板，風(fēng)荷載體型系數(shù)s取為1.0,wk =0.7z×s×w0=0.7×

44、0.74×1.0×0.85=0.440kN/m2；所以可以求出F=0.85×AF×wk×la/La=0.85×1.20×107×10-6×0.44×0.8/8×1000=449.106N。H-模板支架計(jì)算高度。H=2.600 m。m-計(jì)算單元附加軸力為壓力的立桿數(shù)為：1根。lb-模板支架的橫向長度（m），此處取梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)b1.000 m。la -梁底立桿縱距（m），la=0.800 m。La-梁計(jì)算長度（m），La=8.000 m。綜合以上參數(shù)，計(jì)算得N1=3×449.

45、106×2600.000/(1+1)×1000.000)=1751.513N。2、考慮風(fēng)荷載產(chǎn)生的附加軸力，驗(yàn)算邊梁和中間梁下立桿的穩(wěn)定性，當(dāng)考慮疊合效應(yīng)時，按照下式重新計(jì)算： =(1.05Nut+N1)/(AKH)f計(jì)算得： =(1.05 × 12710.811 + 1751.513) / (0.268 × 457.000 × 1.000)=123.272N/mm2。 = 123.272 N/mm2 小于 205.000 N/mm2 ，模板支架整體側(cè)向力滿足要求。十、立桿的地基承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p fg 地基

46、承載力設(shè)計(jì)值:fg = fgk×kc = 170×1=170 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk= 170 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc = 1 ；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力：p = 1.05×N/A =1.05×12.711/0.25=53.385 kPa ；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ：N = 12.711 kN；基礎(chǔ)底面面積 ：A = 0.25 m2 。p=53.385kPa fg=170 kPa 。地基承載力滿足要求！梁側(cè)模板支架計(jì)算書梁側(cè)模板的計(jì)算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ130-2001）、

47、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-2002、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、建筑施工手冊（第四版）等規(guī)范編制。梁段:400*1500。一、參數(shù)信息1.梁側(cè)模板及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):1.50；混凝土板厚度(mm):250.00；采用的鋼管類型為48×3.25；次楞間距(mm)：300；主楞豎向道數(shù)：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.25；2.荷載參數(shù)

48、新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2):16.8；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):4.0；3.材料參數(shù)木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fv(N/mm2)：1.3；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fm(N/mm2)：15.0；二、梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實(shí)際值

49、取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計(jì)算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.200m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計(jì)算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計(jì)算得 45.611 kN/m2、16.800 kN/m2，取較小值16.800 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生

50、的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計(jì)算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計(jì)算面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下： = M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 125×1.8×1.8/6=67.5cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計(jì)算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×1.25×16.8×0.

51、9=22.68kN/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×1.25×4×0.9=6.3kN/m；計(jì)算跨度(次楞間距): l = 300mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×22.68×3002 +0.117×6.3×3002= 2.70×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×22.680×0.30+1.2×6.300×0.30=9.752kN；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: = 2.70×105 / 6.75×104=4N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值: f = 15N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值 =4N/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=15N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗(yàn)算=0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q=16.8×