高應變擬合檢測報告

1、基 樁 高 應 變 動 力 試 樁 法檢 測 報 告工程名稱：某工地工程地點： 委托單位：檢測日期： 2006年12月15日報告總頁數(shù)： 11頁 報告編號：合同編號：中國科學院武漢巖土力學所巖土工程檢測中心2006年12月20日首 頁工程名稱某工地檢測性質樁的承載力檢測依據(jù)建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ106-2003）委托單位樁 型預制混凝土樁地址結構型式框架結構設計砼強度等級C25樁徑400設計承載力特征值（kN）300持力層(6) 粉土工程樁總數(shù)2根檢測樁數(shù)高應變2根錘型及重量組合片錘重1.0T檢測時間2006.12.15樁號（#）樁徑（mm）設計單樁豎向承載力特征值(kN)單樁豎向承載力

2、極限值(kN)50400300不低于600kN801400300不低于600kN計算分析方法高應變曲線擬合法樁號50801最大打擊力（kN）725781最大動位移(mm)2.582.18動測承載力（kN）630640樁側阻力（kN）449465實測波速km/s3.0453.180完整性指數(shù)11相應缺陷深度m無無備注中國科學院武漢巖土力學研究所 巖土工程檢測中心2006年12月20日某工地基樁高應變動力試樁法檢測報告項 目 負 責 ：現(xiàn)場檢測人員： （上崗證號） 報 告 編 寫:（上崗證號） 校 核：（上崗證號） 審 核：（上崗證號） 授權簽字人:聲明: 1.本檢測報告涂改、錯頁、換頁無效；2.

3、檢測單位名稱與檢測報告專用章名稱不符者無效；3.本報告無我單位“技術資格證書章”無效；4.本報告無檢測、審核、技術負責人簽字無效；5.如對本檢測報告有異議，可在報告發(fā)出后20 天內向本檢測單位書面提請復議。 2006年12月20日地址：武昌小洪山 郵政編碼：430071 電話： 聯(lián)系人： 目 錄一 項目概況5二 工程地質概況56三 檢測依據(jù)6四 現(xiàn)場檢測69五 檢測結果9六 結論9七 附圖表9網(wǎng) 址：Email：、項目概況 表1工程名稱某工地工程地點委托單位建設單位勘察單位設計單位承建單位基樁施工單位監(jiān)理單位樁 型預制混凝土樁樁徑(mm) 400設計單樁承載力特征值(kN)300設計砼強度等級

4、C25工程樁總數(shù)2根檢測樁數(shù)高應變檢測2根檢測日期2006.12.15樁長12.00持力層(6) 粉土檢測目的單樁承載力檢測方法高應變曲線擬合法檢測標準建筑地基基礎設計規(guī)范（GB50007-2002）建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ106-2003）備 注二、工程地質概況根據(jù)某勘測設計研究院提供的某工地巖土工程勘察報告，勘察鉆探揭露深度范圍內，場地巖土層自上而下主要由六個單元層組成，從成因上看，（1）粘土；（2）粉土；（3）粉質粘土；（4）粉土夾粉質粘土；（5）粉質粘土；（6）粉土。巖土層概況、相關巖土物理力學性質指標、樁周土概況詳見表2。 場區(qū)巖土層概況 表2層號巖土名稱及年代成因層厚（m）層底

5、埋深（m）特 征管樁樁周土柱狀圖（1）粘土0.95褐黃色、可塑，飽和，屬中壓縮性土。fak=21kPa（2）粉土2.47青灰色、中密，飽和、屬中壓縮性土。 fak=16kPa（3）粉質粘土1.66黃褐色、軟塑，飽和，屬中壓縮性土。fak=15kPa（4）粉質夾粉質粘土2.59黃褐色，中密-軟塑，飽和，屬中壓縮性土。fak=19kPa（5）粉質粘土1.37黃褐色、軟塑，飽和，屬中壓縮性土。fak=18kPa（6）粉土2.65青灰色、中密，飽和、屬中壓縮性土。 fak=25kPa三、檢測依據(jù)1、檢測依據(jù)標準及代號：中華人民共和國行業(yè)標準建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ106-2003）2、成樁情況：根

6、據(jù)委托單位提供的設計及施工資料，該工程基樁采用樁徑為400mm，樁型為預制混凝土樁，樁端持力層為粉土，樁長為12.0m，樁砼強度等級為C25。四、現(xiàn)場檢測1、高應變檢測流程本次檢測采用高應變曲線擬合法，嚴格依據(jù)執(zhí)行建筑基樁檢測技術規(guī)范（JGJ106-2003）被檢測樁均被鑿去浮漿及破損部分，露出新鮮密實的混凝土；每根樁兩端經(jīng)打磨平整處理后各對稱布置2傳感器。測試儀器為RSM24FD浮點工程動測儀，現(xiàn)場檢測設備安裝祥見所附示意圖1。圖1 2、高應變曲線擬合法承載力計算方法實測曲線擬合法是利用重錘錘擊下測量的樁頂力和速度波形來計算樁側和樁端阻力分布的一種高應變動測方法。其計算方法是從一條實測曲線如

7、V(t)曲線對加速度曲線積分而求得出發(fā)，通過對樁身各段土阻力和其它動力參數(shù)進行設定，然后通過波動理論計算程序，應用行波理論構造迭代格式，將計算的樁頂力波Fc(t)曲線同實測的力波曲線Fm(t)進行反復比較、迭代 (迭代過程中可對人為假定參數(shù)進行調整)，使得計算Fc(t)曲線與實測Fm(t)曲線的擬合趨于完善(即擬合因子MQ達到設置的標準要求)。其計算過程可概括為“假定計算比較”的循環(huán)。這樣既可確定樁的阻力分布和承載力，也可模擬樁的靜載ps曲線。該方法的具體分析過程如下：(1) 波動理論將樁抽象為一維彈性桿，重錘錘擊樁頂激發(fā)一應力波沿樁身傳播，由動量守恒原理、本構關系和變形協(xié)調方程可求得一維波動

8、方程：式中: u為截面位移, c為波速, x、t為空間、時間坐標, 為樁周土阻力。(2) 波動理論的迭代格式構造具體迭代格式時，涉及到樁模型、土體阻力模型以及樁土的相互作用問題。對于樁，實測曲線擬合法采用Rausche和Goble提出的CAPWAP/C所描述的連續(xù)桿件模型(如圖2)。一維波動方程的波動解為：該解由兩部分組成，分別代表兩個行波。將波動方程的解作更進一步的推導可得樁截面的力波曲線計算公式：樁身質點的運動速度為:樁身質點的位移值為：其中：為上行波，為下行波，為實測速度波，Z為波阻抗。 (3) 阻力模型該方法土阻力模型采用的是Smith法的土阻力模型。其中，為土體單元的塑性位移。其中，

9、為Smith阻尼系數(shù)，為樁側單元靜摩阻力，為樁側單元動摩阻力。 (4)優(yōu)化方法和參數(shù)反映根據(jù)上述建立的樁土模型，假定待反分析的參數(shù)X為某個值，代入迭代公式計算，取得計算力波并與量測值比較，使二者的誤差為最小的參數(shù)值就是最終的反分析值，通常將理論計算值與量測值的誤差用函數(shù)表示：式中材料P+1PR2材料Actual1234R1R3RNRN+1CAPWAPCAPWAPC1234R1NP-1NPP-1R2圖2 Goble 提出的連續(xù)樁模型(CAPWAP/C)示意圖樁單元數(shù)；樁側土最大靜阻力；樁側土最大彈性變形；樁側土阻尼系數(shù)；樁端最大靜阻力；樁端最大彈性變形；樁端部剛柔系數(shù)：附加土體質量；模擬能量消耗

10、。這樣就可確定樁的阻力分布，單樁極限承載力及模擬靜載s-p曲線。3、檢測設備現(xiàn)場檢測設備一覽表 表3型號編號量程準確度檢定證號檢定日期檢定有效期主機RSM24FD2000645±5V1.0%振字第061003662006.4.25一年傳感器Sy-12038600g1.0%振字第061003662006.4.25一年Sy-0650141000g1.0振字第061003662006.4.25一年Sy-0620991000g1.0振字第061003662006.4.25一年應變片120錘高應變檢測專用重力錘120高應變檢測的起重設備采用脫鉤、起重機五、檢測結果高應變動力試樁檢測結果見表4。實測力和速度波形及樁側單位摩阻力分布見附圖。 擬合法結果 表4樁號樁長樁徑試驗重錘參數(shù)彈性波速樁身完整性評價樁側極限摩阻力樁端極限承載力單樁極限承載力錘型錘重落距#mmmTm