高支模結構d 文檔

1、如皋水繪綠源（B地塊）工程高支模結構模板施工方案凱翔集團有限公司如皋水繪綠源項目部2010-10-21一、工程概況 工程名稱：如皋水繪綠源（B地塊）工程 地址：如皋慶余東路 結構類型：框剪結構本工程模板采用90×40方木和九夾板制成，模板支撐體系采用鋼管支撐，每塊九夾板的規(guī)格為1830mm×915mm×18mm，鋼管采用48*2.8。樓板及層高：1#樓、2#樓三層樓面標高6.02m，一層局部標高-2.15m，二層局部中空，故局部樓板、墻身高度在8.17m?？蚣芰海?40×450；240×500墻厚： 240二、編制依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范

2、JGJ162-2008 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2001混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2002建筑結構荷載規(guī)范 GB 50009-2001鋼結構設計規(guī)范 GB 50017-2003 設計圖紙及公司有關企業(yè)標準。三、材料：1、方木45×90 2、模板1830mm×915mm×15mm厚九夾板3、鋼管48×2.84、墻螺桿12， 四、模板安裝一）柱模板1、柱模的豎楞采用方木，間距為225mm，垂直間距450,柱箍采用雙根48鋼管,間距450，用12螺桿加固。底部第一道柱箍離地200mm，與排架雙向連接。2、在柱模板安裝前，先

3、在柱鋼筋的底部四周按彈好的柱邊線焊定位鋼筋，已保證柱的軸線位置的正確。二）墻模板 1、墻模的豎楞采用方木，間距為225mm，外楞采用雙鋼管，垂直間距450。外墻±0.00以下采用止水螺桿，內(nèi)墻螺桿用PVC套管，螺桿間距450×450，底部四道采用雙螺帽。 2、在墻模板安裝前，先在墻板鋼筋的底部四周按彈好的墻邊線焊定位鋼筋，已保證墻體的軸線位置的正確。在墻板鋼筋內(nèi)放置40×40的混凝土撐條，間距1000×1000，已保證墻體的截面尺寸。3、所有排架的水平桿必須與墻模板的水平外楞連接。三）梁、平臺模板 1、梁底板、側板及平臺模板均采用九夾板，梁底板下鋪設水平

4、鋼管，陽角處的梁底板釘一根木料，用釘子把梁旁板連接在木料上，按設計要求跨度大于4m時，梁底板中間要起拱3%。 2）、平臺模板采用九夾板鋪設，鋪設平臺模板前，把所有的豎向模板校正好，經(jīng)驗收合格后方可鋪設。用鋼管腳手架作為支撐，上鋪墊木作木格柵，格柵的中間間距不得大于250mm，以保證底模平整，跨中起拱高度3%。3）、平臺模板之間的連接采用釘子釘在下面的木料格柵上。模板的拼縫允許在1.5mm以內(nèi)，局部不得大于2mm。4）梁側模的方木間距為250mm。四）樓梯模板樓梯底板采用九夾板，踏步側板及擋板采用45mm厚木板。其安裝步驟是：先安裝平臺梁及基礎模板，再安裝樓梯斜梁或梯底模板，然后在內(nèi)側彈出樓梯底

5、板厚度線，用套板畫出踏步側板位置線，釘好固定踏步側板的擋木，安裝樓梯外幫側板。五）排架搭設（一）梁、板排架必須分開搭設，用水平牽桿聯(lián)結。所有立桿底部必須墊150mm×150mm的九夾板，不得直接立在底板上。1、平臺板排架 層高8.17m， 板厚120mm， 立桿間距 900mm×900mm;水平桿與立桿連接采用雙扣件水平桿步距1800mm，第一步步距2.0米，離地200mm設掃地桿。2、梁排架240*500；梁支撐立桿的橫距（跨度方向）0.9m，立桿的縱距0.9m；水平桿步距1800mm，第一步步距2.0m，離地200mm設置掃地桿。（二）、構造要求1、架體總體要求(1)

6、對剪刀撐、水平桿、周邊拉結等采取一系列加強措施。(2) 支模架體高寬比：模板支架的整體高寬比不應大于5。2、搭接要求立桿接長時，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3；立桿接長除頂步可采用搭接外，其余各步接頭必須采用對接扣件連接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：a 立桿上的對接扣件應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內(nèi)。b 搭接長度不應小于1m，應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。3、 掃地桿設置模板支架必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距底座上皮不大于2

7、00mm處的立桿上，橫向掃地桿亦應采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不應大于1m?？窟吰律戏降牧U軸線到邊坡的距離不應小于500mm。梁底立桿必須全部有掃地桿；板底立桿間距四道設置一根掃地桿，橫縱兩向都必須有掃地桿。4、水平桿(1) 每步的縱、橫向水平桿應雙向拉通。(2) 搭設要求：水平桿接長宜采用對接扣件連接，也可采用搭接。對接、搭接應符合下列規(guī)定：a 對接扣件應交錯布置：兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設置在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭至最近主

8、節(jié)點的距離不宜大于縱距的確1/3；b 搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊緣至搭接水平桿桿端的距離不應小于100mm。(3)主節(jié)點處水平桿設置： 主節(jié)點處必須設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除。主節(jié)點兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。5、剪刀撐剪刀撐包括兩個垂直方向和水平方向三部分組成，本工程搭設高度超過8m，按照下面要求設置剪刀撐。(1)平板排架高度超過4m的模板支架應按下列規(guī)定設置剪刀撐：模板支架四邊滿布豎向剪刀撐，中間每隔四排立桿設置一道縱、橫向豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；(2)梁兩側立桿必須設剪刀撐，底部必須設掃地桿。(3)剪刀撐的構造應

9、符合下列規(guī)定：a 每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不應小于6m，剪刀撐斜桿與地面傾角宜在45°60°之間。傾角為45°時，剪刀撐跨越立桿的根數(shù)不應超過7根；傾角為60°時，則不應超過5根； b 剪刀撐斜桿的接長應采用搭接；c 剪刀撐應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150mm；d 在排架高度方向中間部位設置一道水平剪刀撐。五、質(zhì)量要求5.1 模板安裝應滿足下列要求：1 模板的接縫不應漏漿；在澆筑混凝土前，木模板應澆水濕潤，但模板內(nèi)不應有積水；2 模板與混凝土的接觸面應清理干凈并涂刷隔離劑，但不得采用

10、影響結構性能或妨礙裝飾工程施工的隔離劑；3 澆筑混凝土前，模板內(nèi)的雜物應清理干凈；4 對清水混凝土工程及裝飾混凝土工程，應使用能達到設計效果的模板。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。5.2 用作模板的地坪、胎膜等應平等光潔，不得產(chǎn)生影響構件質(zhì)量的下沉、裂縫、起砂或起鼓。檢查數(shù)量：全數(shù)檢查。檢驗方法：觀察。5.3 對跨度不小于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，其模板應按設計要求起拱；當設計無具體要求時，起拱高度宜為跨度的1/10003/1000。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，對梁，應抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件；對板，應按有代表性的自然件抽查10%，且不少于3件；對大空間結構，板可按縱、橫軸線劃分

11、檢查面，抽查10%，且不少于3面。檢驗方法：水準儀或拉線、鋼尺檢查。5.4 固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且應安裝牢固。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然件抽查10%，且不少于3件；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高度5m左右劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。檢驗方法：鋼尺檢查。5.5 現(xiàn)澆結構模板安裝的偏差應符合下表的規(guī)定。檢查數(shù)量：在同一檢驗批內(nèi)，對梁、柱和獨立基礎，應抽查構件數(shù)量的10%，且不少于3件；對墻和板，應按有代表性的自然件抽查10%，且不少于3件；對大空間結構，墻可按相鄰軸線間高

12、度5m左右劃分檢查面，抽查10%，且均不少于3面。檢驗方法：鋼尺檢查。 現(xiàn)澆結構模板安裝的允許偏差及檢驗方法項 目允許偏差（mm）檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查底模上表面標高±5水準儀或拉線、鋼尺檢查截面內(nèi)部尺寸基礎±10鋼尺檢查柱、墻、梁+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查大于5m8經(jīng)緯儀或吊線、鋼尺檢查相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺和塞尺檢查注：檢查軸線位置時，應沿縱、橫兩個方向量測，并取其中的較大值。六、使用管理1 作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。腳手架不得與模板支架相連。2 模板支架使用期間，不得任意拆除桿件，當模

13、板支架基礎下或相鄰處有設備基礎、管溝時，在支架使用過程中不得開挖，否則必須采取加固措施。3 架體因特殊原因或使用荷載變化而發(fā)生改變時，需采取措施（編制補充專項施工方案），重新驗收。4 混凝土澆筑過程中，應派專人觀測模板支撐系統(tǒng)的工作狀態(tài)，觀測人員發(fā)現(xiàn)異常時應及時報告施工負責人，施工負責人應立即通知澆筑人員暫停作業(yè)，情況緊急時應采取迅速撤離人員的應急措施，并進行加固處理；混凝土澆筑過程中，應均勻澆搗，并采取有效措施防止混凝土超高堆置。七、拆除管理1 拆除時間：必須滿足規(guī)范規(guī)定的底模及其支架拆除時的混凝土強度的要求。2 拆除方法：模板支架拆除時，應按施工方案確定的方法和順序進行，拆除作業(yè)必須由上而

14、下逐步進行，嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高差不應大于二步。設有附墻連接件的模板支架，連接件必須隨支架逐層拆除，嚴禁先將連接件全部或數(shù)步拆除后再拆除支架；多層建筑的模板支架拆除時，應保留拆除層上方不少于二層的模板支架，模板支架拆除時，應在周邊設置圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)，卸料時應符合下列規(guī)定：a 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲至地面；b 運至地面的鋼管、扣件應及時按規(guī)定進行外觀質(zhì)量檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。凱翔集團有限公司如皋水繪綠源項目部2010-10-21附計算書墻模板計算書 一、墻模板基本參數(shù) 計算斷面寬度240mm，高度817

15、0mm，兩側樓板厚度120mm。 模板面板采用普通膠合板。 內(nèi)龍骨間距225mm，內(nèi)龍骨采用40×900mm木方，外龍骨采用雙鋼管48mm×2.8mm。 對拉螺栓布置18道，在斷面內(nèi)水平間距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，斷面跨度方向間距450mm，直徑12mm。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。

16、模板組裝示意圖 二、墻模板荷載標準值計算 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取2.000h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取8.170m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。 根據(jù)公式計算的新澆混凝

17、土側壓力標準值 F1=19.200kN/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×19.200=17.280kN/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、墻模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。 面板的計算寬度取0.23m。 荷載計算值 q = 1.2×17.280×0.225+1.40×3.600×0.225=5.800kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:

18、 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 22.50×1.50×1.50/6 = 8.44cm3； I = 22.50×1.50×1.50×1.50/12 = 6.33cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=0.522kN N2=1.435kN N3=1.435kN N4=0.522kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.178mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值

19、 f = 0.029×1000×1000/8438=3.437N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3×782.0/(2×225.000×15.000)=0.348N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.178mm 面板的最大撓度小于225.0/250,滿足要求! 四、墻模板內(nèi)龍骨的計算 內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的

20、荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨強度計算均布荷載q=1.2×0.23×17.28+1.4×0.23×3.60=5.800kN/m 撓度計算荷載標準值q=0.23×17.28=3.888kN/m 內(nèi)龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。 內(nèi)龍骨計算簡圖 內(nèi)龍骨彎矩圖(kN.m) 內(nèi)龍骨剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 內(nèi)龍骨變形計算受力圖 內(nèi)龍骨變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到最大彎矩 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 2.627kN 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.000mm 內(nèi)龍骨的截面力學參數(shù)為 本

21、算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×90.00×90.00/6 = 5400.00cm3； I = 4.00×90.00×90.00×90.00/12 = 243000.00cm4； (1)內(nèi)龍骨抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.115×106/5400000.0=0.02N/mm2 內(nèi)龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)內(nèi)龍骨抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×1355/(2×40

22、5;900)=0.056N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 內(nèi)龍骨的抗剪強度計算滿足要求! (3)內(nèi)龍骨撓度計算 最大變形 v =0.000mm 內(nèi)龍骨的最大撓度小于450.0/250,滿足要求! 五、墻模板外龍骨的計算 外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。 外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大

23、變形 vmax=0.044mm 最大支座力 Qmax=5.648kN 抗彎計算強度 f=0.206×106/8496.0=24.25N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足要求! 六、對拉螺栓的計算 計算公式: N < N = fA 其中 N 對拉螺栓所受的拉力； A 對拉螺栓有效面積 (mm2)； f 對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2； 對拉螺栓的直徑(mm): 12 對拉螺栓有效直徑(mm): 10 對拉螺栓有效面積(mm2): A = 76.000 對拉螺栓最大容許拉力值(

24、kN): N = 12.920 對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.648 對拉螺栓強度驗算滿足要求!梁木模板與支撐計算書 一、梁模板基本參數(shù) 梁截面寬度 B=240mm， 梁截面高度 H=500mm， 梁模板使用的木方截面40×90mm， 梁模板截面?zhèn)让婺痉骄嚯x300mm。 梁底模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 梁側模面板厚度h=15mm，彈性模量E=6000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。 二、梁模板荷載標準值計算 模板自重 = 0.340kN/m2； 鋼筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24

25、.000kN/m3； 施工荷載標準值 = 2.500kN/m2。 強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產(chǎn)生荷載標準值。 新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模溫度，取20.000； V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h； H 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.500m； 1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000； 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。

26、 根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值 F1=12.000kN/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9，實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值 F1=0.9×12.000=10.800kN/m2 考慮結構的重要性系數(shù)0.9，倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。 三、梁底模板木楞計算 梁底木方的計算在腳手架梁底支撐計算中已經(jīng)包含！ 四、梁模板側模計算 面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算，計算如下 作用在梁側模板的均布荷載q=(1.2×10.80+1.40×3.60)×0.50=9.000N/

27、mm 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4； (1)抗彎強度計算 f = M / W < f 其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設計值(kN/m)； 經(jīng)計算得到 M = 0.100&

28、#215;(1.20×5.400+1.40×1.800)×0.300× 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.081×1000×1000/27000=3.000N/mm2 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh < T 其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×5.400+1.4×1.800)×0.300=1.620kN 截面抗剪強度計算值 T=3×1620.0/(2×500.000×18.000

29、)=0.270N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 v = 0.677ql4 / 100EI < v = l / 250 面板最大撓度計算值 v = 0.677×5.400×3004/(100×6000×243000)=0.203mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! 五、穿梁螺栓計算 1.梁側豎楞抗彎強度計算 計算公式: f = M/W < f 其中 f 梁側豎楞抗彎強度計算值(N/mm2)； M 梁側豎楞的最大彎距(N.mm)； W 梁側豎楞的凈

30、截面抵抗矩,W = 54.00cm3； f 梁側豎楞的抗彎強度設計值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8 其中 q 作用在模板上的側壓力； q = (1.2×10.80+1.40×3.60)×0.30=5.40kN/m l 計算跨度(梁板高度),l = 500mm； 經(jīng)計算得到，梁側豎楞的抗彎強度計算值5.400×0.500×0.500/8/54000.000=3.125N/mm2； 梁側豎楞的抗彎強度驗算 < f,滿足要求! 2.梁側豎楞撓度計算 計算公式: v = 5ql4 / 384EI < v = l/250

31、其中 q 作用在模板上的側壓力，q = 10.800×0.300=3.240N/mm； l 計算跨度(梁板高度),l = 500mm； E 梁側豎楞彈性模量,E = 9500N/mm2； I 梁側豎楞截面慣性矩,I = 243.00cm4； 梁側豎楞的最大撓度計算值, v = 5×3.240×500.04/(384×9500×2430000.0)=0.114mm； 梁側豎楞的最大允許撓度值,v = 2.000mm； 梁側豎楞的撓度驗算 v < v,滿足要求! 3.穿梁螺栓強度計算 沒有布置穿梁螺栓，無須計算! 六、梁支撐腳手架的計算 支撐

32、條件采用鋼管腳手架形式,參見樓板模板支架計算內(nèi)容。梁模板扣件鋼管高支撐架計算書 計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)。 計算參數(shù): 模板支架搭設高度為8.0m， 梁截面 B×D=240mm×500mm，立桿的縱距(跨度方向) l=0.90m，立桿的步距 h=1.80m， 梁底增加0道承重立桿。 面板厚度15mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方40×90mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 0.90m。 梁底按照

33、均勻布置承重桿2根計算。 模板自重0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載4.50kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00。 圖1 梁模板支撐架立面簡圖 按照規(guī)范條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下： 由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.50+0.50)+1.40×2.00=18.700kN/m2 由永久荷載效應控制的組合S=1.35×24.00×0.50+0.7×1.40×2.00=18.160kN/m2 由于可變荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1

34、.40 采用的鋼管類型為48×2.8。 一、模板面板計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。 1.荷載的計算： (1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.500×0.500×0.450=5.738kN/m (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q2 = 0.500×0.450×(2×0.500+0.240)/0.240=1.163kN/m (3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1 = (

35、2.500+2.000)×0.240×0.450=0.486kN 考慮0.9的結構重要系數(shù)，均布荷載 q = 0.9×(1.20×5.738+1.20×1.163)=7.452kN/m 考慮0.9的結構重要系數(shù)，集中荷載 P = 0.9×1.40×0.486=0.612kN 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 45.00×1.50×1.50/6 = 16.88cm3； I = 45.00×1.50×1.50×1.50

36、/12 = 12.66cm4； 計算簡圖 彎矩圖(kN.m) 剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 變形計算受力圖 變形圖(mm) 經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為 N1=1.200kN N2=1.200kN 最大彎矩 最大變形 V = 0.386mm (1)抗彎強度計算 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.090×1000×1000/16875=5.333N/mm2 面板的抗彎強度設計值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求! (2)抗剪計算 可以不計算 截面抗剪強度計算值 T=3&

37、#215;1200.0/(2×450.000×15.000)=0.267N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2 抗剪強度驗算 T < T，滿足要求! (3)撓度計算 面板最大撓度計算值 v = 0.386mm 面板的最大撓度小于240.0/250,滿足要求! 二、梁底支撐木方的計算 （一）梁底木方計算 按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.200/0.450=2.668kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×2.67×0.45× 最大剪力

38、 Q=0.6×0.450×2.668=0.720kN 最大支座力 N=1.1×0.450×2.668=1.320kN 木方的截面力學參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 4.00×9.00×9.00/6 = 54.00cm3； I = 4.00×9.00×9.00×9.00/12 = 243.00cm4； (1)木方抗彎強度計算 抗彎計算強度 f=0.054×106/54000.0=1.00N/mm2 木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求! (2)木方抗剪計

39、算 可以不計算 最大剪力的計算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T 截面抗剪強度計算值 T=3×720/(2×40×90)=0.300N/mm2 截面抗剪強度設計值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪強度計算滿足要求! (3)木方撓度計算 均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到1.840kN/m 最大變形 v =0.677×1.840×450.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.023mm 木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要

40、求! 三、梁底支撐鋼管計算 (一) 梁底支撐橫向鋼管計算 橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取木方支撐傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=1.573mm 最大支座力 Qmax=1.721kN 抗彎計算強度 f=0.539×106/4248.0=126.95N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼管的最大撓度小于

41、900.0/150與10mm,滿足要求! (二) 梁底支撐縱向鋼管計算 縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。 集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管剪力圖(kN) 變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下： 支撐鋼管變形計算受力圖 支撐鋼管變形圖(mm) 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 最大彎矩 Mmax 最大變形 vmax=0.507mm 最大支座力 Qmax=3.700kN 抗彎計算強度 f=0.271×106/4248.0=63.81N/mm2 支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求! 支撐鋼

42、管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足要求! 四、扣件抗滑移的計算 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 計算中R取最大支座反力，R=3.70kN 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 五、立桿的穩(wěn)定性計算 不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力最大值，它包括： 橫桿的最大支座反力 N1=3.700kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)) 腳手架鋼管的自重 N2 = 0.9×1.20×0.093×8.00

43、0=0.802kN N = 3.700+0.802=4.502kN i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.15m； h 最大步距，h=1.80m； l0 計算長度，取1.800+2×0.150=2.100m； 由長細比，為2100/16=131； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.391； 經(jīng)計算得到=4502/(0.391×3

44、97)=28.960N/mm2； 不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10 其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.7×0.300×1.000×1.134=0.340kN/m2 h 立桿的步距，1.80m； la 立桿迎風面的間距，0.90m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.90m； 風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=0.9×0.9×1.4×0.340×0.900×1.800×； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw=3.700+0.9×1.2×0.743+0.9×0.9×1.4