某某小橋滿堂支架專項施工方案

1、××路橋工程有限公司××小橋滿堂支架地基處理方案一、項目概況 ××小橋位于××縣××村，老橋橋名為××橋，為1-7.2m石拱橋，橋寬7.6m，建于1960年。原設計為拆除重建，后根據××省交通建設質量監(jiān)督試驗檢測中心出具的××橋特殊檢查與安全性評價報告，確定變更后的設計方案：對老拱橋（以下簡稱老橋）進行加固處理，并對橋梁進行加寬（加寬橋梁部分以下簡稱新橋），新橋加寬值為4.4m。二、地基原狀 本橋位滿堂支架地處原有河床，經實地探挖，上部

2、淤泥厚度0.71.2m,下部為風化巖層。三、地基處理 清除淤泥至風化巖層用片石回填至所需高程，上鋪級配碎石找平，然后澆筑10cm厚C20混凝土，并在混凝土面上按支架搭設方案規(guī)定鋪設12#槽鋼作為墊板。河道流水不做特殊處理，采用成型混凝土面板作為河道水流泛水面四、地基處理施工圖 ××小橋滿堂支架搭設一、編制依據主要參考：建筑施工模板安全技術規(guī)范、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范、建筑施工手冊、混凝土結構、城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范、城鎮(zhèn)道路工程施工與質量驗收規(guī)范、××小橋變更設計二、材料標準本工程支架立桿采用48×3.5mm鋼管，木方采用

3、60*80mm的木方，模板采用920*1830*18mm膠合板。三、施工工藝技術1、搭設要求1）、扣件安裝應符合以下規(guī)定：扣件規(guī)格必須與鋼管外徑相匹配；螺栓擰緊力矩不應小于40N·m，且不應大于65 N·m；在主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150mm；對接扣件開口應朝上或朝內；各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm。2）、模板支架立桿之間必須按步距滿設水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度，保證模架的整體穩(wěn)定性。3）、模架搭設中所有的水平桿件的連接采用十字扣件連接，特殊部位采用旋轉扣件連接，必須保證1m 的搭接長度

4、模架立桿對接宜采用對接扣件錯開跨步對接，且同步內隔一根立桿的相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心點至主節(jié)點距離不宜大于步距的1/3。4）、模板支撐體系搭設人員必須經過安全培訓及專項技術交底，方可上崗作業(yè)。5）、模板支撐體系搭設前，應由項目技術負責人向項目管理人員和搭設人員進行安全技術交底以及對施工詳圖進行說明。2、搭設質量控制（1）原材料質量控制1） 采購、租賃的鋼管、扣件必須有產品合格證和法定檢測單位的檢測檢驗報告，生產廠家必須具有技術質量監(jiān)督部門頒發(fā)的生產許可證。沒有質量證明或質量證明材料不齊全的鋼管、扣件不得進入施工現場。2） 搭設模板支架用的鋼管、扣件，使用前必須

5、進行抽樣檢測，抽檢數量按有關規(guī)定執(zhí)行。未經檢測或檢測不合格的一律不得使用。3） 鋼管外觀質量要求：a. 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；b. 鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差；鋼管表面銹蝕深度；鋼管的彎曲變形應符合下頁“構件允許偏差”表格的規(guī)定；c. 鋼管應進行防銹處理。4） 扣件外觀質量要求：a. 有裂縫、變形或螺栓出現滑絲的扣件嚴禁使用；b. 扣件應進行防銹處理。5） 經檢驗合格的鋼管、扣件應按品種、規(guī)格分類，堆放整齊、平穩(wěn)，堆放場地不得有積水。6） 施工現場應建立鋼管、扣件使用臺帳，詳細記錄鋼管、扣件的來源、數量和質量檢驗等情況。（2）構件允許偏

6、差1） 立桿垂直度。施工中控制立桿垂直度偏差應不大于1/500H(H 為架體總高度)，且最大偏差應不大于±50mm。2） 縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20MM，橫向水平桿水平偏差不大于10MM。3） 支模架的步距、立桿橫距、縱距偏差不大于20MM。4） 連接點的數量、位置要正確，連接牢固，無松動現象。（3）工藝流程 搭設立桿搭設水平桿安裝頂托搭設主梁搭設次愣搭設模板檢查模板平整度 、標高放線搭設側模模板清縫。（4）拆除要求1）、拆除模板時不得使用大錘或硬撬桿亂搗，如果拆除困難，可用撬桿從底部輕微撬動；保證砼面及棱角不因拆除受損壞。2）、側模的拆除以不破壞棱角為

7、準。為了準確地掌握拆模時間，必須留置同條件試塊，試塊強度達到1.2Mpa 時才允許拆模。3）、模板排架拆除作業(yè)時必須由上而下逐層進行，嚴禁上下層同時拆除作業(yè)。 4）、拆卸的桿件嚴禁向地面拋擲，應有專人傳遞至地面，并按規(guī)格分類堆放。5）、模板支撐系統的拆除前應對拆除進行技術交底，應有專業(yè)操作人員作業(yè)，應有專人進行監(jiān)護，在拆除區(qū)域內設置安全警戒線。（5）注意事項：1） 底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合達到100%設計強度。2） 模板支架拆除前應對拆除人員進行技術交底。3） 模板支架拆除時，由有專業(yè)操作人員作業(yè)，并設有專人進行監(jiān)護，在拆除區(qū)域內設置安全警戒線。4） 拆除作業(yè)必須由上而下逐步進行，

8、嚴禁上下同時作業(yè)。分段拆除的高度差不應大于二步。5） 卸料時應符合下列規(guī)定：a. 嚴禁將鋼管、扣件由高處拋擲，應有專人傳遞至地面，；b. 運至地面的鋼管、扣件應時檢查、整修與保養(yǎng)，剔除不合格的鋼管、扣件，按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。 6） 拆除模板時不得使用大錘或硬撬桿亂搗，如果拆除困難，可用撬桿從底部輕微撬動，保證砼面及棱角不因拆除受損壞。四、 施工安全保障措施1、技術措施1） 模板支架安裝和拆除前都應進行技術交底，應有專業(yè)操作人員作業(yè)，應有專人進行監(jiān)護，在安裝和拆除區(qū)域內設置安全警戒線。2） 搭設排架所采用的48 鋼管和扣件材料，其材質應符合規(guī)范要求，并需經過現場材料管理員驗收合格后，方可使

9、用。3） 凡患有高血壓、心臟病等不適于高空作業(yè)者，不得上架施工。4） 搭拆腳手架及支模時，必須戴好安全帽，佩帶安全帶，工具及零配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作、袖口、領口要扎緊。5） 當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪等惡劣天氣時，應停止模板支架搭設與拆除作業(yè)。雨雪后上架作業(yè)應有防滑措施。6） 模板支架施工期間，不得任意拆除桿件。7） 嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；8） 在模板支架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。9） 澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現下沉、松動和變形情況及時解決。10） 拆模必須

10、一次性拆清，不得留下無撐模板。拆下的模板要及時清理，堆放整齊。2、監(jiān)測監(jiān)控措施本工程采用扣件式腳手架支撐體系，在搭設和模板安裝、砼澆搗施工過程中，必須隨時監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)測措施：1）、班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2）、日常檢查、巡查重點部位：桿件的設置和連接、掃地桿、支撐、剪力撐等構件是否符合要求。地基是否積水，底座是否松動，立桿是否符合要求。連接扣件是否松動。架體是否不均勻的沉降、垂直度。施工過程中是否有超載的現象。安全防護措施是否符合規(guī)范要求。腳手架體和腳手架桿件是否有變形的現象。3）、腳手架在承受六級大風或大

11、暴雨后必須進行全面檢查。4）、在澆搗砼前，由項目部對腳手架全面檢查，合格后才開始澆砼，澆砼的過程中，由質量員、安全員、施工員對架體檢查，隨時觀測架體變形。發(fā)現隱患，及時停止施工，采取措施保證安全后再施工。××小橋滿堂支撐架計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 2、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91 3、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 4、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20125、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003說明：本計算書使用支架力系軟件進行計算，根據拱圈受力特點分析，其彎矩與剪力分別小于簡支梁

12、，因此，拱圈力系計算采用支架平臺力系分析。一、架體參數滿堂支撐架的寬度B(m)7滿堂支撐架的長度L(m)14滿堂支撐架的高度H(m)4.5腳手架鋼管類型48×3.5立桿布置形式單立桿縱橫向水平桿非頂部步距h(m)1縱橫向水平桿頂部步距hd(m)1立桿縱距l(xiāng)a(m)0.6立桿橫距l(xiāng)b(m)0.6立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2剪刀撐設置類型加強型頂部立桿計算長度系數11.494非頂部立桿計算長度系數21.656 二、荷載參數每米鋼管自重g1k(kN/m)0.038模板類型18mm厚膠合板模板自重標準值g2k(kN/m2)0.35每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/

13、m)0.167材料堆放荷載q1k(kN/m2)14.11施工均布荷載q2k(kN/m2)5平臺上的集中力驗算取值F1(kN)2.5省份湖南地區(qū)永州市基本風壓0(kN/m2)0.2風壓高度變化系數z1風荷載體型系數s1.04風荷載標準值k(kN/m2)0.312 三、設計簡圖 四、板底縱向支撐小梁驗算小梁增加根數n42材質及類型方木方木寬bf × 高hf(mm)60×80小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9000小梁自重標準值Nc(kN/m)0

14、.2小梁驗算方式三等跨連續(xù)梁 G1k=Nc=0.2kN/m； G2k= g2k×lb/(n4+1)= 0.35×0.6/(2+1)=0.07kN/m； Q1k= q1k×lb/(n4+1)= 14.11×0.6/(2+1)=2.822kN/m； Q2k= q2k×lb/(n4+1)= 5×0.6/(2+1)=1kN/m； 1、強度驗算 板底支撐鋼管按均布荷載作用下的三等跨連續(xù)梁計算。 滿堂支撐架平臺上無集中力 q1=1.2×(G1k+G2k)= 1.2×(0.2+0.07)=0.324kN/m q2=1.4

15、5;(Q1k+Q2k)= 1.4×(2.822+1)=5.351kN/m q=q1+q2=0.324+5.351=5.675kN/m 計算簡圖 Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.100×0.324×0.62+0.117×5.351×0.62=0.237kN·m Rmax=1.100q1l+1.200q2l=1.100×0.324×0.6+1.200×5.351×0.6=4.067kN Vmax=0.6q1la +0.617q2la =0.6×0.324×0

16、.6+0.617×5.351×0.62.098kN max3Vmax/(2bh0) =3×2.098×1000/(2×60×80=0.656N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.237×106/(64×103)=3.703N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=q1+q2=0.324+5.351=5.675kN/m q2=1.4×F1=1.4×2.5=3.5kN 計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.573kN·m 剪力圖

17、 Rmaxf=6.283kN Vmaxf=4.143kN max3Vmax/(2bh0) =3×4.143×1000/(2×60×80=1.295N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.573×106/(64×103)=8.953N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 滿堂支撐架平臺上無集中力 q'1=G1k+G2k=0.2+0.07=0.27kN/m q'2=Q1k+Q2k= 2.822+1=3.822kN/m R'max=1.100q'1l+1.200q

18、9;2l=1.100×0.27×0.6+1.200×3.822×0.6=2.93kN max=(0.677q'1l4+0.990q'2l4)/(100EI)=(0.677×0.27×(0.6×103)4+0.990×3.822×(0.6×103)4)/(100×0.09×105×256×104)=0.223 mmmin600/150，10=4mm 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q'=G1k+G2k+Q1k+Q2k

19、= 0.2+0.07+2.822+1=4.092kN/m q2=F1=2.5kN 計算簡圖 剪力圖 R'maxf=4.513kN 變形圖 max=0.5 mmmin600/150，10=4mm 滿足要求！ 五、橫向主梁驗算材質及類型鋼管截面類型(mm)48×3.5抗彎強度設計值f(N/mm2)205截面慣性矩I(cm4)12.19主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)5.08主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁自重標準值Nz(kN/m)0.038主梁驗算方式三等跨連續(xù)梁 橫向支撐鋼管按照均布荷載和集中荷載作用下三等跨連續(xù)梁計算，集中荷載P取板

20、底支撐鋼管傳遞最大支座力。 滿堂支撐架平臺上無集中力 q=1.2×Nz=1.2×0.038=0.0456kN/m q'=Nz=0.038kN/m p=Rmax/2=4.067/2=2.034kN p'=R'max/2=2.93/2=1.465kN 計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.327kN·m 剪力圖 Rmaxf=4.64kN Vmaxf=2.593kN max2Vmax/A=2×2.593×1000/489=10.605N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.327×106/(5.08&

21、#215;103)=64.37N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 變形圖 max=0.242 mmmin600/150，10=4mm 滿足要求！ 滿堂支撐架平臺上增加集中力最不利計算 q=1.2×Nz=1.2×0.038=0.0456kN/m q'=Nz=0.038kN/m p=Rmax/2=4.067/2=2.034kN p'=R'max/2=2.93/2=1.465kN p2=Rmaxf/2=6.283/2=3.142kN p2'=R'maxf/2=4.513/2=2.256kN 計算簡圖 彎矩圖 Mmax=0.43kN&

22、#183;m 剪力圖 Rmaxf=5.494kN Vmaxf=3.049kN max2Vmax/A=2×3.049×1000/489=12.47N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ =Mmax/W=0.43×106/(5.08×103)=84.646N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 變形圖 max=0.332 mmmin600/150，10=4mm 滿足要求！ 六、可調托座驗算可調托座內主梁根數2可調托座承載力容許值NkN30 按上節(jié)計算可知，可調托座受力 N=2×Rmax+F1=2×4.64+2.5=11.78kNN3

23、0kN 滿足要求！ 七、立桿的穩(wěn)定性驗算抗壓強度設計值f(N/mm2)205小梁增加根數n42立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(m)0.2剪刀撐設置類型加強型頂部立桿計算長度系數11.494非頂部立桿計算長度系數21.656每米立桿承受結構自重標準值gk(kN/m)0.167 立桿底部荷載：NG1=gk×H+la×n4×Nc+lb×Nz=0.167×4.5+0.6×2×0.2+0.6×0.038=1.014kN 立桿頂部荷載：NG1d=la×n4×Nc+lb×Nz=0.6

24、15;2×0.2+0.6×0.038=0.263kN NG2=g2k×la×lb=0.35×0.6×0.6=0.126kN l=maxla,lb=max0.6,0.6=0.6m NQ1=q1k×la×lb=14.11×0.6×0.6=5.08kN NQ2=q2k×la×lb=5×0.6×0.6=1.8kN NQ4=F1=2.5kN 考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值： 立桿頂部荷載：N頂=1.2(NG1d+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2

25、+NQ4)=1.2×(0.263+0.126)+0.9×1.4×(5.08+1.8+2.5)=12.286kN 立桿底部荷載：N底=1.2(NG1+NG2)+0.9×1.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2×(1.014+0.126)+0.9×1.4×(5.08+1.8+2.5)=13.187kN 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1×1.494×(1000+2×200)=2091.6mm 非頂部立桿段：l02=k2h=1×1.656×1000=1656

26、mm =l0/i=2091.6/15.8=132.38=210 滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.155×1.494×(1000+2×200)=2415.798mm 1=l01/i=2415.798/15.8=152.899，查表得，10.301 Wk=zsWo=1×1.04×0.2=0.208kN/m2 Mw=0.9×1.4×Wk×l×hd2/10=0.9×1.4×0.208×0.6×12/10=0.016kN·

27、m =N頂/A + Mw/W=12.286×103/(0.301×489)+0.016×106/(5.08×103)=86.621N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 底部立桿段：l02=k2h=1.155×1.656×1000=1912.68mm 2=l02/i=1912.68/15.8=121.056，查表得，20.446 Wk=zsWo=1×1.04×0.2=0.208kN/m2 Mw=0.9×1.4×Wk×l×h2/10=0.9×1.4×0.

28、208×0.6×12/10=0.016kN·m =N底/A + Mw/W=13.187×103/(0.446×489)+0.016×106/(5.08×103)=63.614N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 八、立桿支承面承載力驗算腳手架放置位置混凝土墊層地基土類型碎石土地基承載力特征值fak(kPa)135地基承載力調整系數kc1墊板底面積A(m2)0.25 p=N底/A =13.187/0.25=52.748kPafg=fa×kc=135×1=135kPa 滿足要求！××

29、小橋滿堂支架預壓方案一、滿堂支架預壓目的：為保證施工安全、提高現澆拱圏質量，在××小橋支架搭設完畢，拱圏模板鋪好后，對支架進行超載預壓。預壓一是消除支架及地基的非彈性變形，二是得到支架的彈性變形值作為施工預留拱度的依據。1、檢查支架的安全性，防止混凝土澆筑過程中支架的不均勻沉降，避免拱圈混凝土因支架不均勻沉降而出現裂縫或支架失穩(wěn)等安全質量事故，確保施工安全。 2、檢查支架的承載能力，消除地基、支架自身非彈性變形的影響， 3、測量預壓時支架產生的彈性變形，根據其測量結果對滿堂架體系進行預拱度調整。二、支架預壓方法： 1、預壓材料選用河砂料，采用專用編織袋裝砂，預壓袋的堆碼按設

30、計拱圈的結構自重和分布形式堆放，加載時對稱等載預壓布置，防止支架偏壓失穩(wěn)。加載順序按混凝土澆筑的順序進行，加載時分四次進行。當支架穩(wěn)定后，即可卸掉預壓袋，卸載時要分層卸載，全部卸完后，測量底模和地基的標高，計算出支架和地基的彈性變形量。畫出彈性變形曲線，作為調整模板預拱度的依據。在預壓結束、模板調整完成后，再次檢查支架和模板是否牢固。2、本方案預壓方法依據拱圈砼重量分布情況，在搭好的支架上的堆放與拱圈荷載等重的砂袋 (拱圈荷載統一考慮安全系數為1.2)。施工前，每袋砂按標準重進行裝包稱重，然后用汽車吊進行吊裝就位，并按拱圈結構形式合理布置砂袋數量。堆載計算××小橋加寬拱圈:

31、寬4.4m,跨徑7.0m, 矢高1.4m，拱圈弧長7.65m,C30素砼澆筑厚50cm。C30混凝土重量考慮為：2.4t/ m3根據拱圈構造形式和尺寸，計算支架處承壓的拱圈模板面混凝土體積為：4.4m×7.65m×0.5m=16.83m3混凝土結構恒載為：16.83m3×2.4t/ m3=40.4t根據經驗以及參考數據，綜合考慮施工人員設備、模板、振搗等不定荷載為15t，支架處承壓荷載為支架承受的混凝土結構恒載與不定荷載之和共55.4t。按規(guī)范預壓荷載為實際荷載的1.2倍，因此，預壓荷載上限值為66.48t，預壓面積為7.65*4.4=33.66m2。分級加載量如

32、下表所示：支架預壓分級加載表加載區(qū)項目名稱50%荷載75%荷載100%荷載120%荷載拱圈模板面荷載（t）27.741.5555.466.48單位荷載（t/m2）0.831.241.651.973、拱圈支架預壓時間為三天。加壓前要測量各控制點標高，卸壓完成后，要再次復測各控制點標高，以便得出支架和地基的彈性變形量（等于卸壓后標高減去持荷后所測標高），用總沉降量（即支架持荷后穩(wěn)定沉降量）減去彈性變形量為支架和地基的非彈性變形（即塑性變形）量。預壓完成后要根據預壓成果通過可調頂托調整支架的標高。4、在安裝好底模后，可對支架進行預壓。預壓重量為設計荷載（拱圈混凝土自重、模板及支架重量及施工荷載之和）

33、的120%，用砂袋進行支架預壓。砂袋的堆積高度按拱圏混凝土自重分布曲線圖變化取值，從而使預壓荷載的分布與拱圏荷載的分布相吻合。支架預壓按預壓單元進行分四級加載，四級加載依次為單元內荷載值的50%、75%、100%、120%。每級加載完成后，應先停止下一級加載，并應每間隔12h對支架沉降量進行一次監(jiān)測。當支架頂部監(jiān)測點12h的沉降量平均值小于2mm時，再進行下一級加載，應考慮混凝土振搗產生的動荷載及小型機具等荷載。加載時加載重量的大小和加荷速率與地基的強度增長相適應，待地基在前一級荷載作用下，達到一定固結度后，再施加下一級荷載，特別是在加載后期，必須嚴格控制加載速率，防止因整體或局部加載量過大、

34、過快而使地基發(fā)生剪切破壞。地基最大沉降量不能超過10mm/d；水平位移不能大于4mm/d。支架預壓重量根據拱圈實際斷面計算平均分配到底模上，預壓的最大荷載為拱圈混凝土重量的1.2倍。5、測點的布置：壓重前先在底模和下部支架頂端及支架基礎上布設觀測點，測量位置按以下方法布置：a模板觀測點分為拱腳及拱頂，共設9個觀測點；b地基混凝土面觀測點按順水流向距離橋臺0.5m設置3排，橫向設置3排，共設9個觀測點。壓重前，按測點布置平面圖所示，按編號測量觀測點的原始標高，并作詳細記錄。6、壓重材料的選用： 壓重荷載選用河砂料，用等重量的編織袋裝好河砂料，便于壓重時記錄。7、吊裝設備的選用：壓重吊裝設備采用1

35、臺6T汽車吊，以加快施工進度。8、壓重順序：壓重順序理論應按照混凝土的澆筑順序進行，先澆筑混凝土的部位先壓重，后澆筑混凝土的部位后壓重，根據混凝土澆筑順序，壓重的順序應為：8.1、先壓靠近橋臺處，再依次加載向遠離橋臺的位置排列， 0#橋臺與1#橋臺必須對稱堆放，然后至拱圈頂部。第一層堆放完畢后再堆放上一層，按分級壓重順序直至達到預壓荷載上限值重量。8.2、預壓沉降量觀測采用標高法進行測量，精確到0.01mm。8.3、全部重量達到50%時對支架、底模等處的觀測點進行標高和平面位置坐標測量，并詳細作好記錄。分析支架的變形規(guī)則。8.4、繼續(xù)按上一步的步驟進行壓重，并分別待壓至總重量的75%、100%

36、時繼續(xù)對觀測點進行測量并詳細作好記錄。8.5、壓重至總重量的120%時停止壓重并持荷一天。在首次加載前先觀測一次，作為起始觀測值，以后每加載完畢觀測一次，全部加載完畢，每2小時觀測一次，一天之后每6小時觀測一次，一直觀測3天，若觀測點下沉量不超過1mm時,即認為支架已經穩(wěn)定。然后根據觀測值繪制出支座預壓變化（時間-下沉量）關系曲線。8.7、預壓時間和卸載自加載完畢，3天以后確認支架已經穩(wěn)定，即可卸載。卸載順序與加載順序相反，原則是后加載先卸，先加載后卸。分級分批卸載。同時在卸載過程中，每批卸載后都應再次觀測一次支架變化，并繪制出支架卸載（時間-回彈）變化關系曲線。通過加載和卸載變化曲線，對比分

37、析支架彈性變形和非彈變形量。在卸載全部完畢后，在支架頂面上予以調整支架標高，消除非彈性變形，預留彈性變形上拱度。9、卸載：按照壓重順序后壓重的先卸載，先壓重的后卸載的順序進行卸載。在壓重重物全部卸完后對現澆支架全面進行測量并作好記錄。10、支架調整：架體預壓前，支架（底模）按照計算標高調整，確保支架各桿件均勻受力。預壓后架體在預壓荷載作用下基本消除了地基塑性變形和支架豎向各桿件的間隙即非彈性變形，并通過預壓得出支架彈性變形值。根據以上實測的支架變形值，結合設計標高，確定和調整拱圈模板標高。拱圏立模標高=設計拱圈標高+支架彈性變形值。11、預拱度設置：考慮到在支架上澆筑混凝土、施工及拆架后，上部

38、結構要發(fā)生一定的下沉，產生一定的撓度，施工時采取預留預拱度控制，預拱度主要考慮以下因素：1）拆架后上部結構及荷載作用產生的豎向撓度1。2）支架在荷載作用下的彈性壓縮2。(通過預壓測量)3）支架在荷載作用下的非彈性壓縮3。(通過預壓消除)4）支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷4。(通過預壓消除)5）混凝土收縮及溫度變化引起的5。預拱度根據上述計算之和確定最大值，設于跨中，其它各點按二次拋物線公式y=f撓×(L-x)/L2計算分配確定。經支架超載預壓之后，根據預拱度計算結果，在相應的位置上設置。預拱量采用調節(jié)支架頂托的方法進行，由水準儀配合，精確測量，直至達到預拱度精確。×

39、15;小橋支架專項方案保證措施1、組織保證措施1.1、指揮機構迅速成立及時到位，為加快本工程的建設，我項目部將成立強有力的現場指揮機構，對內指揮施工生產，對外負責合同履行及協調聯絡，精選經理部主要管理技術人員，一旦支架開始施工，即可到位行使職能。 1.2、施工組織不斷優(yōu)化，以施工計劃為龍頭，切實加強計劃管理，認真落實施工進度計劃，及時進行計劃糾偏，保證施工進度。根據施工情況變化，不斷進行改進、優(yōu)化，使工序銜接，勞動力組織、機具設備、工期安排等更趨向合理和完善。 1.3、施工調度高效運轉，建立從項目部到各施工隊的調度指揮系統，全面及時掌握并迅速、準確處理影響施工進度的各種問題，對工程交叉和施工干

40、擾加強指揮與協調，對關鍵問題超前研究，制定措施，及時調整工序和調動人、材、物、機，保證工程的連續(xù)性和均衡性。 1.4、強化施工管理，嚴明勞動紀律，對勞動力實行動態(tài)管理，優(yōu)化組合，使施工作業(yè)專業(yè)化、正規(guī)化。 1.5、加強機械設備管理，切實做到加強機械設備的檢修和維修工作，配齊維修人員，配足常用配件，確保機械正常運轉，對機械化程度高、工程量大的工程即土方開挖及填筑等儲備一定數量的備用機械。施工機械和設備及人員必須依計劃按時到位，不得以任何理由推遲進場影響工程進度。 1.6、確保勞力充足、高效，根據工程需要，配足充足的技術人員和技術工人、并采取各項措施，提高勞動者的技術素質和工作效率。 1.7、確立檢查制度，由項目部對各分項工程的施工進度進行檢查，檢查采用計劃與實際進行比較的方法。對存在延誤工期的情況進行調查，如果是施工隊伍的原因將進行處罰，要求其在后續(xù)作業(yè)中爭取趕回工期。1.8、進度自檢制度，各個分項工程的施工進度每周、每天進行自檢，發(fā)現延后及時糾正。1.9勞動力計劃 1