本科畢業(yè)設(shè)計建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計說明書匯編

1、xxx本科畢業(yè)設(shè)計（論文）1 .緒論1.1 工程背景本項目為9層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，占地面積約為892.56m,總建筑面積約為8033.04m2;層高3.6m,平面尺寸為18.4m<48.0m。采用樁基礎(chǔ)，室內(nèi)地坪為土0.000m,室外內(nèi)高差0.6m?？蚣芰?、柱、樓面、屋面板板均為現(xiàn)澆。1.1.1 設(shè)計資料1 .氣象資料夏季最高氣溫39.5C,冬季室外氣溫最低-8Co凍土深度25cm,基本風(fēng)荷載Wo=0.35kN/m2;基本雪荷載為0.2kN/m2。年降水量680mm。2 .地基土指標(biāo)自然容重1.90g/cm2,液限25.5%,塑性指數(shù)9.1,空隙比0.683,計算強(qiáng)度150kp/m

2、2。3 .地震設(shè)防烈度7度4 .抗震等級三級5 .設(shè)計地震分組場地為n類二組Tg（s）=0.4samax=0.08（表3.8高層建筑結(jié)構(gòu)）1.1.2 材料柱采用C30,縱筋采用HRB335,箍筋采用HPB235,梁采用C30,縱筋采用HRB335,箍筋采用HPB235。1.2 工程特點(diǎn)本工程為九層，主體高度為32.4米，屬高層建筑。高層建筑采用的結(jié)構(gòu)可分為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)、鋼結(jié)構(gòu)、鋼-鋼筋混凝土組合結(jié)構(gòu)等類型。根據(jù)不同結(jié)構(gòu)類型的特點(diǎn)，正確選用材料，就成為經(jīng)濟(jì)合理地建造高層建筑的一個重要方面。經(jīng)過結(jié)構(gòu)論證以及設(shè)計任務(wù)書等實(shí)際情況，以及本建筑自身的特點(diǎn)，決定采用鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。在高層建筑中，抵抗水平

3、力成為確定和設(shè)計結(jié)構(gòu)體系的關(guān)鍵問題。高層建筑中常用的結(jié)構(gòu)體系有框架、剪力墻、框架-剪力墻、筒體以及它們的組合。高層建筑隨著層數(shù)和高度的增加水平作用對高層建筑機(jī)構(gòu)安全的控制作用更加顯著，包括地震作用和風(fēng)荷載，高層建筑的承載能力、抗側(cè)剛度、抗震性能、材料用量和造價高低，與其所采用的機(jī)構(gòu)體系又密切的相關(guān)。不同的結(jié)構(gòu)體系，適用于不同的層數(shù)、高度和功能。框架結(jié)構(gòu)體系是由梁、柱構(gòu)件通過節(jié)點(diǎn)連接構(gòu)成，既承受豎向荷載，也承受水平荷載的結(jié)構(gòu)體系。這種體系適用于多層建筑及高度不大的高層建筑。本建筑采用的是框架機(jī)構(gòu)體系，框架結(jié)構(gòu)的優(yōu)點(diǎn)是建筑平面布置靈活，框架結(jié)構(gòu)可通過合理的設(shè)計，使之具有良好的抗震性能；框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件

4、類型少，易于標(biāo)準(zhǔn)化、定型化；可以采用預(yù)制構(gòu)件，也易于采用定型模板而做成現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，本建筑采用的現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)。由于本次設(shè)計是辦公樓設(shè)計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級,故采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系。1.3 本章小結(jié)本章主要論述了本次設(shè)計的工程概況、相關(guān)的設(shè)計資料、高層建筑的一些特點(diǎn)以及綜合本次設(shè)計所確定的結(jié)構(gòu)體系類型。2 .結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計計算2.1.1 工程概況本項目為9層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，占地面積約為960.96n2,總建筑面積約為8811.84m2;層高3.6m平面尺寸為18.3mX52.0m。采用樁基礎(chǔ)，室內(nèi)地坪為土0.000m,室外內(nèi)高差0.6m?？蚣芷矫嫱W(wǎng)布置

5、如下圖：圖2-1框架平面柱網(wǎng)布置框架梁柱現(xiàn)澆，屋面及樓面采用100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土。2.1.2 設(shè)計資料1 .氣象條件：基本風(fēng)荷載W=0.35kN/m2;基本雪荷載為0.2KN/m2。2 .樓、屋面使用荷載：3xxx本科畢業(yè)設(shè)計(論文)走道：2.5kN/m2;消防樓梯2.5kN/m2;辦公室2.0kN/m2;機(jī)房8.0kN/m2,為安全考慮，均按2.5kN/m2計算。3 .工程地質(zhì)條件場地位n類二組Tg(s)=0.40so(max=0.08(表3.8高層建筑結(jié)構(gòu))4 .屋面及樓面做法屋面做法：20mm厚1:2水泥砂漿找平；100140mm厚(2%找坡)膨脹珍珠巖；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土

6、樓板；15mm厚紙筋石灰抹灰。樓面做飯：25mm厚水泥砂漿面層；100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板15mm紙筋石灰抹灰2.1.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定1 .初估截面尺寸柱：按層高確定柱的截面尺寸：取底層H=3.6+0.5+0.6=4.7mb=115120H=235313mm初估截面尺寸b沖=600mrH600mm(2)梁：梁編號如下圖：L1:h=(1/121/8)7900=658988取h=700mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)700=233350取b=300mmL2:h=(1/121/8)2600=217325取h=450mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)450=

7、150225取b=250mmL3:h=(1/121/8)4000=333500取h=450mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)450=150225取b=250mmL4:h=(1/121/8)3600=300450取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)400=133200取b=250mmL5:h=(1/121/8)2400=200300取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)400=133200L6:h=(1/121/8)8000=6671000b=(1/31/2)H=(1/31/2)700=233350L7:h=(1/121/8)4400=367550

8、b=(1/31/2)H=(1/31/2)450=150225L8:h=(1/121/8)2000=167250取 b=250mm取 h=700mm取 b=300mm取 h=450mm取 b=250mm取 h=400mm取 b=250mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)400=133200n1ILP1hn11lblb1IkhL/LBL.L-L3L3LSL3L3L3LnLL1LJL1L1LlL,LlLlLlLlLlL：LlL,1_幺LL匕L3L3LJLJL3L3L2LLdL4Itj1111-lb1bILlb1&j1hIhL3LL尸l.-LLL?L3LsL：llL4LL3，IL3BL

9、3LxirL3L3L?L711L，ElL：L1L.L.LlLlLlLlLlL：LlLlL士LL5L3L3L?L3LJLIL4IIV11inI1IkIkllnin圖2-2框架梁編號2 .梁的計算跨度框架梁的計算跨度以上柱形心為準(zhǔn)，由于建筑軸線與柱軸線重合，故計算跨度如下：圖2-3梁的計算跨度3 .柱高度7xxx本科畢業(yè)設(shè)計(論文)底層柱h=3.6+0.6+0.5=4.7m其他層h=3.6m1-1%GAI-iC3cnDfl-5Cg、o：geuE、了71790C/rJ9皿一cp、年口：©卜圖2-4橫向框架計算簡圖及柱編號2.1.4 荷載計算1 .屋面均布包載二氈三油防水層0.35kN/m2

10、冷底子油熱瑪蹄脂0.05kN/m2220mm厚1:2水泥砂漿找平0.0220=0.4kN/m2100140厚（2%坡度）膨脹珍珠巖（0.1+0.14）7/2=0.84kN/m100mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.1次5=2.5kN/m2215mm厚紙筋石灰抹底0.01516=0.24kN/m共計4.38kN/m2屋面包載標(biāo)準(zhǔn)值為：(48+0.24)X(7.9)2+2.6+0.24)438=3938.47kN2 .樓面均布包載按樓面做法逐項計算25厚水泥砂漿找平0.02520=0.05kN/m2100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板0.1次5=2.5kN/m215厚紙筋石灰抹灰0.01516=0.24kN/m2

11、共計2.79kN/m2樓面包載標(biāo)準(zhǔn)值為：(48+0.24)X(7.9)2+2.6+0.24)>2.79=2913.39kN3 .屋面均布活載計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面雪荷載：0.2X(48+0.24)X(7.92+2.6+0.24)=179.84kN4 .樓面均布活荷載樓面均布活荷載對于辦公樓一般房間為2.0KN/m2,走道、消防樓梯為2.5kN/m2,為計算方便，偏安全的統(tǒng)一取均布活荷為2.5kN/m2。樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：2.5X(48+0.24)X(7.92+2.6+0.24)=2247.98kN5 .梁柱自重(包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰重量)L1:b>h=0.3m&

12、gt;0.7m長度7.3m每根重量0.77.325X(0.022+0.3)=43.44kN根數(shù)28>9=252根L2:b>h=0.25m>0.45m長度2.0m每根重量0.452.025X(0.022+0.25)=6.53kN根數(shù)13>9=117根L3:b>h=0.25m>0.45m長度3.4m每根重量0.453.425X(0.022+0.25)=11.09kN根數(shù)12浸刈=21曲艮L4:b>h=0.25m>0.4m長度3.0m每根重量0.43>25X(0.022+0.25)=8.7kN根數(shù)8>9=72®L5:b>h=

13、0.25m>0.4m長度1.8m每根重量0.41.825X(0.022+0.25)=5.22kN根數(shù)4>9=36®L6:b>h=0.3m>0.7m長度7.4m每根重量0.77.425X(0.022+0.3)=44.03kN根數(shù)4>9=36®L7:b>h=0.25m>0.45m長度3.8m每根重量0.453.825X(0.022+0.25)=12.40kN根數(shù)4>9=36®L8:b>h=0.25m>0.4m長度1.4m每根重量0.41.425X(0.022+0.25)=4.06kN根數(shù)4>9=36&#

14、174;Z1:截面0.60.6m2長度4.7m每根重量(0.6+0.02圖2X4.725=48.13kN根數(shù)14M=56根2Z2:截面0.60.6m長度3.6m每根重量(0.6+0.02圖2M.625=36.86kN根數(shù)14MX8=44講艮表2-1梁柱自重梁（柱）編號截面（m）長度（m）根數(shù)母根重重；（kN）L10.30.77.3025243.4411xxx本科畢業(yè)設(shè)計（論文）續(xù)表2-1L20.250.452.01176.53L30.250.453.421611.09L40.250.43.0728.70L50.250.41.8365.22L60.30.77.403644.03L70.250.4

15、53.83612.40L80.250.41.4364.06Z10.60.64.75648.13Z20.60.63.644836.866 .墻體自重外墻墻厚240mm,采用瓷磚貼面；內(nèi)墻墻厚120mm,采用水泥砂漿抹面,內(nèi)外墻均采用粉煤灰空心砌塊砌筑。單位面積外墻體重量為：7.0>0.24=1.68kN/m2單位面積外墻貼面重量為：0.5kN/m2單位面積內(nèi)墻體重量為：7.0>0.12=0.84kN/m2單位面積內(nèi)墻貼面重量為（雙面抹面）：0.36a=0.72kN/m2表2-2墻體自重墻體面積（m2）M(kN)底層外縱墻(2>2y3)M.9248.26內(nèi)縱墻(20X7.3)那.

16、91241.29外橫墻(40.2>2)425744.91內(nèi)橫墻(40.2+41.4)>4.25541.01其他層外縱墻(16.6>2.9209.89內(nèi)縱墻(20X7.3)X2.9660.50外橫墻(40.2>2)>3.15552.11內(nèi)橫墻(40.2+41.4)X3.15400.987 .荷載總匯頂層重力荷載代表值包括屋面包載+50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重。頂層恒載Q:3938.47kN頂層活載Q2:179.84kN頂層梁自重Q3：L+L2+L3+L4+L5+L6+L7+L8=43.4428+6.5313+11.0924+8.78+5.22

17、4+44.034+12.404+4.064=1899.70kN頂層柱自重Q4:36.8652=1917076kN頂層墻自重Q5:209.89+660.50+552.11+400.98=1823.48kNG9=Q1+1/2Q2+Q3+1/2Q4+1/2Q5=7798.71kN其他層重力荷載代表值包括樓面包載+50%活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重G8=2913.39+1/22247.98+43.4428+6.5313+11.0924+8.78+5.22*+44.034+12.404+4.064+36.8652+1823.483=9677.28kNG2=G3=G4=G5=G6=G

18、7=G8=9677.28kNG1=2913.39+1/22247.98+43.4428+6.5313+11.0924+8.78+5.22X+44.034+12.404+4.064+1/286.8652+1/2X8.1352+2298.48=10446.30kN(1)底層墻體實(shí)際重量：G=10446.30kN(2)二至九層實(shí)際重量：G2=G3=G4=G5=G6=G7=G8=9677.28kNG9=7798.71kN9建筑物總重力荷載代表值Gi=85985.97kN2.1.5 水平地震作用下框架而側(cè)向位移驗(yàn)算，H98.71KM9677.28KM Sf 9677.O (i： 9677.26KH 值二

19、 9677.28KK< 白二 9677.28KH° G; W77.28KH9677.28EM G1= 10446.3001物1 .橫向線剛度圖2-5質(zhì)點(diǎn)重力荷載值混凝土C30EC=3107kN/m2在框架結(jié)構(gòu)中，有現(xiàn)澆樓面或預(yù)制板樓面。而現(xiàn)澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取I=1.5I0（I0為梁的截面慣性矩）。對中框架取I=2.01。若為裝配樓板，現(xiàn)澆層的樓圖2-5質(zhì)點(diǎn)重力荷載值面，則邊框架梁取I=1.21。，對中框架取I=1.51。橫向線剛度計算見表2-4。2 .橫向框架柱的側(cè)

20、移剛度D值柱線剛度列于表2-5,橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算見表2-6。3 .橫向框架自振周期按頂點(diǎn)位移法計算框架的自振周期。頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。將結(jié)構(gòu)按質(zhì)量分布情況簡化為無限質(zhì)點(diǎn)的懸臂直桿，導(dǎo)出以直桿頂點(diǎn)位移表小的基本公式。表2-4橫向剛度計算梁號L截面(itf)跨度(m)慣性矩bh310=12(m4)邊框架梁中框架梁1b壬510(m4)ELKhbb-T(KN5)Ib=2.01。(m4)ELJ(m4)L10.30.77.98.58父10工12.87X10，,444.89x10c-317.16X10446.52X10L20.250.452.61.90X1042.85X10，

21、一一一43.29父1033.80父10一一44.38父10L30.250.454.031.90X1032.85父102.14父10433.80父102.85乂104L40.250.43.631.331031.995黑101.66父10432.66父102.22黑104L50.250.42.41.33X10”1.995X10二-42.49x1032.66X10,-43.33X10L60.30.78.0,一38.5810J312.87104.8310,一J317.1610,_46.4410L70.250.454.21.90X1042.85義10，2.04x10433.80父102.71父104L8

22、0.250.42.01.33父10”1.995102.99父10432.66父103.99父104表2-5柱線剛度柱號Z截回(m2)柱高度（m）慣性矩線剛度,bh3(%1。=五(m)EIcKc=(kNm)h乙0.60.64.710.810-346.8910Z20.60.63.610.810-349.001013xxx本科畢業(yè)設(shè)計(論文)表2-6橫向框架柱側(cè)移剛度D值計算'熱目K=ZKL（一般層）2KcK音口（底層）"去（一般層）0.5+K-«-2+K（底層）12D=aKc_?(kN/m)根數(shù)底層邊框架F邊柱4.89=0.7106.890.446166934邊框架中柱

23、3.29+4.89=1.1876.890.529198004中框架邊柱注=0.9466.890.4901834022中框架中柱6.52+4.38M=1.586.890.5812174622ZD1027864至九層邊框架邊柱4.89+4.89=0.5432X9.00.212176674邊框架中柱(4.89+3.29)心c-0.9092艱00.312260004中框架邊柱些竺匹=0.7242艱00.2662216722中框架中柱(6.524.38)2-1.2112渣00.3773141722ZD1353516這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期：9Ti=1.7：o

24、9;.T式中基本周期調(diào)整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，取0.6;T框架的頂點(diǎn)位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移；T是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點(diǎn)位移。然后由AT求出T1,再用工求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進(jìn)而求出框架各層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。橫向框架頂點(diǎn)位移計算見表2-7。表2-7橫向框架頂點(diǎn)位移層次Gi(kN)ZGi(kN)Di(kN/m)層間相對位移冬97798.717798.7113535160.00580.330189677.2817475.9913535160.01290.324379677.2827153.2713535160.02

25、010.311469677.2836830.5513535160.02720.291359677.2846507.8313535160.03440.264149677.2856185.1113535160.04150.229739677.2865862.3913535160.04870.188229677.2875539.6713535160.05580.1395110446.3085985.9710278640.08370.0837T1=1.7a05/iT=1.70.6*J0.3301=0.5864.橫向地震作用計算在R類場地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計地震分組為第二組情況下，結(jié)構(gòu)的特征周期Tg=0.

26、40s,水平地震影響系數(shù)最大值：max6=0.08。gmax由于工=0.586>Tg=1.40.40=0.56(s),應(yīng)考慮頂點(diǎn)附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按Fi=GiHiFEK分配給各層,則水平i'、GiHiEK地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實(shí)際。但對結(jié)構(gòu)上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結(jié)果，特別對于周期比較長的結(jié)構(gòu)相差更大。地震的宏觀震害也表明，結(jié)構(gòu)上部往往震害很嚴(yán)重。因此，6n即頂部附加地震作用系數(shù)考慮頂部地震力的加大。"考慮了結(jié)構(gòu)周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實(shí)際更加吻合。n=0.08T1+0.01=0

27、.080.586+0.01=0.0569結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值:Fek=(Tg/Ti)max>0.85ZGj/、09i-=(0.40/0.856)>0.080.8585985.97=4146.51kN頂點(diǎn)附加水平地震作用：AFn=6nFEK=0.0684146.52=235.94kN各層橫向地震剪力計算見表2-8,表中：LGiHiL"、Fi-FEK(1-'n)'、GjHjj1橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖2-6o表2-8各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次hi(m)Hi(m)G(kN)GH(kNmjGH/”GHjFi(kN)Vi(kN)93.6

28、33.57798.712612570.174721.49721.4983.629.99677.282893510.193754.741496.2373.626.39677.282545120.170664.802141.0363.622.79677.282196740.146570.942711.9753.619.19677.281848360.123481.003192.9743.615.59677.281499980.100391.063584.0333.611.99677.281151600.077301.113885.1423.68.39677.28803210.054211.1740

29、96.3114.74.710446.30490980.033129.0542225.36注：表中第9層Fi中加入了AFn,其中AFn=235.94kN。19301,11211 17 129.05 721.491496.232141.032TU9T312973584.033S85U4095.31422E.36圖2-6橫向框架各層水平地震作用和地震剪力5.橫向框架抗震變形驗(yàn)算詳見表2-9表2-9橫向框架抗震變形驗(yàn)算層次層間男力Vi(kN)層間岡儂Di(kN)層間位移%(m)層(Wjh(m)層間相對彈性轉(zhuǎn)角ee9721.4913535160.000533.61/697281496.231353516

30、0.001113.61/324372141.0313535160.001583.61/227862711.9713535160.002003.61/180053192.9713535160.002363.61/152543584.0313535160.002653.61/135833885.1413535160.002873.61/125424096.3113535160.003033.61/1188142225.3610278640.003124.71/1154注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求。斗<3=1/450。(若考慮填充墻抗力作用為1/550)。2.1.6 水平地震作用下橫向框架的

31、內(nèi)力分析本設(shè)計取中框架為例，柱端計算結(jié)果詳見表2-10。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見表2-11、圖2-7,圖2-8。表2-10C軸柱（邊柱）柱端彎矩計算層次層(Wjh層間男力Vi（kN）層間剛度DiDimVimKy(m)M上M下93.6721.49135351631417120.7240.330.2412.9683.61496.23135351631417250.7240.454.0036.0073.62141.03135351631417350.7240.4569.3056.7063.62711.97135351631417440.7240.4587.1271.2853.6

32、3192.97135351631417520.7240.45102.9682.2443.63584.03135351631417590.7240.5106.20106.2033.63885.14135351631417640.7240.5115.20115.2023.64096.31135351631417670.7240.5120.60120.6014.742225.36102786421746750.9460.65123.38229.03注：表中：y=y0yly2,3Vim-VCDim/DiM下=Vimyihim上=Vim1-yihi表2-11D軸柱（中柱）柱端彎矩計算層次層(Wjh層同男

33、力Vi（KN）層間剛度DiDimVimKy(m)M上M下93.6721.49135351631417171.2110.436.7224.4883.61496.23135351631417351.2110.4569.3056.7073.62141.03135351631417501.2110.4599.0081.0063.62711.97135351631417631.2110.5113.40113.4053.63192.97135351631417741.2110.5133.20133.20xxx本科畢業(yè)設(shè)計（論文）續(xù)表2-1143.63584.03135351631417831.2110.5

34、149.20149.2033.63885.14135351631417901.2110.5162.00162.0023.64096.31135351631417951.2110.5171.00171.0014.742225.36102786421746891.580.6167.32250.98該框架為又t稱結(jié)構(gòu)，F(xiàn)軸柱與C軸柱相同，D軸柱與E軸柱相同表2-12框架梁段彎矩、剪力及軸力計算層次CD跨DE跨柱軸力M左M右LVbM左M右LVbNcNd930.2422.037.37.1614.6914.692.011.3-7.16-7.16866.9656.277.316.8837.5137.512.

35、028385-24.03-24.037105.393.427.327.2262.2862.282.047.91-51.26-51.266143.82116.647.335.6877.7677.762.059.82-86.94-86.945174.24147.967.344.1498.6498.642.075.88-131.08-131.084188.44169.447.349.02112.96112.962.086.89-180.01-180.013221.4186.727.355.91124.48124.482.095.75-236.01-236.012235.8194.47.358.931

36、29.6129.62.099.69-294.94-294.941243.98228.17.364.70152.2152.22.0117.08-359.64-359.642130.2422.0336.7214.6936.7230.2430.2430.2412.9654.0066.9636.0069.30105.3087.1256.7143.82174.2882.2414.6922.0356.2737.5124.4866.9669.369.312.9654.0037.5122.0393.4256.799.062.288136.0105.3三69.362.2893.42,116.64.777.761

37、43.82113.481.0077.76102.9671.82113.498.64106.20133.2112.96147.96147.9698.64133.2169.44112.96149.2188.44106.30115.20149.21134116.64186.7216256.71492169.44155.14149.216287.12174.2471.2882.24106.2188.44102.96221.4106.2115.2221.4/115.20120.60194.4124.48162235.80129.6120.60123.38171162194.4228.37/152.211

38、5.2164.97186.72235.8120.6243.98171171209.15209.15120.6123.38243.98129.6228.3229.13209.15209.15229.13圖2-7地震作用下中框架彎矩圖（kN/m)xxx本科畢業(yè)設(shè)計（論文）24.10*7.167.16iiIJIi7.167.16IffT11rt24.10-414-7.1628.85-4.14-7.16*|16.8816.8811i1it16.8816.881ItfL，IIT28.85-16.11-24.034-7.91-16.11-24.03227.2227.22IJIi27.2227.2211r1

39、111f47.91-36.8-51.255,9.82-36.8-51.25II35.6835.68"IiIi35.6835.68f111，59.82-86.93-60.9475.88-60.94-86.9344.1444.1411I11i44.1444.14JItT1i1Jrt7588-9268-131.0786.89-92.68-131.07*149.0249.0211IJ1i49.0249.02Iff1r11f86.89-131.55-180.0995.75-131.55-180.09*I55.9155.9111Iii55.9155.91ItT11JT95.75-236.0-17

40、1.3999.69-171.39-236.0*I58.9358.93，J58.9358.93Ifftf1199.69-413.18-294.93117.03-413.18-294.93II64.7064.70IJi64.7064.70tf1，1117.03-264.53-359.63-264.53-359.63圖2-8地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力（kN）2.1.7 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析以中框架為例進(jìn)行計算。1.荷載計算25CD跨：屋面均布包載傳給梁 橫梁自重(包括抹灰)第9層梁的均布線荷載4.38M.0=17.52kN/m(0.3+0.022)>0.7>25=5.9

41、5kN/m23.47kN/mDE跨:屋面均布包載傳給梁4.38M.0=17.52kN/m橫梁自重(包括抹灰)(0.25+0.02X)>0.45)25=3.26kN/m恒載:20.78kN/m第28層梁均布線荷載CD跨：樓面均布包載傳給梁2.79M.0=12.96kN/m橫梁自重(包括抹灰)(0.3+0.02X)>0.7)25=5.95kN/m無橫墻恒載：18.91kN/mDE跨:樓面均布包載傳2.79M.0=12.96kN/m橫梁自重(包括抹灰)(0.25+0.02X)M.45)25=3.26kN/m恒載：16.22kN/m第28層集中荷載：縱梁自重(包括抹灰)：(0.25+0.0

42、2X)>0.45)25說0=13.05kN外縱墻自重(包括抹灰)：(1.68+0.72)M.6X(4.0-0.60)=26.68kN內(nèi)縱墻自重：(0.84+0.72)M.6X(4.0-0.60)=19.09kN柱自重(包括抹灰)：0.64>0.64a6)25=36.68kN總計:95.68kN第1層梁均布線荷載18.91kN/m16.22kN/mCD跨恒載:DE跨恒載:第1層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）：13.05kN縱墻自重（包括抹灰）：16.22kN柱自重（包括抹灰）：48.13kN總計：106.95kN活荷載計算：a=4.01/2=2.0m二=a/l=2.0/7.9=0.2

43、53231-2：二，=1-0.128+0.016=0.890屋面梁上線活荷載q1=0.8904.00.5=1.78kN/m樓面梁上線活荷載q2=0.8904.02.5=8.90kN/m邊框架包載及活荷載見圖2-9。2.用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內(nèi)力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當(dāng)活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘1.11.2的放大系數(shù)予以調(diào)整。a.周端彎矩計算（1）.恒荷載作用下內(nèi)力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結(jié)果見表2

44、-13。KXXni IT rrxirm nrinxTt tziti:丫卜.rw, r'-r95.60Kt*i：；,sjK/nIj/'-tn. n«Kr 1心后Ha i 事ichfc:三,EJ卜 J/11二二2 E|lS,9；KN/r'J ._',ij u口1_111I*，*JL*t1S,91KN/I*!1j. i n. n,9：KN/H,j ,1- uKh：；,；出”，中 N, 1:yr.”4z.£BrHHHHHSHrKKffl'KHSHRHHI'-KUN.門.hi r95.66Is h ,j. jK/rn. r10.5：KN

45、/ni.hN；iKM/r.-.rN. I18j91KN/ rKkREKWmHHWHH5i| ri. 4 "WIIILLLLLLLLLLLUI 8. 1 J. 1日 9CKWM| d,0E |福HHHHNn褊川褊(b)活載示意(a)恒載示意圖2-10框架豎向荷載示意表2-13固端彎矩計算層數(shù)簡圖邊跨框架梁頂層23,47kN/m,12,12±ql2=土一M23.47kN/m21212_22._父7.9m=±122.06kNZ/J11，J¥r/7900底層18.91kN/m12工12士一ql=±一x18.91kN/m1212q.92m2=±98.35kNz/，11，J*f/7900xxx本科畢業(yè)設(shè)計（論文）續(xù)表2-13中間跨框架梁頂層20.7SlcN/in1212土一ql二士M20.78kN/m1212M2.62m2=±11.71kN/1卜2E00底層16.22kN/m1212士一ql2二±M16.22kN/m21212x2.62m2=±9.26kN11/2600(2).活荷載作用下內(nèi)力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結(jié)果見表2-14表2-14固端彎矩計算層數(shù)簡圖邊跨框架梁頂層l怕U4.12.12±