疊合板支撐體系

1、中國青建青建集團股份公司施工方案韓洼社區(qū)農民經濟適用房項目疊合板支撐體系施工方案批準：審核：編制：青建集團股份公司2014年06月目次第一章編制依據(jù)第二章工程概況2.1工程信息2.2施工特點及難點第三章施工組織 錯誤!未指定書簽3.1施工準備施工機具準備 技術準備勞力安排3.2搭設順序第四章保證措施4.1質量保證措施 4.2安全保證措施4.3技術要求第五章相關計算書 第一章 編制依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 (JGJ130-2011)建筑結構荷載規(guī)范 (GB 50009-2012)建筑結構設計規(guī)范 (GB 50010-2010)建筑施工安全檢查評分標準 (JGJ59-2011)建筑

2、施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 (JGJ80-2011)建筑地基基礎設計規(guī)范 GB50007-2011鋼結構設計規(guī)范 GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范 GB50010-2015建筑施工手冊第五版韓洼社區(qū)農民經濟適用房項目施工圖紙第二章 工程概況2.1 工程信息韓洼社區(qū)農民經濟適用房工程位于青島市城陽區(qū)定園路南側，雙萬路西側。工程總建筑面積15969m2包括三個單體。其中，1#樓為網點，地下一層，地上二層，建筑高度7.55m。2#、3#樓為住宅地上一層(帶閣樓)，建筑高度分別為 35.10m,36.10m。建設單位：棘洪灘街道韓洼社區(qū)居民委員會， 設計單位： 青島市建筑設計研究院， 監(jiān)理單位

3、： 青島恒生源建設監(jiān)理有限公司2.2 施工特點及難點本工程 2#樓、3#樓從三層開始采用整體裝配式施工， 故需要疊合板支撐體系，疊合板體系與傳統(tǒng)現(xiàn)澆有區(qū)別，需充分考慮疊合板分布進行支撐架體的搭設。樓板為部分疊合樓板，疊合樓板板厚為130mm其中130mn厚樓板：60mmt勺預制疊合板+70mn厚的現(xiàn)澆樓板面層；預制陽臺板厚為130mn厚: 60mm勺預制疊合板+70mn厚的現(xiàn)澆樓板面第三章 施工組織3.1 施工準備3.1.1 施工機具準備本工程制成架體準備鋼管，扣件，木枋，頂托，槽鋼。現(xiàn)場準備切割機，通過計算得出支撐架體豎向長度為2.5m。水平向支撐根據(jù)室內進空尺寸切割合適長度鋼管。3.1.2

4、 技術準備預制疊合板支撐體系按照豎向支撐立桿間距最大不超過1500mm距墻體間距為500mm800mm間，設置兩道水平桿，掃地桿距離地面 200mm左右，掃天桿為距離頂板 約為 8001000mm。（1）疊合板、預制陽臺吊裝施工前應編制支撐體系專項施工方案，并經施工總承 包企業(yè)技術負責人及總監(jiān)理工程師批準。（2）預制構件安裝施工前應對施工人員進行技術交底及安全交底，并由交底人和 被交底人雙方簽字確認。3）在開始施工前，組織項目人員對疊合板支撐平面布置圖驗算承載力是否滿足安全要求。3.1.3 勞力安排現(xiàn)場安排架子工搭設內支撐架體，兩棟樓準備 5 名架子工人。3.2 搭設順序標準層總體分為 1 區(qū)

5、、2區(qū)、3區(qū)三大流水區(qū)段，現(xiàn)場從西第一個單元劃分為 1區(qū)， 第二個元劃分為 2區(qū)，第三個單元劃分為 3區(qū)，施工順序為 1區(qū)-2 區(qū)-3 區(qū)。第四章 保證措施4.1 質量保證措施1、支撐的標高和軸線定位需要控制好，防止疊合板搭設出現(xiàn)高低不平；2、頂部 U 托內木方不可用變形、腐蝕、不平直的材料；4.2 安全保證措施1、支撐體系搭設前需要對工人進行技術和安全交底。2、工人在搭設支撐體系的時候需要佩戴安全防護用品。3、搭設支撐體系時需要按照專項施工方案進行，按照支撐的縱橫向間距進行搭設。4、支撐體系搭設完成后，在澆筑混凝土前需要通知監(jiān)理及勞務架工人員參與疊合 板支撐體系的驗收，驗收合格，方可進行樓板

6、混凝土的澆筑；如果不合格，需要整改后 再澆筑混凝土。5、搭設人員必須是經過考核合格的專業(yè)工人，必須持證上崗，不允許患高血壓、心臟病病人上崗。6、上下爬梯需要搭設穩(wěn)固，要定期檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時整改。7、樓層周邊臨邊防護、電梯井內、預留洞口封閉需要及時搭設。8、樓層內垃圾需要清理干凈，支撐拆除后需要及時清理出去。4.3 技術要求預制疊合板支撐體系按照豎向支撐立桿間距最大不超過1800mm距墻體間距為500mm800mto間，設置兩道水平桿，掃地桿距離地面 200mn左右，掃天桿為距離頂板 約為 8001000mm。第五章 相關計算書1 、支撐立桿穩(wěn)定性驗算：本疊合板支撐鋼管采用外管和內管雙管系統(tǒng)，

7、根據(jù)最大間距計算，外徑為48.3mm，壁厚為 3.6 mm。(T = N/( © A) < f如圖所示，靜荷載N =1.5 X 1.7 X 0.13 X 2.5 X 9.8 = 8.12kN;又活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載，施工均布荷載標準值為24.000 kN/m ，故活荷載NQ = (4+2 ) X1.5 X1.7 = 15.3 kN ;故立桿的軸向壓力設計值N = 1.2NG + 1.4NQ = 31.164 kN ；鋼管截面慣性矩：44444I= n (di-(d i-2t i) )/64+(d 2-(d 2-2t 2) )/64=203098+107

8、828=310926 mm 立桿凈截面面積：2 2 2 2 2A=n (d 1 -(d1-2t 1) )/4+ n (d 2 -(d 匕2t 2) )/4=494+424=918mm；計算立桿的截面回轉半徑：i =(I/A)0.5=1.84cm; X =lo/i =2670/18.4=145,查表得=0.328，故2(T = N/ © A=103.5N/mm2鋼管立桿抗壓強度的設計值f= 205N/mm,本支撐系統(tǒng)的強度設計值由立桿直徑和構造可以看出其抗壓強度設計值明顯大于205N/mr滿足要求！2 、疊合板撓度驗算： 由疊合板支撐體系可知，疊合板的受力情況如圖所示。按照板的疊加原理

9、將板分為AB段、BC段、CD段三段，假設AB段在截面B處為固定端，即需要在B截面加上-0.5ql 12 的彎矩和方向向上的支座反力 ql1，同理CD段需要在C截面上加上0.5ql 12的彎矩和方 向向上的支座反力ql1，BC段仍然是簡支結構，B截面處加上ql1的豎向力和0.5ql j的2彎矩，C截面加上ql1的豎向力和-0.5ql 1的彎矩。BC段的受力情況與員疊合板的受力情況完全相同，所以截面E與截面C的轉角Q以及BC段中點處的撓度與原結構的轉角和撓度完全相同。B點和C點出的支座反向力直接作用在支座上，不產生彎矩變形，故由 疊加原理可得，E24990.5ql i ? l 20.5ql 1 ?

10、 l 20.045q3EI - 6EI = - ElB點的轉角：Q = Qq+ Qm+ QCm=中點的撓度：5ql 2w= wq + wmi + Wm2 =384EI2 20.5ql 1 ?l216EI2 20.5ql 1 ?l 216EI0.007qElA點的撓度除考慮AB段的撓度外，還需考慮由截面B的轉動帶動AE段作剛體轉動而引起的撓度，按照疊加原理，A點的撓度:= Wai + Wa2 = Wai +q|4i.3qli-QB?丁 = 8E? - ( 24EI20.5ql 1 ? l 23EI0-5ql 1 ? l 226EI)0.0917qEl如圖所示，取1000mm長度為一個計算單元，故

11、單位長度上靜荷載qi=1.0 X 0.13 X 2.5 X 9.8 = 3.185kN/m；又活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載，施工均布荷載標準值為4.000 kN/m，故活荷載q2 = (4+2 ) X1.0 = 6 kN/m ;故立桿的軸向壓力設計值q= 1.2 q 1 + 1.4 q 2 =12.22kN/m ;又C30混凝土的彈性模量為3.0 x 104N/ 口市 而41800cmbh3100?63I =-12 12故代入得： w= 0.163mmwa = 2.177mm而樓板最大允許撓度V = 3400/ 300=11.3 mm ;根據(jù)混凝土樓板的最大撓度計算值2.177 mm小于面板的最大允許撓度11.3 mm,滿足要求!3、強度驗算:計算疊合板的彎矩，畫出彎矩圖591kN*m3.91kN*m1800最大彎矩M = 0.5ql 12 = 3.91 kN - m本工程中墻體的截面為矩形，且故疊合板最大應力3.91W 0.00066.51N/mm2 <14.3N/mm疊合板的最大應力計算值為6.51 N/mm2小于混凝土的抗彎強度設計值14.3 N/mm2,滿足要求 !抗剪驗算