二級減速器課程設(shè)計(jì)說明書

1、1設(shè)計(jì)任務(wù)書之公保含煙創(chuàng)作表1-1設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)序號F(N)D(mm)V(m/s)任務(wù)環(huán)境載荷特性最短任務(wù)年限傳動(dòng)萬案71920265年夜批車間平穩(wěn)沖擊十年二班如圖1-1圖1-1傳動(dòng)方案簡圖(1) 加速器裝配圖1張(A1)(2) 零件任務(wù)圖1張(加速器箱蓋、加速器箱座-A2);2張(輸出軸-A3;輸出軸齒輪-A3)設(shè)計(jì)說明書1份(A4紙)2傳動(dòng)方案的剖析一個(gè)好的傳動(dòng)方案，除了首先應(yīng)滿足機(jī)器的功用要求外，還應(yīng)當(dāng)任務(wù)牢靠、構(gòu)造復(fù)雜、尺寸緊湊、傳動(dòng)效率高、本錢昂貴以及使用維護(hù)方便.要完全滿足這些要求是困難的.在擬定傳動(dòng)方案和對多種方案停止比擬時(shí)，應(yīng)依據(jù)機(jī)器的詳細(xì)情況綜合思索，選擇能擔(dān)保主要要求的較合理的傳

2、動(dòng)方案.現(xiàn)以課程設(shè)計(jì)P3的圖2-1所示帶式輸送機(jī)的四種傳動(dòng)方案為例停止剖析.方案a制造本錢低，但寬度尺寸年夜，帶的壽命短，而且不宜在惡劣環(huán)境中工作.方案b構(gòu)造緊湊，環(huán)境適應(yīng)性好，但傳動(dòng)效率低，不適丁延續(xù)臨時(shí)任務(wù)，且制造本錢高.方案c任務(wù)牢靠、傳動(dòng)效率高、維護(hù)方便、環(huán)境適應(yīng)性好，但寬度較年夜.方案d具有方案c的優(yōu)點(diǎn)，而且尺寸較小，但制造本錢較高.上訴四種方案各有特點(diǎn)，應(yīng)當(dāng)依據(jù)帶式輸送機(jī)詳細(xì)任務(wù)條件和要求選定.若該設(shè)備是在一般環(huán)境中延續(xù)任務(wù)，對構(gòu)造尺寸也無特別要求，則方案a、c均為可選方案.關(guān)丁方案c若將電動(dòng)機(jī)安插在加速器另一側(cè)，其寬度尺寸得以縮小.故選c方案，并將其電動(dòng)機(jī)安插在加速器另一側(cè).3電

3、動(dòng)機(jī)的選擇工業(yè)上一般用三相交流電動(dòng)機(jī)，無特殊要求一般選用三相交流異步電動(dòng)機(jī).最常常使用的電動(dòng)機(jī)是Y系列籠型三相異步交流電動(dòng)機(jī).其效率高、任務(wù)牢靠、構(gòu)造復(fù)雜、維護(hù)方便、價(jià)錢低，適用丁不容易燃、不容易爆，無腐蝕性氣體和無特殊要求的場所.此處依據(jù)用途選用Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)任務(wù)機(jī)所需功率Pw卷筒3軸所需功率:cFv_PW=1.574kw10001000卷筒軸轉(zhuǎn)速:601000V6010000.82nw59.13r/minD2653.14電動(dòng)機(jī)的輸出功率Pd思索傳動(dòng)裝置的功率耗損，電動(dòng)機(jī)輸出功率為Pd也傳動(dòng)裝置的總效率:-聯(lián)軸器效率10.99-齒輪傳動(dòng)效率取20.97-滾動(dòng)軸承效率30.99-滾筒效率

4、40.961243所以0.9920.9720.9930.960.86所以PdPw1.5740.861.83kw確定電動(dòng)機(jī)額外功率Ped依據(jù)計(jì)算出的功率Pd可選定電動(dòng)機(jī)的額外功率Ped.應(yīng)使Rd等丁或稍年夜丁Pd.查機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表20-1得Ped2.2kw由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)表2-1圓柱齒輪傳動(dòng)的單級傳動(dòng)比為36，故圓柱齒輪傳動(dòng)的二級傳動(dòng)比為936,所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍為,一'一一一-_-_一一一屁Inw(936)59.13r/min532.172128.7r/min契合上述要求的同步轉(zhuǎn)速有750r/min,1500r/min和3000r/min,其中加速器以1500和1000r/m

5、in的優(yōu)先，所以現(xiàn)以這兩種方案停止比擬.由機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)第二十章相關(guān)資料查得的電動(dòng)機(jī)數(shù)據(jù)及計(jì)算出的總傳動(dòng)比列丁表3-1:表3-1電動(dòng)機(jī)技術(shù)數(shù)據(jù)萬案電動(dòng)機(jī)型號額外功率kW電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min電動(dòng)機(jī)質(zhì)量kg總傳動(dòng)比同轉(zhuǎn)滿轉(zhuǎn)總傳動(dòng)比局速級低速級1Y100L1-4150014203424642Y112M-610009404516表3-1中，方案1與方案2相比擬，綜合思索電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量及總傳動(dòng)比，為使傳動(dòng)裝置構(gòu)造緊湊，統(tǒng)籌思索電動(dòng)機(jī)的重量和價(jià)錢，選擇方案2,即所選電動(dòng)機(jī)型號為Y112M-6.4傳動(dòng)裝置運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算nmInw94059.1316加速器的傳動(dòng)比i為16,關(guān)丁兩級臥式展開

6、式圓柱齒輪加速器的Ii(1.11.5)I2,計(jì)算得兩級圓柱齒輪加速器高速級的傳動(dòng)比i14.5，低速級的傳動(dòng)比i23.5.電動(dòng)機(jī)軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算P0Pd2.2kWn0nm940r/minPT09550-022.35Nmn°高速軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算RP012.2kW0.992.178kWn1n0940r/minRT19550-22.13Nmn12.09kW中間軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算F2P1232.178kW0.970.99n1940n2-1208.9r/mini14.5十ccP2八T29550圣95.5Nmn2低速軸運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算F3P2232.09kW0.970.992.09kW

7、n2f.n359.7r/mini2T39550w321.5Nm5傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算選擇資料、熱處置方式和公差品級1) 按以上的傳動(dòng)方案，選用斜齒圓柱齒輪傳動(dòng).2) 運(yùn)輸機(jī)為一般任務(wù)，速度不高，故選用8級精度(GB10095-88).3) 資料選擇.思索到制造的方便及小齒輪容易磨損并統(tǒng)籌到經(jīng)濟(jì)性，圓柱齒輪的年夜、小齒輪資料均用45鋼，小齒輪調(diào)質(zhì)處置，年夜齒輪正火處置.由機(jī)械設(shè)計(jì)書表10-1得齒面硬度HBS1=217-255,HBS2=162-217平均硬度硬度辨別為236HBS,190HBS二者資料硬度差為46HBS.4) 選小齒輪的齒數(shù)Zi23,年夜齒輪的齒數(shù)為Z24.523103.5，取Z21

8、04.5) 選取螺旋角.初選螺旋角14.按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)公式停止試算，即2KtLu1夕£、2(HE).dUh(1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1)2)d1t3(5-1)試選載荷系數(shù)Kt1.4由以上計(jì)算得小齒輪的轉(zhuǎn)矩T122.13Nm查表及其圖選取齒寬系數(shù)齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限4)計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)Ni3)Hlim11d1,資料的彈性影響系數(shù)Ze189.8MPa',按齒面硬度的小580MPa;年夜齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限Hlim2390MPa._91(583002)1.35109N25)6)由60njLh60940Ni1.35109°134.5按接觸疲勞壽命系數(shù)HN10

9、.9HN20.95計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力，取失效概率為1%,平安系數(shù)S=1108故:NlimS(5-2)hHN1lim1S0.9580522MPaHN2limShi27) 0.95390370.5MPaH】2查圖選取區(qū)域系數(shù)Zh查圖得10.765,(2)計(jì)算：52222.46.0.87,則3705MPa446.25MPa121.6351)dit求得小齒輪分度圓直徑2KtT1u1zezh2(/.2)圓周速度:3)計(jì)算齒寬及模數(shù):dti的最小值為2142.2131045.5(189.82.46)237mm4.5466.251.635dtn601000314379401.82m/s601000兇克：b

10、dd1t13737mm模數(shù)：mntdtcos37cos14123齒高：h2.25mnt2.251.563.51mmb3710.5.h3.514）計(jì)算縱向垂合度1.56mm0.3180.318dztan5）計(jì)算載荷系數(shù)：依據(jù)KaKf1.35,Kh故載荷系數(shù)123tan141.821,vKf1.82m/s,8級精度，查得動(dòng)載系數(shù)1.4V1.1,Kh1.4491,1.1.11.41.44912.236）按實(shí)際載荷系數(shù)校正分度圓直徑:37d1dt32.23.1.443.2mm7）計(jì)算模數(shù):mnd1cos43.2cos141.82mm23_22KT1YcosYFaYsa1dZ12F（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)

11、算數(shù)值1）依據(jù)縱向重合度mn3按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式為(5-3)Zv12）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)：Zv21.82，從圖中查得螺旋角影響系數(shù)Y0.88一2325.18cos141043113.8cos14夸曲疲勞強(qiáng)度極限FE1Z13cosZ23cos3）查圖得小齒輪的FE2250MPa;4）查圖取彎曲疲勞壽命系數(shù)Kfn10.9,KfN20.95;5）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力.取彎曲疲勞平安系數(shù)S=1.4，得0.9480-308.6MPa1.40.95250169.6MPa1.4480MPa；年夜齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限KfniFE1F1二6) F2S計(jì)算載荷系數(shù)K.7) KKaKvKfKf查取齒形系

12、數(shù).11.11.41.352.079查表得YFai2.6164;YFa22.169.8)查取應(yīng)力校正系數(shù).查表得YSa11.5909YSa21.8019)計(jì)算年夜、小齒輪的女匹并加以比擬.YFa1YSa1YFaXF2.61641.59090.01349308.62.1691.8010.02302169.6F2年夜齒輪的數(shù)值年夜.(2)設(shè)計(jì)計(jì)算.22.079221300.88cos14mn30.02303mm1.266mmmnd1cosZ1mn年夜齒輪齒數(shù)這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)湊,避免糜費(fèi).幾何尺寸計(jì)算(1)計(jì)算中心距:將中心距圓整為(Z1Z2)mn2cos120mm.(2195)2119.55m

13、m2cos14(2)修正螺旋角:值改動(dòng)未幾，故參數(shù)(3)分度圓直徑：(Z1Z2)mnarccos2a、K、Zh等不用修正.arccos14.842120.21231.635比照計(jì)算后果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m年夜丁由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由丁齒輪模數(shù)的年夜小要取決丁彎曲強(qiáng)度所決議的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決議的承載能力,僅與齒輪直徑(即模數(shù)與齒數(shù)的成積)有關(guān),可取彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)1.266mm并接近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值mn2mm,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑d43.2mm,算出小齒輪齒數(shù)43.2cos21,2214.594.5，取z295.,即滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，乂滿足齒根彎曲

14、疲勞強(qiáng)度，并做到構(gòu)造緊zmcosZ2mncos212-43.4mmcos14.84952196.56mmcos14.84(3) 齒輪寬度：bdd143.4mm取B243mmB150mm選擇資料、熱處置方式和公差品級1) 運(yùn)輸機(jī)為一般任務(wù)，速度不高，故選用8級精度(GB10095-88).資料選擇.思索到制造的方便及小齒輪容易磨損并統(tǒng)籌到經(jīng)濟(jì)性，圓柱齒輪的年夜、小齒輪資料均用45鋼，小齒輪調(diào)質(zhì)處置，年夜齒輪正火處置.由機(jī)械設(shè)計(jì)書表10-1得齒面硬度HBS1=217-255,HBS2=162-217平均硬度硬度辨別為236HBS,190HB$二者資料硬度差為46HBS.3）選小齒輪的齒數(shù)Z125,

15、年夜齒輪的齒數(shù)為Z23.52587.5,取Z288.14.4）選取螺旋角.初選螺旋角按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)由設(shè)計(jì)公式停止試算，即；2心1u1zhze2.（/.duh（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值試選載荷系數(shù)Kt1.6由以上計(jì)算得小齒輪的轉(zhuǎn)矩T1dt31)2)321.5Nm3）齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限4）計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N3查表及其圖選取齒寬系數(shù)Hlim311,資料的彈性影響系數(shù)Ze189.8MPa',按齒面硬度的小580MPa;年夜齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限h皿390MPa.N25)HN110)60n3jLh6059.71直心72.463.5按接觸疲勞壽命系數(shù)0.9HN20.95計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)

16、力,由故：hNlimH4H32(510783002)8.6107取失效概率為HN3lim3HN4lim41%,平安系數(shù)S=10.95580551MPa0.99390386.1MPaS551386.1MPa468.55MPa7）查圖選取區(qū)域系數(shù)Zh2.433.8)查圖得30.78,40.8，貝U341.58（2）計(jì)算：d3t321.632.1510411.581）求得小齒輪分度圓直徑dt1的最小值為93.34mm4.5 2.433189.82468.552）圓周速度：3）計(jì)算齒寬及模數(shù):齒寬：b模數(shù)：mntd3tn6010003.1493.3459.76010000.29m/sdd3t193.3

17、493.34mmd3tcos93.34cos14253.62mm齒高:h2.25mnt2.253.628.15mm4）計(jì)算縱向重合度0.318dz3tan0.318125tan141.985）計(jì)算載荷系數(shù)：依據(jù)KA1,v0.29m/s,8級精度，查得動(dòng)載系數(shù)V1.03,Kh1.467,Kf1.27,KhKf1.4故載荷系數(shù)AVHH1.1.031.41.4672.193.348.1511.456）按實(shí)際載荷系數(shù)校正分度圓直徑：2.1d3d3t3,93.3436102.2mm7）計(jì)算模數(shù)：d3cos102.2cos14mn3.97mm325按齒根彎曲強(qiáng)度計(jì)算彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)公式為2KT1Ycos2YF

18、aYSamn32dz1F（1）確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值1）依據(jù)縱向重合度1.98，從圖中查得螺旋角影響系數(shù)Y0.88Zv32）計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)：Zv4Z33cosZ43cos一3一27.37cos14104cos31496.333）查圖得小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限fe3480MPa;年夜齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度極限FE4250MPa;4）查圖取彎曲疲勞壽命系數(shù)Kfn30.95,Kfn40.91;5）計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力.取彎曲疲勞平安系數(shù)S=1.4，得0.95480325.71MPa1.40.91250162.5MPaKFN3FE3F3F4S6）計(jì)算載荷系數(shù)K.KKaKvKfKf1.41.031.41.27

19、1.837）查取齒形系數(shù).查表得YFa32.56;YFa42.19.8）查取應(yīng)力校正系數(shù).查表得YSa31.6037;YSa41.78639)計(jì)算年夜、小齒輪的也蘭并加以比擬.FYFa3YSa3F3YFa4YSa42.561.6037325.710.01262.191.7863162.50.02407F4年夜齒輪的數(shù)值年夜.(1)設(shè)計(jì)計(jì)算21.833215000.88cos214八“c“0.02407mm2.87mm12521.58比照計(jì)算后果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m年夜丁由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由丁齒輪模數(shù)的年夜小要取決丁彎曲強(qiáng)度所決議的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決議的承載

20、能力,僅與齒輪直徑(即模數(shù)與齒數(shù)的成積)有關(guān),可取彎曲強(qiáng)度算得的模數(shù)2.87mm并接近圓整為標(biāo)準(zhǔn)值mn3mm,按接觸強(qiáng)度算得的分度圓直徑d102.2mm，算出小齒輪齒數(shù)d3cos68.19cos14Z3-22,mn3年夜齒輪齒數(shù)Z4223.577.這樣設(shè)計(jì)出的齒輪傳動(dòng)，即滿足了齒面接觸疲勞強(qiáng)度，乂滿足齒根彎曲疲勞強(qiáng)度，并做到構(gòu)造緊湊，避免糜費(fèi).幾何尺寸計(jì)算計(jì)算中心距：aJ迥(2377)3153.05mm2cos2cos14將中心距圓整為153mm.修正螺旋角：arccosZ2)mnarccos77213.932a2153值改動(dòng)未幾，故參數(shù)、K、Zh等不用修正.(1) 分度圓直徑:Z3mn223

21、d3coscos13.93Z4mn773d4coscos13.9368mm238mm(2) 齒輪寬度：bdd368mm取B468mmB376mm6軸的設(shè)計(jì)計(jì)算軸的構(gòu)造尺寸設(shè)計(jì)R2.178kw，轉(zhuǎn)速n1940r/mm，轉(zhuǎn)矩T122.13Nm依據(jù)構(gòu)造及使用要求，把該軸設(shè)計(jì)成階梯軸且為齒輪軸，共分七段，其中第5段為齒輪，如圖6-1所示:圖6-1高速軸由丁構(gòu)造及任務(wù)需要將該軸定為齒輪軸，因此其資料須與齒輪資料相同，均為45鋼，熱處置為調(diào)制處置,資料系數(shù)A為120.所以，有該軸的最小軸徑為：dminA03凸120215.88mm,n1.940此處最小直徑顯然是裝置聯(lián)軸器處的直徑d1，選擇半聯(lián)軸器的孔徑d

22、20mm,半聯(lián)軸器長度L52mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度L138mm.其他各段軸徑、長度的設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和進(jìn)程見下表：表6-1高速軸構(gòu)造尺寸設(shè)計(jì)階梯軸段設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和進(jìn)程計(jì)算后果第1段du由半聯(lián)軸器孔徑確定111略小丁聯(lián)軸命轂孔長度，轂孔長度L144mm取11136mmd1120mm1ii36mm第2段為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，一段右端應(yīng)制出一軸肩，故取2段的直徑為d1226mm,取端蓋右端到聯(lián)軸器左端間隔為35mm,端蓋總寬度為30mm,故11265mmd1226mm11265mm第3段依據(jù)d1226mm,預(yù)選軸承7206CdDB30mm62mm16mm,d13、1i2由軸承尺寸確定

23、d1330mm11316mm第4段查得7206C型軸承的定位軸肩高度為h3mm,因此，取d4d636mm1i4L2(74)5504108mmd1436mml14108mm第5段d15齒頂圓直徑47.4mml15齒克50mmd1547.4mml1550mm第6段d16d14l165mmd1636mml165mm第7段d17d1330mml1771623mm(7mncfc套筒寬度)d1730mml1723mm高速軸上軸承的選定計(jì)算該軸承設(shè)計(jì)為面對面形式，預(yù)計(jì)壽命為3年，即12480小時(shí).1計(jì)算軸承的徑向載荷得Fm258.87N、吊125.1N2計(jì)算軸承的軸向載荷得Fd10.68Fr1176N、Fd

24、20.68Fr285N,因此，F(xiàn)aeFd227085355NFd故Fa1355N、Fa285N3求比值宣1.37、晝0.68，因?yàn)榻墙佑|球軸承e的最年夜值為0.56，故旦1、M均年夜丁e.Fr1Fr2Fr1F24初步計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷P取fp為1.2,X0.41,Y0.87Pfp(XFr1YFa1)1.2(0.41258.870.87355)498NP21.2(0.41125.1850.87)150.3N5求軸承應(yīng)有的根本額外動(dòng)載荷值60nLhCiR、6h498311,10660940124801064430NC26094012480150.331061337N初選的軸承為7206C,它的額外動(dòng)載

25、荷辨別為17.8KN和16.8KN,故契合條件.軸的構(gòu)造尺寸設(shè)計(jì)依據(jù)構(gòu)造幾使用要求該軸設(shè)計(jì)成階梯軸，共分六段,如圖6-2所示:>3圖6-2中間軸由丁構(gòu)造及任務(wù)需要將該軸定為齒輪軸，因此其資料須與齒輪資料相同，均為45鋼，熱處置為調(diào)P209制處置，取資料系數(shù)A0120.有該軸的最小軸徑為：d2iAo，-1120:一31.86mm0,n2208.9因鍵槽開在中間，其影響不預(yù)思索標(biāo)準(zhǔn)化取d2135mm其他各段軸徑、長度的設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和進(jìn)程見下表：表6-2中間軸構(gòu)造尺寸設(shè)計(jì)階梯軸段設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和進(jìn)程計(jì)算后果第1段d21A0n"由軸承尺寸確定（軸承預(yù)選7207CdDB357217mm）l

26、21B1Bh171330mmd2135mml2130mm第2段d22由齒輪孔徑?jīng)Q議，取d2240mmI22略小仆輪寬度，取l2248mmd2240mm12248mm第3段取d2348mml2310mmd2348mml2310mm第4段d24分度圓直徑68mm124齒克76mmd2468mml2476mm第5段d25d2348mmI2510mmd2548mm屁10mm第6段d26d2135mml26B1Bh30mmd2635mml2630mm軸的構(gòu)造尺寸設(shè)計(jì)依據(jù)構(gòu)造幾使用要求該軸設(shè)計(jì)成階梯軸，共分七段,如圖6-3所示:12345B圖6-3低速軸思索到低速軸的載荷較年夜，資料選用45鋼，熱處置調(diào)質(zhì)

27、處置，取資料系數(shù)A120所以，有該軸的最小軸徑為：d3minAo3：E12020138.7mm.n3.59.7顯然此段軸是裝置聯(lián)軸器的，選擇TL7型聯(lián)軸器，取半聯(lián)軸器孔徑為d40mm，故此段軸徑為d3i40mm，半聯(lián)軸器長度L112mm，半聯(lián)軸器與軸配合的轂孔長度為L84mm，第一段的長度應(yīng)比聯(lián)軸器的轂孔長度略短，故取1182mm其他各段軸徑、長度的設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和進(jìn)程見下表：表6-3低速軸構(gòu)造尺寸設(shè)計(jì)階梯軸段設(shè)計(jì)計(jì)算依據(jù)和進(jìn)程計(jì)算后果第1段d3140mml3182mm（由聯(lián)軸器寬度尺寸確定）d3140mml3182mm第2段為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，一段右端應(yīng)制出一軸肩，故取2段的直徑為

28、d3246mm,扇由端蓋等因素確正，取I3255mmd3246mml3255mm第3段依據(jù)d3246mm,預(yù)選軸承7210CdDB50mm90mm20mm,d33、l33由軸承尺寸確定d3350mml3320mmd3350mml3320mm第4段d34d351060mml34L2(l35l361373133)3(.(L2162(106649420)465mm為箱體內(nèi)壁軸向間隔，3為軸承端面至箱體內(nèi)壁間隔)d3460mml3465mm第5段d35d34565mml3510mmd3565mml3510mm第6段取裝g輪處的軸直徑d3655mm,此段的長度略小仆輪寬度，取l3666mmd3655mm

29、l3666mm第7段d37d3350mml37B3Bh202949mmd3750mml3749mmFt2T32321.5103Frd4239.792682NtanFtcos2682tan20cos14.641009NFaFttan2682tan14.64701N圖6-4低速軸的受力剖析及扭矩圖低速軸的受力剖析及計(jì)算軸的受力剖析及載荷剖析如圖6-4所示從軸的構(gòu)造圖以及彎矩和扭矩圖中可以看出截面C是軸的危險(xiǎn)截面，計(jì)算出的截面C處的MMv、M的值歹0丁下表：載荷水半向H崔直面V支反力FFnhi930N,Fnh21770NFnvi793NFnv2219N彎矩MMH109740NmmMV193574Nm

30、mMV213578Nmm總彎矩M1144221NmmM2110576Nmm扭矩TT3321500Nmm加速軸的校核由手冊查資料45鋼的強(qiáng)度參數(shù)160MPaC截面彎扭分解應(yīng)力：0.6)caM2(T3)2W由計(jì)算后果可見C截面平安.加速軸上軸承選擇計(jì)算該軸承設(shè)計(jì)為面對面形式，預(yù)計(jì)壽命為1）計(jì)算軸承的徑向載荷得Fr1793N、2）計(jì)算軸承的軸向載荷得Fd1FaeFd2148.92故Fa1818.92N、3）求比值宣1.03、MFr1Fr2(1442212(0.6321500)214.5MPa10.1553670818.92NFd1Fa2148.92N3年，即12480小時(shí).Fr2219N0.68F1

31、539N、Fd20.68F2148.92N,因此，0.68，因?yàn)榻墙佑|球軸承e的最年夜值為0.56，故巨1Fr1M均年夜丁e.Fr24）初步計(jì)算當(dāng)量動(dòng)載荷P取fp為1.2,X0.41,Y0.87Pfp（XFr1YFa1）1.2（0.417930.87818.92）1245NP21.2（0.41219148.920.87）263.22N5）求軸承應(yīng)有的根本額外動(dòng)載荷值'C131245360配7124804454N106c.6059.712480C2263.223934N106初選的軸承為7210C,它的額外動(dòng)載荷辨別為32.8KN和31.5KN,故契合條件.7各軸鍵、鍵糟的選擇及其校核因

32、加速器中的鍵聯(lián)結(jié)均為靜聯(lián)結(jié)，因此只需停止擠壓應(yīng)力的校核.帶輪處鍵：依照帶輪處的軸徑及軸長選鍵B6X6，鍵長28,GB/T1096聯(lián)結(jié)處的資料辨別為：45鋼（鍵）、45鋼（軸）中間級處鍵選擇及校核依照輪轂處的軸徑及軸長選鍵B12X8GB/T1096聯(lián)結(jié)處的資料辨別均為45鋼此時(shí)，鍵聯(lián)結(jié)合格.低速級年夜齒輪處鍵依照輪轂處的軸徑及軸長選鍵B16X10，鍵長56GB/T1096聯(lián)結(jié)處的資料均為：45鋼其中鍵的強(qiáng)度最低，因此按其許用應(yīng)力停止校核，查手冊其p3110MPa41.75MPap32T32321500p3d6lk55565該鍵聯(lián)結(jié)合格依照聯(lián)軸器處的軸徑及軸長選鍵12X8，鍵長70,GB/T109

33、6聯(lián)結(jié)處的資料辨別為：45鋼（聯(lián)軸器）、45鋼（鍵）、45鋼（軸）其中鍵的強(qiáng)度最低，因此按其許用應(yīng)力停止校核，查手冊其p4110MPa57.4p42T32321500p4d40704該鍵聯(lián)結(jié)合格.8聯(lián)軸器的選擇計(jì)算類型選擇選用彈性套柱銷聯(lián)軸器載荷計(jì)算轉(zhuǎn)矩T22.13Nm,查得KA1.3,故計(jì)算轉(zhuǎn)矩為TcaKaT1.322.1328.769Nm型號選擇軸徑為m,許TL3型彈性套柱銷聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為31.5Nm，許用最年夜轉(zhuǎn)速為6300r/min,1622mm，電動(dòng)機(jī)軸為28mm，故分歧用.TL4型彈性套柱銷聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為63N用最年夜轉(zhuǎn)速為5700r/min，軸徑為2028mm，故合用.類

34、型選擇選用彈性套柱銷聯(lián)軸器載荷計(jì)算轉(zhuǎn)矩T321.5Nm,查得Ka1.3,故計(jì)算轉(zhuǎn)矩為TcaKAT1.3321.5Nm417.95Nm型號選擇軸徑為TL7型彈性套柱銷聯(lián)軸器的許用轉(zhuǎn)矩為500Nm,許用最年夜轉(zhuǎn)速為3600r/min,4048mm，故合用.9加速器箱體及其附件的設(shè)計(jì)通氣器為使防塵性能好，選通氣器（兩次過濾），采用M18X油面指示器選用游標(biāo)尺M(jìn)16吊裝置采用箱蓋吊耳、箱座吊耳放油螺塞起蓋螺釘型號：GB70-85M10X40,資料Q235高速軸軸承蓋上的螺釘：GB70-85M6X12資料Q235中間軸軸承蓋上的螺釘：GB70-85M8X20資料Q235低速軸軸承蓋上的螺釘：GB70-8

35、5M軟20,資料Q235箱蓋、箱座銜接螺栓直徑：GB578486M10X100,資料Q235箱體的主要尺寸：(1) 箱座壁厚0.025a10.025153.0514.8258取=8箱蓋壁厚i=X取1=8箱蓋凸緣厚度b11X8=12X8=12箱座底凸緣厚度b2X8=20地腳螺釘直徑df=X153.05+12=17.5098(取16)地腳螺釘數(shù)目n=4(因?yàn)閍<250)(8)軸承旁銜接螺栓直徑d1fX16=13.15(取14)蓋與座銜接螺栓直徑d2=(0.5-0.6)dfX(取10)銜接螺栓d2的間距L=150-200軸承端蓋螺釘直徑d3=(0.4-0.5)dfX16=7.2(取8)定位銷直徑d=(0.7-0.8)d2X10=8凸臺高度：依據(jù)低速級軸承座外徑確定，以便于扳手把持為準(zhǔn)外箱壁至軸承座端面的間隔C1+C2+(510)齒輪頂圓與內(nèi)箱壁間的間隔：12