連續(xù)剛構施工工法

1、.大跨度連續(xù)剛構橋施工工法（蕭國新、馬立俊、賴國富） 中國云南路建集團股份公司（二oo八年三月）大跨度連續(xù)剛構橋施工工法1 前言隨著交通事業(yè)的發(fā)展、科學技術的進步、新預應力材料的應用，預應力混凝土連續(xù)剛構橋向著高墩、大跨度方向發(fā)展，大跨度連續(xù)剛構橋越來越多，施工方法以日趨完善。在2005年2007年中國云南路建集團股份公司承建的云南保龍高速公路K538+858特大橋施工中通過成立科技攻關小組，開展調研和技術攻關，不斷完善施工工藝，經(jīng)過總結整理，形成了一套獨立完整的大跨度連續(xù)剛構橋施工方法。以往的預應力混凝土連續(xù)剛構施工中，常常存在預應力系統(tǒng)注漿不飽滿，0號塊澆筑施工進度緩慢、體系轉換困難等問題

2、。該工法主要解決了連續(xù)剛構橋0#塊施工進度緩慢、后張法預應力系統(tǒng)注漿不飽滿、高溫合攏梁體穩(wěn)定的問題。通過大橋監(jiān)控單位檢測的應力和線性數(shù)據(jù)說明，大跨度懸灌箱梁線性順直，懸澆施工平衡且安全，抗風能力強，橫向穩(wěn)定性好，各種工況下應力和撓度均滿足設計和規(guī)范要求，社會效益和經(jīng)濟效益明顯，對大跨度橋梁的施工具有應用價值和指導作用。2 工法特點2.1 0號節(jié)段采用精軋螺紋鋼活動鋼牛腿支架澆筑，施工進度較快，節(jié)約材料，具有較好的經(jīng)濟效益。2.2 梁體采用菱形掛籃懸臂澆注施工，掛籃行走，模板升降等全部采用液壓千斤頂配合手動葫蘆控制，橫向穩(wěn)定性好，特別適合于公路橋梁中的分離式梁體施工。2.3 預應力系統(tǒng)采用真空輔

3、助吸漿法灌漿，確保了預應力管道注漿飽滿度，保證工程質量。2.4 模板和內外作業(yè)平臺一次安裝形成封閉整體，施工作業(yè)防護設施齊全，安全可靠，確保施工安全，加快施工進度。2.5 采用分布式數(shù)據(jù)采集儀形成無線網(wǎng)絡應力應變監(jiān)控系統(tǒng)，全天候對橋梁施工及營運進行監(jiān)控，方便快捷，節(jié)省人力和后期投資。3 適用范圍本工法適用于公路、鐵路預應力混凝土連續(xù)剛構懸臂澆注施工，尤其是分離式大跨度預應力混凝土連續(xù)剛構橋的施工。4 施工工藝4.1 工藝原理充分利用精軋螺紋鋼的性能并接合桁架正反拱原理，采用在墩身預埋精軋螺紋鋼管道后安裝鋼牛腿及支架架澆注0#梁段，在0#梁段頂面沿縱向對稱安裝懸臂菱形掛籃。掛籃是一個能沿梁頂縱向

4、滑動的承重構架，其后端錨固在已完梁段上，在掛籃前端懸掛平臺上可進行下一個梁段的模板、鋼筋、預應力管道安設，混凝土澆注和預應力張拉、壓漿等作業(yè)。完成一個梁段的循環(huán)后，掛籃對稱縱向前移并錨固，兩端對稱平衡進行下一梁段的施工，如此循環(huán)直至懸臂澆注完畢（見圖1）。體系轉換時利用掛籃做合攏吊架，按設計合攏溫度、監(jiān)控數(shù)據(jù)、位移觀測情況對梁體加載一定的預應力，同時平衡配重條件下進行合攏鎖定，完成全梁體施工。在整個施工施工工程中采用先進的無線運程監(jiān)控系統(tǒng)監(jiān)控全施工過程，指導各階段的施工作業(yè)。（圖1） 懸臂掛籃施工示意圖4.2 0#塊件施工0#塊施工采用安設牛腿支架現(xiàn)澆的方式分兩次進行澆筑。（圖 2）0#節(jié)段施

5、工示意圖4.2.1 支架的構造與設計 牛腿采用在墩帽部分預留孔道使用32（PSB785）精軋螺紋鋼筋和Q235鋼材作為牛腿支架的主要材料，外支架使用14b槽鋼作為構件形成桁架，14b槽鋼作為斜撐，并在下部焊接鋼板形式支撐板支撐于墩身混凝土表面，內支架設計為反拱桁架（該桁架正拱時可用于墩身橫系梁和掛藍內摸頂模）支架簡支于牛腿之上，然后立模澆筑。牛腿及支架采用BSAS和MIDAS civil結構程序建模后進行結構驗算，驗算時應充分考慮邊跨現(xiàn)澆段的受力情況，同時滿足0#塊件、墩身橫系梁、掛藍內模內頂板荷載和邊跨現(xiàn)澆段的施工荷載要求，達到鋼材的合理利用。 （圖 3）精軋螺紋鋼牛腿示意圖 支架設計參數(shù)：

6、4.2.1.1 荷載分項系數(shù)：恒荷載G1.2，可變荷載Q1.4。4.2.1.2 澆注砼時，砼的動載系數(shù)為1.2；抗風荷載系數(shù)1.05。4.2.1.3 設計荷載：混凝土自重26.5kN/m3，混凝土側壓力60kPa，混凝土與模板吸附力100kPa，施工機具及人群荷載2.5kPa，基本風壓值400kPa。4.2.1.4 鋼支架驗算抗彎、抗剪、軸向拉力、擾度和抗扭滿足設計及施工規(guī)范；精扎螺紋鋼滿足“國標GB/T 200652006預應力混凝土用螺紋鋼筋”的標準，并按照三級鋼設計標準進行驗算精軋螺紋鋼抗彎拉強度是否滿足要求；鋼板焊縫驗算其同時受到拉應力和剪應力的作用下能否滿足“2+2<ff2”的

7、要求，且焊縫抗壓和抗剪滿足設計規(guī)范。4.2.1.5 設計荷載：混凝土自重26.5kN/m3，混凝土側壓力60kPa，混凝土與模板吸附力100kPa，施工機具及人群荷載2.5kPa，基本風壓值400kPa。支架施工完畢后利用預埋于承臺上的鋼絞線對支架進行外力荷載試驗，檢驗支架的結構穩(wěn)定性并提供預拱度參數(shù)。4.2.2 施工混凝土澆筑分兩次進行，要求材料準備充分，人員組織合理，兩次混凝土澆筑的時間差不能超過14天（減小混凝土的凝期差，防止混凝土收縮裂紋）?；炷翝仓r采用G2級水準儀及高精度經(jīng)緯儀對支架進行監(jiān)控，并建立預警機制。4.2.2.1施工工序為：搭設支架支架荷載試驗立低摸安裝鋼筋和預應力管道

8、系統(tǒng)立內外模澆筑第一階段混凝土拆模鑿毛、監(jiān)理工程師檢驗合格安裝鋼筋和預應力管道系統(tǒng)立內外模澆筑第二階段混凝土。4.2.2.2施工重點、難點及相應措施 施工重點、難點及施工措施表 表1序號施工重點、難點施工方案、方法及其措施1梁段C50砼如何確保質量？采用”雙摻”技術,即在混凝土中摻入高效緩凝減水劑和活性較高的配灰粉(硅粉和磨細礦渣混合料)?？刂坪霉橇系膹姸群图壟?，使用時應保持表面清潔。加強砼的拌制，在精確配料的前提下，按照骨料水泥干拌40S拌和水攪拌60S減水劑+配灰粉攪拌60S出料的順序拌制，以保證砼攪拌均勻。砼的養(yǎng)護在砼未凝結硬化時就應開始，要求必須通體保濕達到14天以上?？刂坪没炷恋奶?/p>

9、落度，混凝土采用拌合站集中拌合，出站混凝土坍落度控制在1820cm以內，混凝土運輸時間不超過1小時，混凝土入泵坍落度控制在1618cm以內。2如何避免梁段砼開裂？優(yōu)化砼配合比，盡量減少水泥用量，防止腹板開裂。按照設計圖的預應力筋坐標進行波紋管及預應力筋的布置、固定。為充分發(fā)揮預應力的作用，嚴格按照設計規(guī)定的張拉程序對豎向、縱向預應力束進行滯后張拉，并同時控制好張拉力和伸長量。嚴格控制好砼保護層厚度，同時在節(jié)段外表面增加防裂鋼筋網(wǎng)，避免表面開裂。底板采用大體積砼方法施工，采用底模噴水降溫，嚴格控制澆筑速度。砼澆筑時提高振搗工作質量，同時必須嚴格遵守砼澆筑程序，做到上下游、兩岸同步對稱澆筑。拆側模

10、必須待砼強度達到25Mpa以上，低模必須待砼達到設計強度，以避免產(chǎn)生表面裂縫。加強梁體的保溫、保濕養(yǎng)護，在砼未凝結硬化時開始，要求連續(xù)保濕必須達到14天以上，對腹板、橫隔板等垂直表面采用晚脫模(模內養(yǎng)護)，脫模后立即噴灑養(yǎng)護劑，并不得中斷或局部遺漏，以防止砼開裂。盡量縮短0號梁段與墩頂砼及梁段各層砼之間的齡期差。3砼外觀如何保證？外模均采用墩身大塊整體鋼模，盡量減少模板間接縫。精心組織施工，嚴格按制定的施工工藝施工，采用插入式振搗器振搗密實，對倒角等不易振搗的地方采用模板開窗振搗，并敲擊模板檢查是否留有空洞。嚴格控制砂、石的級配和外觀清潔，并準確計量。40號梁段截面高（9m），如何確保砼澆筑質

11、量？ 梁段分為二次（4.0m+5.0m）澆筑，減小一次性砼澆筑高度和砼澆筑量。采取在內模開倉的方式振搗砼，確保砼振搗質量。在施工前對下一層砼頂面進行鑿毛清洗，要求鑿出粗骨料610mm，并用水泥凈漿處理結合面，以確保新老砼結合質量。盡量縮短各層砼之間的齡期差。嚴格控制好豎向、縱向預應力的張拉質量。5預應力張拉、壓漿如何進行施工控制？嚴格按照設計要求進行張拉。張拉時嚴格采用應力、應變雙控，并對稱進行，同時將斷絲、滑絲數(shù)量控制在允許范圍內。采用真空注漿，水泥漿摻入0.1%水泥用量VSL專用真空吸漿輔助劑，水灰比控制在0.330.35，管道最高點安設觀測孔，出口號壓漿泵保持2米以上的水頭差且出口高于箱

12、梁頂面。壓漿時保持足夠的壓力，以確保壓漿飽滿、密實。6施工安全如何保證？制定相應的安全管理制度和獎懲措施，加強安全宣傳、教育，提高施工人員安全意識。所有施工人員必須佩戴安全防護用具，并嚴格按照相關安全操作規(guī)程進行施工。施工支架使用前必須經(jīng)過詳細驗算和加載試驗，以保證其具有足夠的承載能力。本橋主墩高度大，墩頂風力大，為了確保鋼筋、模板安裝期間的結構安全，在0號梁段內增設勁性骨架。在牛腿支架外側設置安全防護平臺，平臺頂面滿鋪鋼板網(wǎng)，底部懸掛安全防護網(wǎng)，四周焊接安全護欄，做到“高空施工平地化”，以確保施工人員操作安全。合理安排作業(yè)時間，避免重疊施工和夜間及不良氣候作業(yè)。5 掛籃構造、設計與箱梁施工5

13、.1 掛籃的構造菱形掛籃主要由菱形主桁架、提吊系統(tǒng)、行走系統(tǒng)、底籃及模板、操作平臺系統(tǒng)五部分組成。5.1.1 主桁及前后橫梁掛籃主桁采用兩片外型呈菱形的桁片，在其橫向設置前后橫梁組成一空間桁架，并在前后橫梁桁片和立柱間設置平面聯(lián)結桿件。主桁桿件采用槽鋼兩側焊鋼板，桿件間采用高強螺栓連接。兩主桁置于懸澆箱梁腹板中心位置，縱向長度根據(jù)箱梁節(jié)段的長度及重量確定。5.1.2 前后吊桿前吊桿的作用是為底模平臺提供前吊點，其承受掛籃的近一半重量，吊桿之間（1 段/m）采用帶保護裝置的精軋螺紋鋼連接器連接，以適應不同梁高的變化。底籃后橫梁采用錨桿錨固在前段已完梁段上，錨桿上方設置千斤頂，進行錨固力的轉換并可

14、調整掛籃懸臂端撓度。5.1.3 行走系統(tǒng)掛籃行走系統(tǒng)布置為：在兩片主桁架下的箱梁頂面鋪設兩根用工鋼組焊成的軌道，軌道用豎向預應力筋通過短分配梁固定，軌道上放置滑船及支座。掛籃行走前先安裝后錨小車，通過后錨千斤頂將后錨反力轉換為后錨小車承受。掛籃就位后，再將后錨小車上的力轉換給后錨桿，以完成后錨轉換。掛籃的前行則是通過在軌道前端安裝反力掛鉤和前支點后的錨板通過鋼絞線連接后依靠單頭千斤頂頂推前支點后的錨板來帶動滑船及后支座滑板前移實現(xiàn)一個頂推行程，每次頂推最大行程1000mm。底籃與內外模系統(tǒng)脫模后與主桁同步行走。5.1.4 底籃及模板底籃由前下橫梁、后下橫梁、縱梁及分配梁組成，橫梁與縱梁連接采用

15、栓接，底模直接鋪于底籃上。前后下橫梁通過吊桿懸吊在主桁的分配梁上。模板包括底模、外模、內模。外模采用大塊鋼模，內模采用小塊鋼模，內外模利用對拉螺桿（精軋螺紋鋼）連接緊固，外加鋼支撐固定。腹板內用短鋼筋作內支撐，保證腹板結構尺寸。外模上部支承在外滑梁上，前端懸吊于主桁外側分配梁，后端懸吊于已澆箱梁翼板上。外模吊桿均采用精軋螺紋鋼，同樣，內頂模支承在箱室的內滑梁上，前端懸吊于主桁前分配梁，后端懸吊于已澆箱梁內頂板上。內模橫梁上設置活動銷來調節(jié)內模寬度以適應腹板厚度的變化。5.1.5 操作平臺操作平臺包括底籃前、后端平臺，底籃兩側平臺，內、外模懸吊平臺，翼板兩側平臺，張拉操作平臺。操作平臺設計應滿足

16、堆放施工機具及工人作業(yè)空間要求。平臺可用手動葫蘆調整其高度。5.2 掛籃設計參數(shù)5.2.1 荷載分項系數(shù)：恒荷載G1.2，可變荷載Q1.4。5.2.2 澆注砼時，梁段砼的動載系數(shù)為1.2；空載移動時，掛籃動載系數(shù)為1.3。5.2.3 箱梁混凝土超灌系數(shù)1.1。5.2.4 行走時抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)4；灌注時抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)4。5.2.5 掛籃允許最大變形（包括吊帶變形的總和）20mm。5.2.6 掛籃總重量(含施工荷載)/懸灌箱梁節(jié)段重量在0.30.5 之間。5.2.7 水平限位安全系數(shù)2；5.2.8 彈性模量：E 鋼=2.06×105Mpa,E木=9×103Mpa；5.2.9 設

17、計荷載：混凝土自重26.5kN/m3，混凝土側壓力60kPa，混凝土與模板吸附力100kPa，施工機具及人群荷載2.5kPa，基本風壓值400kPa。5.3 箱梁施工工藝流程 詳見“（圖2）三跨連續(xù)預應力鋼筋砼箱梁懸臂澆筑施工流程圖”。5.4 施工要點5.4.1 掛籃施工5.4.1.1 掛籃拼裝5.4.1.1.1.掛籃加工完畢及時進行檢測。檢測合格后在加工現(xiàn)場進行結構拼裝，并進行靜載試驗，經(jīng)試驗滿足設計和施工要求后才能出廠運達施工現(xiàn)場。5.4.1.1.2.在施工現(xiàn)場拼裝時，先將部分桿件進行組裝，組裝多少根據(jù)起吊設備的起吊能力確定，以減少在梁頂高空拼裝時間。5.4.1.1.3.掛籃拼裝要注意各桿

18、件的拼裝順序。先拼裝行走系統(tǒng)、主桁結構及主桁后錨部分，然后拼裝吊帶及底籃平臺部分，再拼裝掛籃模板及工作平臺，最后牽引動力系統(tǒng)和電氣系統(tǒng)。5.4.1.2 掛籃靜載試驗掛籃試驗加載按照最不利梁段最不利荷載組合的等效荷載作用下，檢驗掛藍的穩(wěn)定性及整體安全，實測出掛籃的變形，消除鋼結構的非彈性變形。載荷試驗采用外力加載方式， （圖3）外力加載示意圖*;defense work, fully meet annual targets. Foreign Affairs strengthened immigration and passport, file management, the implementa

19、tion of the Office system, promote standardization and institutionalization of the management of Foreign Affairs. Overseas Chinese, based on policy advocacy and for "overseas Chinese" servicesregistration system on duty, troubleshooting safety and maintain social stability. Comprehensive c

20、ontrol of public security and was affirmed by the community. 4, further strengthening of foreign and overseas Chinese Affairs, local records ' compilation and civil air17（圖2） 三跨連續(xù)預應力鋼筋砼箱梁懸臂澆筑施工流程圖托架模板制作測量定位在固結墩頂安裝0#塊托架、試壓穩(wěn)定、安裝模板鋼筋制作0#塊鋼筋、波紋管安裝合格澆筑0#塊混凝土養(yǎng)生、拆模砼抽檢、取樣鋼鉸線束制備、張拉設備檢驗、錨具檢驗養(yǎng)生、拆模清孔、漿液制備、檢

21、驗灌漿設備準備養(yǎng)生、拆模0號塊粗鋼鉸線穿束、張拉、壓漿養(yǎng)生、拆模檢驗按設計要求按時張拉豎向預應力筋、灌漿封錨養(yǎng)生、拆模合格對稱拼裝就位掛籃及有關設備養(yǎng)生、拆模掛籃試壓穩(wěn)定掛籃制作、試拼合格模板、鋼筋、波紋管制備在掛籃上安裝本梁段模板鋼筋、波紋管測量定位檢驗合格砼拌制、運輸對稱澆筑本梁段混凝土、養(yǎng)生、張拉、壓漿檢驗、取樣檢驗合格清孔、漿液制備、灌漿設備準備本段縱向預應力鋼鉸線穿束、拆模鋼鉸線束制備、張拉設備檢驗、錨具檢驗按設計要求按時進行本梁段豎向預應力筋張拉、注漿、封錨檢驗反復循環(huán)直至合攏段順序對稱施工完畢合格試壓穩(wěn)定對稱前移、就位掛籃試壓穩(wěn)定現(xiàn)澆段支架制備安裝邊跨現(xiàn)澆梁段支架安裝現(xiàn)澆段模板、

22、鋼筋、波紋管、澆筑邊跨現(xiàn)澆段砼、養(yǎng)生、拆模測量定位、鋼筋波紋管制備混凝土拌制、運輸檢 驗拆除全部掛籃混凝土拌制、運輸試壓穩(wěn)定安裝邊跨合攏段支架檢驗合格、砼取樣安裝邊跨合攏段模板、鋼筋、內勁性骨架、波紋管、澆注砼、養(yǎng)生、拆模混凝土拌制、運輸檢驗合格鋼鉸線束制備、清孔穿束、張拉設備檢驗、錨具檢驗清孔、漿液制備、注漿設備準備順序張拉鋼鉸線束、壓漿檢驗合格張拉邊跨現(xiàn)澆段、合攏段豎向預應力筋、壓漿、封錨拆除邊跨全部支架安裝中跨合攏段吊架及內外部支撐、模板、鋼筋、內勁性骨架、波紋管、臨時張拉頂板板和底板鋼絞線各兩束達5con澆注砼、養(yǎng)生、拆模相關各項準備工作檢驗合格順序張拉底板鋼鉸線束、注漿相關各項準備工

23、作檢驗合格張拉中跨合攏段豎向預應力筋、壓漿、封錨澆注箱梁封錨砼拆除外支撐、吊架橋面工程施工通過千斤施加反壓加載，將梁段荷載施加于底籃，使加載對掛籃底籃及前吊桿產(chǎn)生的效應與梁段荷載對掛籃底籃及前吊桿產(chǎn)生的效應基本相同。測試掛籃后錨桿（外露部分）的應力，檢驗后錨桿是否滿足強度要求。千斤頂加載時由承臺錨固鋼絞線提供反力，中間通過鋼絞線及分配梁連接。注意加載位置盡量選在能使鋼絞線垂直的位置。 數(shù)據(jù)分析整理。先計算最不利荷載組合的各級荷載作用下掛籃各測點豎向變形值及相應節(jié)段兩點的平均值，繪制出荷載與掛籃變形關系曲線，并與掛籃設計值比較，檢驗是否滿足設計和規(guī)范要求要求；再計算最不利荷載組合的各級荷載作用下

24、一副掛籃主要受力桿件應力，繪制出荷載與掛籃桿件應力關系曲線，并與掛籃設計值比較，檢驗是否滿足設計要求及為以后掛籃設計提供參數(shù)。（圖4） 掛籃靜載試驗測點布置示意圖5.4.1.3 掛籃前移每施工完一個節(jié)段，懸臂兩端掛籃均應盡量對稱前移施工下一個節(jié)段。5.4.1.3.1.拆除外模板下緣的臨時錨栓使外模向底模兩側靠；拆除腹板模板拉筋及鋼管支撐桿；拆除頂模及底模后錨桿，并轉換為內外滑梁小車臨時錨固。5.4.1.3.2.在掛藍前支點前方安裝橫向枕梁和軌道、找平、錨固并涂抹黃油，便于劃船前移。前移動軌道尾端與掛藍前支點處的軌道由內勁板通過螺栓連接成整體。5.4.1.3.3.緩慢放松后錨小車至后錨反掛滑板接

25、觸到軌道。5.4.1.3.4.在軌道前端安裝反掛、前支點內側安裝錨板和千斤頂，由千斤頂帶動掛藍前移就位。5.4.1.3.5.固定軌道安裝后錨桿使其與豎向預應力筋連接，通過后錨千斤頂將后錨小車的上撥力轉換由豎向預應力筋承受，轉移到后錨桿，解除后錨小車約束。5.4.2 箱梁梁段施工5.4.2.1 非預應力筋施工。先綁扎底板底層鋼筋，將腹板箍筋與底板底層鋼筋散綁，安裝腹板水平筋和腹板聯(lián)系筋，腹板鋼筋形成整體骨架后再將腹板箍筋底部與底板底層鋼筋焊接。綁扎底板頂層鋼筋，將底板上下層鋼筋的聯(lián)系筋焊接牢。安裝頂板鋼筋。5.4.2.2 預應力筋的施工。縱向、豎向預應力管道在腹板和頂板鋼筋綁扎時安裝固定，預應力

26、管道定位鋼筋間距不小于u0.5m，在縱向預應力管道彎曲的地方加設防崩鋼筋，間距1520cm?？v向預應力管道隨著箱梁施工逐節(jié)加長，接口要封嚴，不得漏漿。澆注混凝土時，管道可內襯硬塑料管芯（混凝土澆注完成后拔出），防止管道變形、漏漿。預應力穿束采用卷揚機牽引。5.4.2.3 混凝土澆注順序：箱梁底板腹板與底板倒角腹板(左右腹板分四次循環(huán)澆注)頂板倒角內頂板外頂板。混凝土澆注宜先從掛籃前端開始。5.4.2.4 箱梁預應力張拉時必須按預留試塊測定混凝土的抗壓強度和彈性模量控制，達到設計的90%時才能張拉。5.4.3 懸澆施工線型控制在懸澆施工中，影響懸澆箱梁撓度及線型主要因素有：掛籃受力變形；后澆梁段

27、的自重引起懸臂產(chǎn)生撓度；預應力施工對懸臂產(chǎn)生的撓度；施工荷載引起懸臂撓度；砼收縮與徐變使施加的預應力不斷減小，致使懸臂產(chǎn)生撓度；日照與溫度變化。5.4.3.1 施工預拱度計算5.4.3.1.1. 掛籃變形值的測定。施工掛籃的變形通過掛籃荷載試驗測定。在施工現(xiàn)場掛籃拼裝完后，采用千斤頂反壓加載試驗。消除掛藍非彈性變形后按照最不利荷載分級加載，加載過程中測定各級荷載下掛籃前端變形值，可以得到掛籃荷載與撓度關系曲線。5.4.3.1.2. 施工臨時荷載測定。施工臨時荷載包括施工掛籃、人員機具等。其中掛籃重量可根據(jù)設計圖計算，施工機具及人群荷載按2.5kPa 計算。5.4.3.1.3. 箱梁混凝土容重和

28、彈性模量的測定。在懸灌箱梁各節(jié)段施工中，按照常規(guī)方法取樣檢測混凝土容重?；炷翉椥阅Ａ恐饕獪y定混凝土彈性模量E 隨時間t 的變化過程，即Et曲線，采用現(xiàn)場取樣分別測定混凝土在7、14、28、60天、半年的齡期的E值，以得到完整的Et曲線。5.4.3.1.4. 鋼絞線管道摩阻損失的測定。在預定的測點位置，將波紋管開孔，采用電阻應變片和電阻應變儀測量鋼絞線的實際管道摩阻損失，了解有效的預應力情況，以便計算由預應力施工引起的懸臂撓度。5.4.3.1.5. 混凝土的收縮與徐變?；炷恋氖湛s與徐變采用現(xiàn)場取樣，進行長期觀測，在長期觀測結果未出來時，采用以前其它橋梁施工中相同或相似條件下同標號砼的試驗數(shù)據(jù)

29、。也可提前做好混凝土的試配及收縮、徐變試驗。5.4.3.1.6. 溫度觀測。溫度觀測分為大氣溫度觀測和箱梁體內部溫度觀測，大氣溫度觀測與高程測量同時進行，以便主梁高程代表性的確認。箱梁體內溫度觀測采用預埋測溫元件。懸澆箱梁設計預拱度值=（累計彈性撓度+累計徐變撓度+施工氣溫影響）反向設置。其中累計彈性撓度包括箱梁自重、預應力施工、體系轉換、二期恒載、施工荷載產(chǎn)生的撓度，累計徐變撓度為自施工起累計到通車前止的徐變撓度。但因實際施工中的施工條件、使用材料及實際工期與設計不盡相同，故施工中需根據(jù)現(xiàn)場測定的各項參數(shù)由BSAS 程序計算，并與設計值進行比較以便及時調整。5.4.3.2 在懸灌箱梁施工中，

30、為了保證線性控制良好，成立專門的監(jiān)控小組，加強觀測每個節(jié)段施工中掛藍前移前后、混凝土澆注前后、預應力張拉前后六種工況下懸臂的撓度變化。每節(jié)段施工后，整理出撓度曲線進行分析，及時準確地控制和調整施工中發(fā)生的偏差值。監(jiān)控時先在0#節(jié)段頂預設基準點并與橋梁三角控制網(wǎng)聯(lián)測，以后每個月一次檢測0#節(jié)段頂部的基準點，在懸澆節(jié)段施工時候以0#節(jié)段頂?shù)幕鶞庶c進行水準測量控制，最后三個節(jié)段水準測量時要求與橋梁三角控制網(wǎng)聯(lián)測，以確定合攏數(shù)據(jù)。5.4.3.3 跟據(jù)各節(jié)段預拱度及設計標高，確定梁段的立模標高，嚴格按立模標高立模。5.4.3.4 合攏前相接的兩個懸臂最后3 個節(jié)段在立模時進行聯(lián)測，以保證合攏精度。懸澆施

31、工不平衡重控制橋墩兩端梁段懸臂施工進度應對稱、平衡，實際最大不平衡偏差不得超過設計要求值。5.4.4 懸臂澆筑不平衡控制5.4.4.1 掛籃推移不平衡重控制根據(jù)設計要求的兩端懸臂最大不平衡偏差值，計算出掛籃推移過程中最大不平衡距離。兩端掛籃每一個主桁片配置一個頂推千斤頂。在頂推掛籃前，將主桁片對應的行走軌道沿縱向做好尺寸標記。頂推掛籃時，一幅掛籃對稱勻速、平行、同步前移，并采用劃線吊垂球或經(jīng)緯儀定線的方法，隨時掌握行走過程中掛籃中線與箱梁軸線的偏差。若有偏差，及時糾正。掛籃的內模骨架、外模骨架通過倒鏈葫蘆拖拉，使其與主桁同步前進。5.4.4.2 箱梁施工不平衡重控制 各種材料均堆放在0#節(jié)段頂

32、部附近，不得堆放在懸臂部位，并且前后、左右對稱堆放。在各個節(jié)段鋼筋施工過程中，計算出每個節(jié)段鋼筋及工作面需要的材料總重量，若總重量超過設計允許的不平衡重偏差值，則嚴格對稱進行鋼筋的綁扎和運輸。5.4.4.3 澆注混凝土不平衡重控制澆注混凝土前，兩懸臂端鋼筋及模板均已安裝完畢，基本處于對稱平衡狀態(tài)。澆注混凝土過程中兩端不平衡主要有混凝土重量引起。按照設計允許的不平衡差值計算出混凝土方量，先澆注一端底板最大不平衡重的一半，再澆注另一端最大不平衡重的一半，如此循環(huán)往復。先澆注節(jié)段箱梁的中部，后澆注箱梁兩側；先澆注掛籃前端，后澆注掛籃跟部。5.4.5 邊跨支架澆筑邊跨現(xiàn)澆段采用普通鋼管滿堂式支架施工，

33、支架布置密度通過計算確定，計算時候考慮鋼管回轉半徑和長細比分別計算其抗彎、抗剪、抗扭及繞度均應瞞足規(guī)范要求；當鋼管為二次利用時候，考慮0.7的折減系數(shù)，同時根據(jù)實際情況計算頂層型鋼的抗彎、抗剪及繞度和基礎的承載力情況，采取相應的處理方式。 （圖5）邊跨現(xiàn)澆支架布置圖施工流程：地基處理搭設支架及施工平臺加載試壓測量放樣、安裝現(xiàn)澆底模和側模，底模下設木楔調整塊和鋼滾筒滑移裝置測量底板高程(包含預抬值)和位置綁扎底、腹板鋼筋及安裝預應力筋裝端模和腹板模、內頂模綁扎頂鋼筋及安裝預應力筋自檢及監(jiān)理工程師驗收澆筑砼養(yǎng)生鑿毛拆除端頭模板張拉豎向預應力筋和頂板橫向預應力筋拆除外側模拆除箱內模板。5.4.6 體

34、系轉換連續(xù)剛構每跨體系轉換過程為：在兩懸臂端平衡配重；測設澆筑0#梁段上預埋的觀測點并接合合攏前三個梁段的坐標聯(lián)測情況分析合攏時墩柱及梁段的位移變化規(guī)律，采取頂推合攏段兩側箱梁等方法盡量減小合攏時墩柱及梁段的偏心；焊接鎖定臨時勁型骨架；張拉合攏段臨時預應力束；綁扎剩余鋼筋并澆注混凝土；混凝土養(yǎng)護到設計要求的強度時，解除臨時勁性骨架，并張拉縱、豎向預應力筋；拆除配重水箱；張拉剩余預應力筋并壓漿。5.4.6.1 合攏施工順序要按照設計要求辦理，設計無要求時，一般先邊跨，再中跨。多跨一次合攏時，必須同時均衡對稱地合攏。合攏時，一切臨時荷載均要與設計單位商量決定。5.4.6.2 合攏前，測量箱梁頂面標

35、高和軸線，連續(xù)測試溫度影響偏移值，觀測合攏段在溫度影響下梁體長度及豎向的變化。5.4.6.3 合攏前，應在兩懸臂端預加與混凝土重量相等的水箱配重。加配重時要按中軸線對稱加載，并在澆注混凝土過程中按照相同的澆筑重量逐級卸載，使懸臂端撓度保持穩(wěn)定。5.4.6.4 合攏鎖定時，復查、調整兩懸臂端合攏施工荷載，使其對稱相等，如不相等時，應用壓重調整；檢查梁內預應力鋼束是否張拉完成；復測調整中跨、邊跨懸臂的撓度及兩端的高差。5.4.6.5 合攏宜在設計溫度范圍內合攏，若溫度超過設計范圍，需與設計單位協(xié)商另行采取措施合攏。合攏段混凝土澆注時間應在日氣溫最低、溫度變化幅度小的時間區(qū)內進行。澆注完混凝土后，時

36、值氣溫開始上升為宜。混凝土強度要求早強，須做特殊配合比設計，注意搗固和養(yǎng)生質量，以防裂縫發(fā)生?；炷翝沧⑼瓿珊?，懸臂端應覆蓋，防止日曬。5.4.6.6 張拉合攏段預應力鋼束時，必須先上后下、先短后長，左右對稱進行，以免側向產(chǎn)生較大變形，產(chǎn)生混凝土裂縫。5.4.7 真空輔助吸漿工藝5.4.7.1 真空機械設備安裝前的準備5.4.7.1.1.預應力張拉完成后應及時進行壓漿。5.4.7.1.2.在進行壓漿前必須認真檢查壓漿所需的材料和設備是否齊全，壓漿原材料質量是否滿足要求，機械設備是否完好。5.4.7.1.3.在安裝壓漿蓋帽前，必須利用壓縮空氣將管道內殘存的水份吹出。5.4.7.1.4.切除夾片外

37、側的鋼絞線，注意保證鋼絞線外露長度大致在25mm。5.4.7.1.5.清理承壓板上裝配螺孔內的水泥漿，必要時用絲攻重新清理螺紋。5.4.7.1.6.用鋼絲刷清理錨墊板上的水泥砂漿，保證錨墊板頂面平整。5.4.7.1.7.清理蓋帽的平面和密封槽，注意保持清潔。在密封槽內均勻涂抹一層玻璃膠，裝入O型墊圈，并在錨墊板的頂面上涂抹玻璃膠。5.4.7.1.8.裝配錨蓋，將螺栓和墊板對齊錨墊板上的螺栓眼孔，擰緊。注意保證錨蓋上的排氣孔向上。同時在堵頭上加上密封帶將排氣孔堵塞。5.4.7.1.9.確定抽吸真空端及壓漿端。一般情況下抽吸真空端為置于最高處錨墊板上的壓漿孔，壓漿端為置于底處錨墊板上的壓漿孔。5.

38、4.7.1.10.在錨墊板上安裝壓漿管和球閥。5.4.7.2 真空壓漿設備安裝 （圖6）真空輔助壓漿系統(tǒng)示意圖圖中：攪拌機 壓漿機 閥門 普通壓力表 廢漿桶 排氣管 密封蓋 負壓器 真空壓力表 抽真空機根據(jù)真空輔助系統(tǒng)圖將壓漿設備安裝到位。同時要求各種連接系統(tǒng)密封可靠。5.4.7.3 試抽真空將壓漿閥和排氣閥全部關閉，使整個孔道形成一個密閉的系統(tǒng)，抽真空閥打開，啟動真空泵進行抽真空，觀察真空壓力表讀數(shù)(即管內的真空度)。當管內真空度為0.1Mpa時(壓力盡量低為好)停泵12分鐘，若壓力不發(fā)生變化即可認為能達到并維持其真空狀態(tài)。5.4.7.4 壓漿漿液配制5.4.7.4.1.壓漿膠凝材料選用普通

39、硅酸鹽水泥，水泥強度等級52.5Mpa。5.4.7.4.2.漿液的水灰比控制在0.30.35。漿液的稠度為1418s，在45min內漿體的稠度變化不應大于2s。水泥漿拌制3h后的泌水率應小于2，且泌水在24h內被漿體完全吸收。5.4.7.5 水泥漿拌制5.4.7.5.1.根據(jù)試驗確定的配合比稱量好各種原材料。其稱量容許誤差：水泥±1；水±1；外摻劑±1。5.4.7.5.2.漿液攪拌前應加水空轉數(shù)分鐘，再將積水排干，使攪拌機充分潤濕。5.4.7.5.3.按照水、水泥的順序投料，攪拌時間不小于2min，最后將外加劑摻入再攪拌3min。5.4.7.5.4.卸料時必須一次

40、性卸完。在未卸完以前不得再投入未拌和的材料，更不得采取邊卸料邊拌制的方法拌制漿液。同時嚴禁對流動度降低的漿液采取直接加水的辦法調整漿液的流動度。5.4.7.5.5.在進行漿液拌制時必須嚴格控制漿液的泌水率，并不定時進行漿液質量檢測。5.4.7.5.6.漿液需要經(jīng)過細目篩網(wǎng)后才能進入壓漿機待用。5.4.7.5.7.根據(jù)規(guī)范對漿液取件試驗。5.4.7.6 壓漿5.4.7.6.1出漿端的連接管連接到錨墊板上的連接閥上，關閉入漿端的閥門，啟動真空泵進行抽氣，使真空度達到0.1Mpa以下的負壓。5.4.7.6.2.啟動壓漿機壓出泵內的殘留的水、雜物或空氣，并檢查所排除的水泥漿的稠度是否達到設計要求，達到

41、要求后關閉壓漿機，立即將壓漿管通過連接閥門將其連接在錨墊板上的壓漿孔上。5.4.7.6.3.保持真空泵和壓漿機連續(xù)運轉的情況下，開啟壓漿端的閥門并將已拌制好的漿液壓注到預應力管道。5.4.7.6.4.待水泥漿經(jīng)過負壓器時，檢查到負壓容器的漿液的稠度，直到稠度達到設計要求，且流動順暢后，關閉真空抽漿泵和抽氣閥門，暫停壓漿機。5.4.7.6.5.打開排氣閥門，繼續(xù)壓漿直到稠度達到設計要求，且流動順暢后，關閉排氣閥門。同時啟動壓漿機保持壓力于0.50.7Mpa，持壓3min，關閉壓漿機和壓漿閥門，即完成壓漿。5.4.7.7 清洗機械設備：在壓漿過程中應及時清理各種連接件。5.4.7.8 壓漿質量要求

42、5.4.7.8.1.水泥漿配比必須經(jīng)過試驗確定，施工中不得任意調整和變動。每次壓漿作業(yè)至少應進行兩次水泥漿稠度測試。5.4.7.8.2.壓漿漿液必須留件試驗，在標養(yǎng)28天后測定強度。5.4.7.8.3.壓漿完成后應檢查凸起部位的密實性，如有異常應進行處理。5.4.7.8.4.壓漿過程中和壓漿后48小時內構件溫度不能低于5，否則應采取保溫措施。5.4.7.8.5.壓漿應均勻緩慢連續(xù)一次性壓完，嚴禁中斷。6.監(jiān)控量測6.1 施工監(jiān)測的內容6.1.1 現(xiàn)場的實時測量體系 測量的內容包括物理測量（溫度時間）線形測量（軸線、標高等）力學測量（應力應變等）。測量的周期（或時間）根據(jù)施工現(xiàn)場的狀況確定。6.

43、1.2 現(xiàn)場試驗測試體系對包括混凝土容重彈性模量、混凝土的收縮、徐變系數(shù)等數(shù)據(jù)的測試；對施工掛藍、預應力摩阻損失等進行試驗測試；對施工荷載及偶然荷載等資料的收集與分析。6.1.3 分析判斷系統(tǒng)根據(jù)現(xiàn)場測量與試驗測試資料，對結構的狀態(tài)進行分析，與設計資料對比，給出結構當前階段應力應變強度穩(wěn)定狀態(tài)及結構線形分析評價報告，對后續(xù)施工狀態(tài)進行預測，提供立模標高，提出施工控制建議。具體工作內容與技術路線包括以下幾個方面的內容：1、施工掛籃靜力荷載試驗；2、混凝土彈模、容重的測定和收縮、徐變系數(shù)的確定；3、主跨結構施工監(jiān)測；4、鋼絞線管道摩阻損失的測定；5、主跨在施工過程中及成橋后的結構分析；6、施工控制

44、誤差分析。6.1.4 監(jiān)控量測的手段和方法6.1.4.1 主橋結構分析通過對K538+858大橋的結構進行簡化、離散，建立其有限元模型進行分析計算。K538+858大橋靜力結構分析采用橋梁結構平面有限元分析專用軟件BSAS，將結構簡化為平面梁單元進行分析，全橋節(jié)點總數(shù)181個，單元總數(shù)182個，1-114單元為箱梁，115-176單元為橋墩，177-182單元為合攏段勁性骨架，1-117節(jié)點為橋面節(jié)點，分析結果都滿足規(guī)范要求。6.1.4.2 應力應變監(jiān)控應力應變監(jiān)控系統(tǒng)主要由傳感器、采集儀、智能控制單元、DTU（Data Terminal Unit,數(shù)據(jù)終端設備）和監(jiān)控中心計算機組成（系統(tǒng)結構

45、框圖如圖1所示）?，F(xiàn)場設備通過無線移動通信設備DTU與監(jiān)控中心計算機建立遠程的Internet網(wǎng)絡連接；智能控制模塊可以在監(jiān)控中心計算機的控制下進行狀態(tài)檢測、參數(shù)設置、讀取及手動測量等操作，手動測量可以按需要任意選擇任一傳感器、多個或全部傳感器進行測量；此外，通過對智能控制模塊的進行控制參數(shù)設置可實現(xiàn)定時自動測量并將測量數(shù)據(jù)存儲在智能控制模塊中作為備份；在測量完成后智能控制模塊將數(shù)據(jù)自動回傳到監(jiān)控中心計算機；計算機對測量數(shù)據(jù)進行解析、存儲、分析處理，獲取橋梁的運營狀態(tài)信息，確保橋梁的安全健康的工作。系統(tǒng)通過將計算機科學技術、現(xiàn)代通信技術和傳感技術的綜合運用，實現(xiàn)了橋梁的遠程監(jiān)控。根據(jù)橋梁監(jiān)控的

46、實際情況，系統(tǒng)設計為：6.1.4.2.1系統(tǒng)的現(xiàn)場設備采用分布式總線結構設計；各采集儀與智能控制模塊通過RS-485總線連接，智能控制模塊與DTU采用RS-232接口總線連接。RS-485總線具有抗共模干能力強、負載能力強、安裝簡便、數(shù)據(jù)傳輸距離遠（最大傳輸距離可達1200米）等特點，而橋梁上安裝的傳感器具有位置分散、數(shù)量多、引線困難等特點，因此，現(xiàn)場設備采用RS-485總線結構非常適合橋梁監(jiān)控。6.1.4.2.2現(xiàn)場設備采用分級控制方式進行設計，即監(jiān)控中心計算機控制智能控制模塊、智能控制模塊再控制總線上的采集儀，智能控制模塊在接收監(jiān)控中心計算機的控制命令后將自動控制總線上的各采集儀工作，而總

47、線上的采集儀可以同時并行的工作，這樣實現(xiàn)了數(shù)據(jù)的快速采集，確保了測點狀態(tài)的一致性；此外通過對智能控制模塊的設置，可以使現(xiàn)場設備實現(xiàn)定時自動測量，測量完成后自動給監(jiān)控中心計算機回傳數(shù)據(jù)并將數(shù)據(jù)存儲到智能控制模塊的內部存儲器內作為備份。6.1.5.2.3系統(tǒng)利用Internet公網(wǎng)和無線移動通信網(wǎng)絡（中國移動的GPRS網(wǎng)絡或中國聯(lián)通的CDMA網(wǎng)絡）組網(wǎng)，即現(xiàn)場設備采用無線移動通信網(wǎng)絡接入Internet與監(jiān)控中心計算機建立連接，進而實現(xiàn)橋梁的遠程監(jiān)控。采用此種模式無需自建專用網(wǎng)，一方面節(jié)約了組網(wǎng)的成本，避免了專用網(wǎng)的維護和管理工作，系統(tǒng)組網(wǎng)操作簡單、成本低廉；另一方面使監(jiān)控中心突破了地域的限制，使

48、監(jiān)控工作在空間上有了很大的靈活性。6.1.5.2.4系統(tǒng)軟件采用線程池技術，因此系統(tǒng)可以進行多線程操作，使系統(tǒng)具備同時對多座橋梁進行監(jiān)控，極大的增強了系統(tǒng)的擴容能力。6.1.5.2.5系統(tǒng)采用數(shù)據(jù)庫對橋梁的各階段測量數(shù)據(jù)進行統(tǒng)一管理，對測量數(shù)據(jù)可進行圖形化處理，使橋梁各階段狀態(tài)更為直觀。數(shù)據(jù)的有效管理有利于橋梁指紋檔案庫的的建立。6.1.5.2.6系統(tǒng)采用基于Internet的遠程網(wǎng)絡化監(jiān)控模式，為日后橋梁遠程監(jiān)控工作的網(wǎng)絡平臺化奠定了基礎。（圖 7） 橋梁無線遠程監(jiān)測系統(tǒng)應用示意6.2 監(jiān)控結果 在整個施工過程中，實測應力均小于規(guī)范容許值，實測綜合應力與理論應力值較吻合,整個施工階段各梁段實

49、際標高滿足設計要求，實測線形與理論線形相近，線形良好。各截面實測應力統(tǒng)計表如下：表2 K538+858大橋箱梁支點截面實測平均應力統(tǒng)計(MPa)項目部位左幅1#T(調平層澆注后)左幅2#T(調平層澆注后)右幅1#T(護欄砼澆注后)右幅2#T(護欄砼澆注后)支點截面保山側頂板12.1713.6413.8711.49腹板9.009.337.957.20底板11.5212.6210.9312.25龍陵側頂板11.7712.0312.6112.66腹板6.0810.355.978.78底板11.3213.4012.4613.57保山側理論應力上緣10.2910.0510.2910.05下緣8.578.

50、758.578.75龍陵側理論應力上緣9.039.279.039.27下緣8.948.768.948.76注：應力受壓為+，應力受拉為-。表4 K538+858大橋左幅箱梁邊跨跨中、主跨L/4、L/2截面實測平均應力統(tǒng)計(MPa)項目部位左邊跨跨中(調平層澆注后)2-3#墩左L/4(調平層澆注后)2-3#墩右L/4(調平層澆注后)右邊跨跨中(調平層澆注后)主跨跨中(調平層澆注后)頂板6.655.556.386.468.11腹板3.973.833.693.76底板12.4511.9912.1412.1415.78上緣理論應力5.75 5.92 7.263.877.45 下緣理論應力8.05 7.

51、49 7.708.2310.33 注：應力受壓為+，應力受拉為-。表5 K538+858大橋右幅箱梁邊跨跨中、主跨L/4、L/2截面實測平均應力統(tǒng)計(MPa)項目部位左邊跨跨中(護欄砼澆注后)2-3#墩左L/4(護欄砼澆注后)2-3#墩右L/4(護欄砼澆注后)右邊跨跨中(護欄砼澆注后)主跨跨中 (護欄砼澆注后)頂板6.596.424.144.445.56腹板3.342.934.153.04底板11.3610.479.4310.7716.28上緣理論應力5.75 5.92 7.263.877.45 下緣理論應力8.05 7.49 7.708.2310.33 注：應力受壓為+，應力受拉為-。表6

52、K538+858大橋箱梁支點截面施工階段中實測最大應力統(tǒng)計(MPa)項目部位左幅1#T(調平層澆注后)左幅2#T(調平層澆注后)右幅1#T(護欄砼澆注后)右幅2#T(護欄砼澆注后)支點截面保山側頂板16.0618.2516.6515.57腹板8.558.9610.827.46底板13.2613.9913.4313.83龍陵側頂板16.1517.0817.1515.88腹板6.7710.778.239.33底板13.9515.1913.3615.54容許壓應力31.531.531.531.5容許拉應力-3.45-3.45-3.45-3.45注：應力受壓為+，應力受拉為-。表7 K538+858大

53、橋左幅箱梁邊跨跨中、主跨L/4、L/2截面施工階段中實測最大應力統(tǒng)計(MPa)項目部位左邊跨跨中(調平層澆注后)2-3#墩左L/4(調平層澆注后)2-3#墩右L/4(調平層澆注后)右邊跨跨中(調平層澆注后)主跨跨中(調平層澆注后)頂板8.616.398.218.2010.05腹板4.113.793.753.95底板13.9713.7214.7313.4919.71上緣理論應力31.531.531.531.531.5下緣理論應力-3.45-3.45-3.45-3.45-3.45注：應力受壓為+，應力受拉為-。表8 K538+858大橋右幅箱梁邊跨跨中、主跨L/4截面施工階段中實測最大應力統(tǒng)計統(tǒng)計

54、(MPa)項目部位左邊跨跨中(護欄砼澆注后)2-3#墩左L/4(護欄砼澆注后)2-3#墩右L/4(護欄砼澆注后)右邊跨跨中(護欄砼澆注后)主跨跨中 (護欄砼澆注后)頂板7.315.205.315.2210.59腹板3.814.134.213.08底板13.8813.5512.3014.3019.49上緣理論應力31.531.531.531.531.5下緣理論應力-3.45-3.45-3.45-3.45-3.45注：應力受壓為+，應力受拉為-。7 質量控制7.1 混凝土澆注質量控制標準7.1.1 符合現(xiàn)行公路橋涵施工技術規(guī)范、公路鋼筋混凝土工程施工規(guī)范、公路工程質量檢驗評定標準要求。7.1.2 每節(jié)段混凝土灌注完后及時養(yǎng)護，保證混凝土養(yǎng)護時間至少7 天。7.