一個實(shí)用的減隔震設(shè)計_工程管理

1、一個實(shí)用的減隔震設(shè)計一、減隔震原理延長結(jié)構(gòu)的自振周期可以有效地減小結(jié)構(gòu)的地震加速度反應(yīng)，從而減小結(jié)構(gòu)由于地震所患病到的地震荷載。對于橋梁結(jié)構(gòu)，采納橡膠支座、聚四氟乙烯支座以及其他滑動支座即瓦達(dá)到增加結(jié)構(gòu)柔性、延長結(jié)構(gòu)自振周期的目的。但是，隨著結(jié)構(gòu)自振周期的延長，梁體與墩臺之間的相對位移也同時增加。為了減小由于結(jié)構(gòu)自振周期延長而增加的梁墩相對位移，可以采納增加結(jié)構(gòu)阻尼的方法。加大結(jié)構(gòu)的阻尼，地震引起的位移反應(yīng)能得到明顯的抑制。綜上所述，減隔震的基本原理為：(1)采納柔性支承，以延長結(jié)構(gòu)的自振周期，從而減小結(jié)構(gòu)由于地震引起的內(nèi)力反應(yīng);(2采納阻尼器或耗能裝置，以掌握由于周期延長而導(dǎo)致的過大的相對位

2、移;(3)具有足夠的剛度和強(qiáng)度，以支承正常使用極限狀態(tài)下的水平力(如風(fēng)荷載、汽車制動力等)。二、工程背景本文以某五跨連續(xù)梁橋為工程背景，該橋跨徑組合為49.90+3X80.00+49.90(m)。橋址的土質(zhì)(在地表以下20.0m范圍內(nèi))為淤泥、淤泥質(zhì)亞粘土、粘土和細(xì)砂，地基容許承載力130kPa。依據(jù)大路工程抗震設(shè)計規(guī)范(JTJ004-89)第4.2.2條規(guī)定，確定該橋場地類別為類場地上。該連續(xù)梁橋的上部結(jié)構(gòu)為兩個分別的單箱單室變截面箱梁，主域處梁高4.5m，邊墩及跨中的梁高均為2.0m;主墩為變截面空心柱體，邊域為排架式撤柱，縱橋向兩排，每排3個實(shí)心嫩柱、主梁和橋墩之間采納盆式橡膠支座連接。

3、1.分析模型該橋的抗震計算采納同濟(jì)高校土木工程防災(zāi)國家重點(diǎn)試驗室橋梁抗震學(xué)科組編制的程序NSRAP進(jìn)行?？紤]到橋墩基礎(chǔ)為鉆孔灌注樁，墩底位移相對較小，將橋墩固結(jié)在墩底會增大結(jié)構(gòu)內(nèi)力反應(yīng)，故而適當(dāng)放大結(jié)構(gòu)周期，將墩延長約3倍樁徑固結(jié)【3】。橋墩依線彈性梁單元來處理。計算中對活動支座考慮其非線性效應(yīng)，用非線性支座單元處理。采納類場地人工波作為輸入地震波，依Eurocode8對地震波進(jìn)行三個方向組合，以縱橋向為驗算主方向【4】。設(shè)計基本烈度為7度。2.驗算結(jié)果對結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性時程反應(yīng)分析。計算結(jié)果均以一幅計。3.結(jié)果分析(1)固定支座設(shè)計單位設(shè)計的盆式支座布置狀況為(以一幅計)：兩邊墩分別設(shè)置兩個T

4、PZ3000-ZX型盆式橡膠支座，固定墩設(shè)置兩個TPZ 15000-GDZ型盆式橡膠支座，余主墩上皆各設(shè)兩個TPZ15000-ZX型盆式橡膠支座。TPZ 15000一GDZ型盆式橡膠支座為抗震型支座，其豎向承載力為15000kN，可承受的最大水平力為15000 X 20%= 3000kN，故固定墩墩頂所能承受的最大水平力為 6000kN。6度地震荷載作用下，固定墩墩頂所承受的水平力為6455kN，大于其上固定支座所能承受的最大水平力，固定支座被剪壞。(2)固定墩對固定墩的鋼筋混凝土截面進(jìn)行彎短一曲率關(guān)系分析，得到其縱向反應(yīng)及屈服彎矩。7度和8度地震荷載作用下，截面的力量/需求比大于1，表明固定

5、墩墩底截面發(fā)生塑性變形，即，在承受肯定的軸力作用時，截面所承受的彎矩超過截面屈服彎矩，進(jìn)入了非線性工作階段。(3)解決方案由驗算可知，該橋在6度地震荷載作用下，固定支座已被剪壞，不能滿意橋現(xiàn)關(guān)于"小震不壞"的設(shè)計要求。而且，固定墩在7度地震荷載作用下的"截面力量/需求比"高達(dá)180.4%，這說明設(shè)計基本烈度地震荷載作用下，固定墩的強(qiáng)度已不能滿意。因此，"中震可修"的要求也難以保證。通常遇到這種狀況，常采納以下解決方法：(1)將原有支座改為符合承載力要求的抗震型橡膠支座;(2)對橋墩進(jìn)行延性設(shè)計，將橋墩設(shè)計得具有足夠的延性，在掌握變形的

6、前提下，利用塑性鎮(zhèn)來耗能;同時由于塑性鉸的消失而使結(jié)構(gòu)的基本自振周期延長，從而減小了地震所產(chǎn)生的慣性力。本文在進(jìn)行抗震驗算時，該橋主體方案已經(jīng)確定，并已經(jīng)開頭施工。在這種狀況下，在不增加工程造價的前提下，采納了第一種方案，即對原有的固定支座進(jìn)行了再設(shè)計，引入減隔震概念，以使其滿意設(shè)計要求。三、減隔震設(shè)計<P 1.設(shè)計思路以往在進(jìn)行抗震設(shè)計時，設(shè)計師總是過多地強(qiáng)調(diào)強(qiáng)度要求，盼望采納的支座可以滿意最大的地震荷載?？墒?，地震荷載具有很大的偶然性和隨機(jī)性，正常使用極限狀態(tài)下橋墩所承受的荷載與設(shè)計地震荷載時橋墩的受力相比是很小的，以本橋為例僅占 3.23%。由此可見，若以設(shè)計地震荷載來掌握橋墩及支

7、座的設(shè)計，在經(jīng)濟(jì)上要增加很高的投入，同時橋墩也處于非常不利的受力狀態(tài)。為此，我們將固定支座設(shè)計為相對固定，即在正常使用極限狀態(tài)和6度地震荷載作用下，固定墩保持正常工作，擔(dān)當(dāng)汽車制動力和肯定的地震荷載;而在超過6度地震荷載作用下，釋放固定墩的順橋向約束，使整個上部結(jié)構(gòu)能夠沿縱橋向滑動，從而延長了結(jié)構(gòu)的自振周期，以達(dá)到減震耗能的效果。2.設(shè)計方案用改造過的 TPZ 15000- ZX盆式橡膠支座來替找原來的 TPZ 15000- GDZ盆式橡膠支座。TPZ 15000-ZX盆式橡膠支座為縱向滑動支座。在TPZ 15000-雙盆式橡膠支座的縱橋向加限定鋼擋板，用承壓型高強(qiáng)螺栓使之與支座頂板連接，并供

8、應(yīng)約束反力。這樣，在正常使用極限狀態(tài)和礦地震荷載作用下，支座不滑動，承受汽車制動力和定的地震荷載。當(dāng)?shù)卣鹚搅u漸增加，大于螺栓設(shè)計荷載時，支座螺栓被剪斷，滑動面開頭相對滑移。在支座上 100mm處設(shè)置抗震擋塊，以限制支座頂板與底盆的相對位移。(1)鋼擋板設(shè)計在TPZ 15000-ZX盆式橡膠支座的上頂板和下底盆之間加設(shè)兩塊鋼擋板。鋼擋板上部與頂板之間以高強(qiáng)螺栓連接，下部與底盆之間以三面圍焊焊縫相連。鋼擋板的圓弧面與支座鋼盆緊貼，外測±100mm設(shè)抗震擋塊?？v橋向的約束力由鋼擋板和高強(qiáng)螺栓共同供應(yīng)，螺栓被剪斷以后，由抗震擋塊來掌握頂板和底盆之間的相對位移。(2)高強(qiáng)螺栓設(shè)計依據(jù)前述減

9、隔震設(shè)計思路和支座所需承受的順橋向水平荷載，對高強(qiáng)螺栓進(jìn)行設(shè)計。為保證固定墩免于屈服，以固定墩屈服彎矩對應(yīng)的水平剪力為設(shè)計掌握值。固定墩在設(shè)計軸向荷載作用下，其屈服彎矩為 125800kN·m，對應(yīng)水平剪力為6524kN，每個支座需供應(yīng) 3262kN。采納M24，8.8級高強(qiáng)螺栓?？紤]到橋墩在正常使用極限狀態(tài)下的平安性，采納18個螺栓。螺栓的實(shí)際極限承載力量為 168.82 X 18= 3038.76kN，小于設(shè)計掌握值 6.84%。3.方案驗算在全橋變?yōu)榭v橋向滑動時，將連續(xù)梁簡化為只有7個自由度的平面結(jié)構(gòu)。利用自編程序?qū)υ摌蜻M(jìn)行分析，6度地震荷載作用下，固定墩墩底截面的內(nèi)力。8度地震荷載作用下，固定墩的剪力及彎矩均有大幅度的下降，其中剪力僅為改造前的95.42%，彎矩為改造前的93.56%，這使得橋墩的平安系數(shù)大大提高。同時，主梁的縱向位移及梁。墩的相對位移有所增大，梁體的最大正向位移為 81.4mm，最大負(fù)向位移為13.2mm，但位移幅度仍在支座的允許滑動范圍(±100mm)以內(nèi)。四、結(jié)論本文依據(jù)減隔振原理對連續(xù)梁橋的固定支座進(jìn)行了減隔震設(shè)計，結(jié)果表明：(1)在正常使用極限狀態(tài)和地震荷載作用下，固定墩仍處于彈性受力狀態(tài)，受力性能得到明顯改善;(2)梁體的縱向位移及梁、墩的相對位移雖然有所增大，但位移幅度仍在支