方鋼管自密實混凝土純彎力學性能研究(1)

1、.摘要：通過對6根方鋼管自密實混凝土純彎試件的試驗研究，考察了方鋼管自密實混凝土的純彎力學性能。采用數值計算的方法對方鋼管自密實混凝土純彎試件進行了受力全過程分析，并和實驗結果進行了對比。最后將設計規(guī)程ACI(1999)，AISC-LRFD(1999),AIJ(1997),BS5400(1979)和DBJ13-51-2003(2003)對抗彎承載力和抗彎剛度的計算結果與方鋼管自密實混凝土試驗結果進行了對比。 關鍵詞：自密實混凝土 方鋼管混凝土 純彎 初始抗彎剛度 使用階段抗彎剛度 1. 前言鋼管混凝土具有承載力高，塑性和韌性好的特點，所以在工程實踐中得到了越來越廣泛的運用。自密實高性能混凝土在

2、少振搗或不振搗的情況下就能自密實成型，對方便施工、減少噪音污染具有重要的意義。隨著鋼管混凝土結構在工程實踐中的大量應用,對鋼管混凝土結構的研究也越來越多,但是對鋼管混凝土純彎試件的研究仍然相對比較少。文獻5對鋼管混凝土抗彎性能方面的有關研究成果進行了總結。但目前對于方鋼管自密實混凝土純彎力學性能的研究還未見報導。本文擬通過對6根方鋼管自密實混凝土純彎試件的試驗研究，考察方鋼管自密實混凝土純彎力學性能，并將現有規(guī)程DBJ13-51-20033,，AISC-LRFD(1999)6,AIJ(1997)7,BS5400(1979)8和ACI(1999)9對抗彎承載力和抗彎剛度的計算結果與方鋼管自密實混

3、凝土的試驗結果進行對比。2. 試驗概況試驗的6根方鋼管自密實混凝土試件的參數，B為試件截面高度，t為鋼管厚度，Lo為計算長度，實際試件長度L=1500mm。試件的剪跨比為3.5和1.75。在進行試件加工時，鋼管由四塊鋼板拼焊而成，采用坡口焊形式，并保證焊縫質量。鋼材強度由標準拉伸實驗確定。平均屈服強度、抗拉強度、彈性模量及泊松比分別是282MPa、358.3MPa、2.015×105 MPa和0.263。自密實混凝土水灰比為0.293，配合比按重量比，單位為kg用料如下：水泥：粉煤灰：砂：石：水=350：220：815：815：166.8原料采用煉石牌42.5普通硅酸鹽水泥；河砂，細

4、度模數可在2.5-2.8之間，不應小于2.5；碎石，石子粒徑5-15mm；礦物細摻料：采用福建華能電廠級粉煤灰；普通自來水。UNF-5早強型減水劑摻量為1%；混凝土的塌落度為270mm，鋪展度600mm，流動速度19.3米/秒。澆搗混凝土時的室內溫度24.2度，測得混凝土的溫度26.5度?；炷?8天時的立方體抗壓強度為fcu=76.7MPa,實驗時fcu=81.3MPa、彈性模量Ec4.26×104 MPa。混凝土澆灌時先將鋼管豎立，使未焊蓋板的一端位于頂部，然后從開口處灌入混凝土。采用了二種混凝土澆灌方式：1，常規(guī)的分層灌入法，用50振搗棒伸入鋼管內部進行完全振搗，在試件的底部及

5、外部同時用振搗棒側振；2，混凝土自密實，未采取任何振搗。試件核心混凝土頂部與鋼管上截面抹平，并在試件自然養(yǎng)護兩周后用高強水泥砂漿修補混凝土表面與鋼管表面的不平整處，然后焊上另一蓋板。試驗采用四分點加載方法，在每個試件中截面四個面的中部縱向及橫向各貼一片電阻應變計測量應變。在支座及四分點位置各設置一個機電百分表，在跨中位置設置大行程的位移計測量試件變形。同時在試件底部還設置兩個曲率儀。試驗的加載及測量裝置圖和曲率儀示意圖參見文獻2。3. 試驗結果分析及數值計算試驗得到的試件跨中彎矩(M)跨中撓度(um)，跨中彎矩(M)曲率()和彎矩(M)應變()的關系曲線，可以看出：試件的受力經歷了彈性變形、彈

6、塑性變形和塑性強化三個階段。試件跨中撓度達到L/20時，作用在試件上的外荷載還能增加，表明試件具有很好的延性。試件破壞時受壓區(qū)鋼管均出現數處局部外凸的現象，鋼管外凸部位較均勻的分布在試件四分點與跨中之間，部分試件受拉區(qū)鋼管破壞時出現撕裂。數值計算采用文獻1中方鋼管混凝土的鋼材和混凝土的應力應變關系及數值計算方法，對試件進行了受力全過程分析。從數值計算結果與試驗結果的比較可見數值計算結果總體上低于試驗結果。除彎矩應變的關系曲線，由于試件寬厚比較大，鋼管較早出現局部屈曲，使曲線在塑性強化段有所偏差，其余的曲線二者總體上較為吻合。由此可見文獻1中應力應變關系不但適用于方鋼管普通混凝土，也適用于方鋼管

7、自密實混凝土的全過程數值模擬。4. 實用計算方法比較為了便于分析方鋼管自密實混凝土純彎試件承載力的變化規(guī)律，將試件的試驗實測承載力和設計規(guī)范(規(guī)程)DBJ13-51-2003 3,AISC-LRFD6,AIJ7,BS54008,ACI9的計算結果以及數值計算的結果進行了比較，結果見表1，其中Me為試驗實測承載力，Mu為計算獲得的承載力，極限彎矩取受拉區(qū)最大應變達到10000時的彎矩。由表1極限承載力計算值Mu和試驗實測值Me的比值的比較可以看出，五本規(guī)范(規(guī)程)的計算值與試驗實測值相比都偏于安全。其中以DBJ13-51-20033計算值與實測值最為接近。BS54008和ACI9計算值比實驗值低

8、10-15%左右，而AISC-LRFD6和AIJ7計算值比實測值低30%以上。表1 純彎構件承載力規(guī)范計算值和試驗值比較序號試件編號實驗值ACIAISC-LRFDDBJ13-51-2003AIJBS5400數值計算Me(kN.m)Mu(kN.m)Mu /MeMu(kN.m)Mu /MeMu(kN.m)Mu /MeMu(kN.m)Mu /MeMu(kN.m)Mu /MeMu(kN.m)Mu /Me1SSA100-110.839.730.907.740.729.920.927.810.729.390.879.450.872SSA100-29.969.730.987.740.789.921.007.

9、810.789.390.949.450.953SSB10010.339.730.947.740.759.920.967.810.769.390.919.450.924SLA200-142.341.930.9931.540.7545.121.0732.140.7639.850.9447.611.135SLA200-254.9441.930.7631.540.5745.120.8232.140.5939.850.7247.610.876SLB20056.7041.930.7431.540.5645.120.8032.140.5739.850.7047.610.84平均值0.885.0.6860.9

10、260.6960.8480.928均方差0.0590.0460.0540.0450.0580.054根據彎矩曲率曲線可以確定試件的剛度。一般比較認同在彎矩M=0.2Mu時的抗彎剛度作為試件的初始彈性剛度，文獻2 4采用試件在M=0.6Mu時的抗彎剛度作為構件的使用階段剛度，因為此時試件受力通常處于各種外荷載組合作用下的正常使用受力狀態(tài)，因此取M=0.6Mu作為試件的使用階段抗彎剛度是合理的。為此本文取試件在M=0.2Mu和M=0.6Mu時的割線剛度作為試件初始彈性剛度和使用階段剛度。表2、3列出0.2Mu和0.6Mu時試件抗彎剛度K0.2和K0.6，并與DBJ13-51-20034,AISC-

11、LRFD5, AIJ6 BS5400 7,ACI8及數值計算和簡化模型的計算結果比較。這些規(guī)范(規(guī)程)中抗彎剛度計算方法基本是分別考慮鋼管和混凝土對剛度的貢獻，不同的是對混凝土對剛度貢獻程度的不同考慮。簡化模型計算方法見文獻1。表2 初始彈性抗彎剛度與規(guī)范計算值比較(kN.m2)序號試件編號實驗值ACIAISC-LRFDDBJ13-51-2003AIJBS5400數值計算簡化模型K0.2KcKc/K0.2KcKc/K0.2KcKc/K0.2KcKc/K0.2KcKc/K0.2KcKc/K0.2KcKc/K0.21SSA100-1427.2292.50.68430.91.01409.40.962

12、94.50.69507.51.19426.11.00362.50.852SSA100-2474.9292.50.62430.90.91409.40.86294.50.62507.51.07426.10.90362.50.763SSB100468.5292.50.62430.90.92409.40.87294.50.63507.51.08426.10.91362.50.774SLA200-13584.72850.50.805298.21.484849.11.352854.80.806546.91.835663.31.583478.80.975SLA200-24232.72850.50.67529

13、8.21.254849.11.152854.80.676546.91.555663.31.343478.80.826SLB2003951.02850.50.725298.21.344849.11.232854.80.726546.91.665663.31.433478.80.88平均值0.691.151.070.691.401.190.84均方差0.0220.2860.2040.0210.5240.4350.029由表3可以看出：方鋼管自密實混凝土初始彈性剛度規(guī)范計算值與試驗值相比以DBJ13-51-20033最為接近，平均值為1.07，均方差為0.435。數值計算值比試驗實測值偏大，平均值為

14、1.19,均方差為0.435。簡化模型計算值比試驗實測值偏小，平均值為0.84，均方差為0.029。表3 使用階段抗彎剛度與規(guī)范計算值比較(kN.m2)序號試件編號實驗值ACIAISC-LRFD DBJ13-51-2003AIJBS5400數值計算簡化模型K0.6KcKc/K0.6KcKc/K0.6KcKc/K0.6KcKc/K0.6KcKc/K0.6KcKc/K0.6KcKc/K0.61SSA100-1291.8292.51.00430.91.48409.41.40294.51.01507.51.74315.01.08321.71.102SSA100-2314.9292.50.93430.9

15、1.37409.41.30294.50.94507.51.61315.01.00321.71.023SSB100312.8292.50.94430.91.38409.41.31294.50.94507.51.62315.01.01321.71.034SLA200-12746.02850.51.045298.21.934849.11.772854.81.046546.92.382975.61.083019.41.105SLA200-23007.52850.50.955298.21.764849.11.612854.80.956546.92.182975.60.993019.41.006SLB20

16、03058.02850.50.935298.21.734849.11.592854.80.936546.92.142975.60.973019.40.99平均值0.961.611.500.971.951.021.04均方差0.0100.2700.1760.0100.5420.0110.012由表3可以看出：使用階段剛度以AIJ7和ACI9的計算值與試驗實測值最為接近，平均值為0.96和0.97，均方差都為0.010。從表2和表3可看到，數值計算和簡化模型的計算結果也與試驗實測值吻合良好，這進一步說明，文獻1提出的數值計算模型適用于方鋼管自密實混凝土的數值計算。5. 結論通過上述探討，在本文試驗

17、參數范圍內，可得出如下結論：(1) 方鋼管自密實混凝土純彎試件具有良好的截面曲率延性和后期承載力。(2) 文獻1提出的鋼管混凝土數值計算模型適用于方鋼管自密實混凝土的受力全過程數值模擬。(3) DBJ13-51-20033,AISC-LRFD6,AIJ7,BS54008ACI9計算方鋼管自密實混凝土承載力時以DBJ13-51-20033的計算值與試驗值最為接近。(4) DBJ13-51-20033,AISC-LRFD6,AIJ7,BS54008ACI 9計算方鋼管自密實混凝土初始彈性抗彎剛度時，以DBJ13-51-20033 的計算值與試驗值最為接近，而在計算使用階段抗彎剛度時以AIJ7和AC

18、I 9的計算值與試驗值最為接近。：r V-6/1.5M3 1 2012.12 15 160 good shop air spray gun (zinc) ZQP-2 2 Shanghai 2009 2012.12 16 113 good workshop rust sandblasting machine 1 set 2008 2012.12 17 123 good workshop manual hoist, Shanghai Zhejiang Wuling 2011 3T/5T 12 13 6 good workshop 2012.12 18 high pressure Airless s

19、praying machine King56:1 1 Shanghai 2005 2012.12 19 25 good workshop angle grinder P125 4 Germany 2011 60 good shop top 0.5T10T 12 2012.12 20,000 pounds China's 2009 50 good shop 2012.12 21 magnetic drill/hand . Center height installation for base, each installed segment both up and down, left a

20、nd right dimension. Height deviation control within 2mm. Such as steel, reinforcing Tian Ding, concrete-reinforced concrete. Ming following half of the starting unit, from the plant to the reverse direction of flow section on installation. 4) installation erected on site design cable crane 3 ton mac

21、hine, using a cable machine hoisting steel pipe. Cable selection ¢ 24mm* main cable, with ¢ 15mm steel wire rope for lifting and towing ropes, hauling, lifting machines of 5 tons *2. 5) installation installation process as follows: lifting connection adjust fixed touch up welding cleaning

22、polishing completed. According to the construction units to provide the town Pier and vertical control points, after it has been checked, survey release tube installation required by the buttress of the town center and vertical, steel pipe is in place, with strings, hammer line, horizontal pipe and

23、steel tape measure pipe and elevation. Preliminary fixing of seams, taking into account the pipe Center not to shift, steel pipe seam, fixed with angle (angle iron against the base at one end and temporary welding of welding and steel tubes), guaranteed by section steel pipe joints not to shift. Pipe joints with we