課程設計130th煤粉爐設計說明書

1、130t/h煤粉爐設計說明書班 級能動901 姓 名趙龍輝 學 號 09040160目錄（1）理論煙氣量和燃燒產(chǎn)物計算5（2）制粉系統(tǒng)和各受熱面漏風系數(shù)以及各進出口過量空氣系數(shù)5（3）煙氣容積及有關特性計算6（4）煙氣和空氣溫焓表7（5）鍋爐整體熱平衡計算9（6）爐膛計算11A 爐膛結(jié)構(gòu)計算11B 爐膛熱力計算12（7）凝渣管計算16A 凝渣管結(jié)構(gòu)計算16B 凝渣管熱力計算17（8）低溫過熱器計算20A 低溫過熱器結(jié)構(gòu)計算20B 低溫過熱器熱力計算22（9）高溫過熱器計算26A 高溫過熱器結(jié)構(gòu)計算26B 高溫過熱器熱力計算27（10）高溫省煤器計算31A 高溫省煤器結(jié)構(gòu)計算31B 高溫省煤器熱

2、力計算32（11）高溫空氣預熱器計算36A 高溫空氣預熱器結(jié)構(gòu)計算36B 高溫空氣預熱器熱力計算37（12）低溫空氣預熱器計算40A低溫空氣預熱器結(jié)構(gòu)計算40B 低溫空氣預熱器熱力計算41（13）低溫省煤器計算44A 低溫省煤器結(jié)構(gòu)計算44B 低溫省煤器熱力計算45（14）汽水邊和煙氣邊熱平衡計算48（15）熱力計算匯總49參考資料46課程任務設計書目的與要求：課程設計的目的是為了使學生在學習了鍋爐原理及相關專業(yè)課程以后，進行鍋爐的熱力計算、設計和布置鍋爐受熱面及工程制圖的基本訓練，通過一臺煤粉爐的方案設計培養(yǎng)學生應用理論和專業(yè)知識設計鍋爐等熱力設備的能力。要求學生充分重視這一十分重要的教學環(huán)

3、節(jié)，獨立、認真、按時、質(zhì)量地完成所指定的任務。題目： 130t/h煤粉鍋爐設計任務：1、完成整臺鍋爐的熱力計算，編寫所設計鍋爐的熱力計算說明書。2、完成鍋爐設計總圖（0號圖紙，包括主、側(cè)視圖）繪制工作。鍋爐參數(shù)：額定蒸發(fā)量（D）： 130t/h 額定蒸汽壓力（P）： 3.82MPa 1） 額定蒸汽溫度（tgr）： 450給水溫度（tgs）： 150 排污率：P=5% 設計煤種：Car=54.35% Har=2.56% Oar=2.75% Nar=0.88% Sar=3.64% Aar=24.66% Mar=11.34% Vdaf=13.42%t1(DT) =1140 t2(ST) =1240

4、t3(FT) =1330Qar,net=23287kJ/kg時間：2013年 1月 1日至 2013 年 3月 5 日學生：指導教師：日期：本鍋爐采用“”型布置、自然循環(huán)。燃燒器采用四角布置直流燃燒器。過熱器采用兩級對流過熱器，面式減溫器置于兩級之間。省煤器和空氣預熱器均采用鋼管式雙級布置。制粉系統(tǒng)：球磨機，中間煤倉，熱空氣作干燥劑。排渣方式：固態(tài)。各項計算以及說明：（1）理論煙氣量和燃燒產(chǎn)物計算序號名稱符號單位計算公式結(jié)果1理論空氣量V0m3/kg0.0889（Car+0.375Sar）+0.265Har - 0.0333Oar5.5398892理論氮氣容積V0N2m3/kg0.79 V0+

5、0.8Nar/1004.3835523理論水蒸汽容積V0H2 Om3/kg0.111Har+0.0124Mar+0.0161 V00.51396824RO2容積VRO2m3/kg1.866Car/100+0.7Sar/1001.039651漏風系數(shù)燃燒產(chǎn)物過量空氣系數(shù)空氣的過量空氣系數(shù)入口出口進口出口制粉系統(tǒng)0.1爐膛0.071.131.20凝渣管01.21.2低溫過熱器0.031.21.23高溫過熱器0.031.231.26II級省煤器0.021.261.28II級空氣預熱器0.031.281.311.061.03I級省煤器0.021.311.33I級空氣預熱器0.031.331.361.0

6、91.06（2）制粉系統(tǒng)和各受熱面漏風系數(shù)以及各進出口過量空氣系數(shù)注：空氣預熱器區(qū)域的漏風只考慮由帶正壓的受熱面空氣側(cè)漏入具體選取過程：根據(jù)2和3上相關內(nèi)容，設計所對應煤種Vdaf約為43.48%，再根據(jù)其發(fā)熱量為23287kJ/kg，可以推斷出煤種是劣質(zhì)無煙煤。固態(tài)排渣室燃爐，燃料是無煙煤，爐膛出口過量空氣系數(shù)范圍是1.201.25，取1.20。根據(jù)2表5-4、5-5、5-6可以查出所有的值。然后可以依次計算出制粉系統(tǒng)和各受熱面的、，以及兩級空氣預熱器的、。（3）煙氣容積及有關特性計算序號名稱符號單位計算公式爐膛*和凝渣管低溫過熱器高溫過熱器級省煤器級空氣預熱器級省煤器級空氣預熱器1平均過量

7、空氣系數(shù)pj1/2(+”)1.201.2151.2451.271.2951.3201.3452實際水氣容積VH2ONm3/kgV0H2O+0.0161(pj-1) V00.374930.376480.379590.382180.384770.387350.389943煙氣容積VyNm3/kgV0N2+ V0H2O+ VRO2+(pj-1) V07.99178.08828.28118.44198.60268.76348.92414RO2容積份額rRO2 VRO2/Vy0.158720.156820.153170.150250.147450.144740.142135H2O容積份額rH2OVH2O

8、/Vy0.046910.046550.045840.045270.044730.044200.043706三原子氣體容積份額rqrRO2+rH200.205630.203370.199010.195520.192170.188940.185837煙氣質(zhì)量Gykg/kg1-Aar/100+1.306pj V010.848410.974411.226311.436311.646211.856212.06618煙氣灰粒濃度hkg/kg0.9Aar/100Gy0.019000.018780.018360.018020.017700.017380.01708注：爐膛的一些輻射特性，如輻射減弱系數(shù)的肯定是

9、以爐膛出口狀態(tài)（如”l）為準基，故采用出口過量空氣系數(shù)，而對各對流受熱面的傳熱計算，是以平均特性為基礎的，故采用平均過量空氣系數(shù)。煙氣溫度VRO2=1.268414V0N2=5.083064V0H2O=0.354226I0yV0=6.430208(CT)IRO2(CT)I0N2(CT)I0H2O(CT)I0k100170215.63130660.8015153.49929.92132848.79200358454.092601321.60305108.041883.732661710.44300559709.043921992.56463164.012865.614032591.3740077

10、2979.225272678.77626221.753879.745423485.175009941260.806643375.15795281.614917.576844398.2660012251553.818044086.78969343.255983.848305337.0770014621854.429484818.741149407.017080.179786288.7480017052162.6510945560.871334472.548196.0611297259.7090019522475.9412426313.171526540.559329.6612828243.531

11、00022042795.5813927075.621723610.3310481.5414379240.21110024583117.7615447848.251925681.8911647.90159510256.18120027173446.2816978625.962132755.2112827.45175311272.15190045745801.73280414252.9136901307.1021361.73289918641.17200048446144.20296515071.2839261390.692260602210051156487.94312

12、815899.8241631474.6423862.41323420795.29220053876832.95328916718.2044021559.3025110.45340221875.57（4）煙氣和空氣溫焓表續(xù)上表煙氣溫度"l="nz=1.2"grI=1.23"grII=1.26"smI=1.28"smII=1.31"kyI=1.33"kyI=1.36IIIIIIIIIIIIII1001235.482002413.9632448.1712499.481264.003003591.203668.937125

13、4.9743720.7651272.5934004855.581264.394960.1391291.205029.8431309.0785006061.1166149.081293.506281.0291320.896007371.4751310.367478.221329.137008526.588715.2451343.778841.021362.808009865.791339.2010083.581368.3390010978.3611225.671359.8811472.981389.40100012329.581351.2212606.791381.12110013699.131

14、369.55120015081.881382.75190025089.97200026549.181459.211210028021.461472.286220029485.561464.097注：由于1000afhAar/Qar,net=1000*0.9*8.95/23287=0.395<1.43，煙氣焓值不考慮所含灰粒的焓值。（根據(jù)7表5-2，固態(tài)排渣煤粉爐的afh取0.900.95，在這里取0.90）所用到的計算公式：I0k=V0Cktk；Iy=(VRO2CTRO2+V0N2CTN2+V0H2OCTH2O)；I=I0y+(-1)I0k。（5）鍋爐整體熱平衡計算序號名稱符號單位公式及

15、數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1爐膛出口過量空氣系數(shù)''l選取，按照步驟（2）中所得數(shù)據(jù)1.22一公斤燃料輸入鍋爐熱量QrkJ/kgQr=Qnet,ar+ir+Qwr+QzqMar=26.81（%）小于Qar,net/628=23287/628=33.61，不計燃料顯熱ir；不考慮外來熱源加熱空氣以及燃油霧化蒸汽帶來熱量，以Qwr、Qzq都記為0，所以Qr=Qnet,ar232873排煙溫度py選取。見2表5-2折算硫分Sar,zs=Sar/ Qar,net×4182=0.067%<0.2%，硫分低，酸露點不會很高。再加上Mar=26.81%位于430之間，根據(jù)2表5-2，應

16、該取120130，取1301304排煙熱焓IpykJ/kg查步驟（4）中溫焓表根據(jù)py=1.36，通過插值法計算而得1614.685冷空氣溫度t0lk選取再無特殊外來熱源時，一般取定30 oC306冷空氣焓IolkkJ/kg根據(jù)（4）中溫焓表根據(jù)插值法計算得到：（848.79-0）/100×30+0 254.647排煙熱損失q2%（×254.64）×（100-4）/232876.0053s8機械不完全燃燒損失q4%選取，見4P103根據(jù)鍋爐原理，進行鍋爐設計時，對于固態(tài)排渣爐，燃用無煙煤時，選取 q4=4%49化學不完全燃燒損失q3%選取，見4P103根據(jù)4，進行

17、鍋爐設計時，煤粉爐q3=0 010灰渣熱損失q6%Aar=8.95 %, Qar,net/418=23287/418=49.53%,不計灰渣熱損失011散熱損失q5%按4圖4-2選取0.6412各項熱損失之和qi%q2+q3+q4+q5+q65.29+0+4+0.64+09.93續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果13鍋爐熱效率%100-9.9390.0714保溫系數(shù)90.07/（90.07+0.64）0.99315鍋爐額定蒸發(fā)量Dkg/s給定130*103/360036.1116額定氣溫過熱蒸汽焓igrkJ/kg查水蒸氣性質(zhì)表按P=3.82+0.1=3.92Mpa，tgs=45033

18、31.817給水焓igskJ/kg查水蒸氣性質(zhì)表按P=3.82×1.1×1.08+0.1=4.64Mpa634.918排污水量Dpykg/s0.05*36.111.80619排污水焓ipykJ/kg查水蒸氣性質(zhì)表按P=3.82×1.1+0.1=4.3Mpa的飽和水焓1107.620鍋爐有效利用熱QyxkJ/kg36.11（3331.8-634.9）+1.086（1107.6-634.9）97898.421燃料消耗量Bkg/s97898.4×100/（90.07×23287）5.47822計算燃料消耗量Bjkg/s5.478*（100-4）/10

19、05.259注：若排污率<2%，排污水熱量可不計入有效利用熱，然而這里取得=5%，所以需要考慮排污水帶走熱量。（6）爐膛計算A爐膛結(jié)構(gòu)計算序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1側(cè)墻面積Fcqm20.5×(4.697×2.676)+0.5×(4.697+5.121)×2.404+0.5×(5.121+6.225)×1.104+6.225×10.75+0.5×(6.225+3.564) ×1.9100.5672前墻面積Fqqm2(2.676×2+2.404+1.104+10.750+2.31

20、9+0.5×3.564) ×6.99165.7403后墻面積Fhqm2(10.750+2.319+0.5×3.564) ×6.99103.8084煙窗面積Fycm2(1.561+4.395+0.8) ×6.9947.2245爐膛包復面積F1m22Fcq+ Fqq + Fhq+ Fyc2×111.46+177.97+116.04+47.22517.916爐膛容積V1m3Fcqa111.4609×6.99702.9647水冷壁管尺寸選用60×38水冷壁節(jié)距Smm選取759水冷壁管中心到爐膛距離emm選取6010水冷壁角

21、系數(shù)x1據(jù)s/d=75/60=1.25；e/d=60/60=1.00.9611煙窗角系數(shù)xyc透過煙窗熱量全部被下游受熱面吸收1.012燃燒器面積Frm2每個燃燒器占爐墻面積不超1m2，不計013水冷壁有效輻射受熱面積H1m2x1(F1-Fyc-Fr)0.96(517.91-47.224-0)451.85514煙窗有效輻射受熱面積H2m2xycFyc1.0×47.22447.22415爐膛總有效輻射受熱面積Hlm2H1+H2451.855+47.224499.08016爐膛有效輻射層厚度sm3.6*V1/V23.6×702.96/517.974.88617爐膛高度h1m自冷

22、爐斗中心到出口煙窗中心1.9+10.750+0.5(1.104+2.404+2.676)15.74218燃燒器中心到冷爐斗中心高度hrm3.60續(xù)上表注：對于容量不大的鍋爐，爐膛尺寸主要是根據(jù)qv（本設計qv150kW/m3）、灰熔融特性和燃燒器布置而確定。B爐膛熱力計算序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1爐膛出口過量空氣系數(shù)''1選取，根據(jù)（2）中的表1.202爐膛漏風系數(shù)1選取，根據(jù)（2）中的表0.073制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)zf選取，根據(jù)（2）中的表0.104熱空氣溫度trk選取，見4表8-2根據(jù)4表8-2，無煙煤固態(tài)排渣爐推薦熱風溫度為360400，選取360。3605熱

23、空氣焓IorkKJ/Kg查(4)中-I表3127.656冷空氣溫度tlk選取30.07冷空氣焓IolkKJ/Kg查(4)中-I表254.6368每公斤燃料送入爐內(nèi)空氣熱量Q kKJ/Kg（''1-1-zf）Iork+（1+zf）Iolk(1.20-0.07-0.10)×3127.65+(0.07+0.10)×254.6363264.7719每公斤燃料送入爐內(nèi)熱量Q l23000× 1-0/(100-4)+ 3264.77126264.77110理論燃燒溫度ll查(4)中-I表通過在1900和2000之間差值得到結(jié)果1980.5111火焰最高溫度處相

24、對高度xmaxhr/hl+x(3.6/15.742)+00.228712系數(shù)Mmax0.56-0.5×0.22870.445713假定爐膛出口煙溫''loC先假定，后復核需要迭代1062.014爐膛出口煙焓I''lKJ/Kg查(4)中-I表13178.70515煙氣平均熱容量(VC)pjKJ/(KgoC)(Q1-I”1)/( 11-”1)(26264.771-13178.705)/( 1980.51-1062)14.24716三原子氣分壓力PqMpaP×rq0.1×0. 20560.02056續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算

25、結(jié)果17三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(mMpa)100.78+1.6×0.0469110×0.02056×4.886-0.11-0.371062+273.1510003.81018灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/(mMpa)55900/3(1062)2×13283.3919煤種對焦粒濃度影響系數(shù)X1劣質(zhì)無煙煤，見4P319根據(jù)4P319，低反應能力的無煙煤和貧煤燃燒主要在過渡區(qū)進行，火焰中焦炭粒子相對平均濃度水平較高，X1=1.01.020燃燒方式對焦粒濃度系數(shù)影響X2室燃煤粉爐，見4P3200.121焦炭粒輻射減弱系數(shù)kj1/(mMpa)根據(jù)5P233102

26、2輻射減弱系數(shù)k1/(mMpa)kqrq+khh+kjX1X23.810×0.20563+83.39×0.01900+10×1×0.13.36823火焰黑度hy1-e-(kps)1-exp(-3.368×0.1×4.886)0.80724水冷壁污染系數(shù)由4表9-1，按無煙煤，室燃煤粉爐0.45025水冷壁熱有效系數(shù)1x10.96×0.450.43226煙窗熱有效系數(shù)2xyc1.0×0.450.45027爐膛熱有效系數(shù)(iF1i)/F10.432(517.91-47.224)+0.45×47.224/517

27、.910.43428爐膛黑度ihy/hy+(1-hy)0.807/0.807+(1-0.807) 0.4340.90629爐膛出口溫度''loC根據(jù)左式，進行迭代計算，一開始選擇的爐膛出口煙氣溫度為1030，經(jīng)過兩次迭代計算之后，最后選值為1062?？墒沟煤苄?。1062.81續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果30爐膛出口溫度計算值和假定值差oC”1-”l1062.0-1062.83，由于<100 oC，所以爐膛傳熱計算認可，1062.83就是真值-0.8131爐膛出口煙氣焓I''lkJ/Kg查（4）中-I表13190.06532爐膛有效輻射吸熱量

28、QfkJ/Kg(Q1-I”l)0.993×（26264.771-13190.065）12982.45333爐膛輻射受熱面平均熱流密度qlkW/m2Bj Qf/Hl4.537×12982.453/499.080118.02834爐膛容積熱負荷qvkW/m3BQrdw/Vl（4.726×23287）/702.964135.43235爐膛斷面熱負荷qpMW/m2BQydw/(1000ab)（4.726×23287）/（1000×6.99×6.225）2.532注：第29行中爐膛出口溫度的計算具體過程為：0.44571980.51+237（5

29、.67×10-11×0.434×517.91×0.906×（1980.51+237）3×××）0.6-1-273（7）凝渣管計算A 凝渣管結(jié)構(gòu)計算序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1管子規(guī)格同水冷壁60×32橫向節(jié)距S1mm4S4×753003橫向相對節(jié)距1S1/d300/6054縱向節(jié)距S2mm選取2465縱向相對節(jié)距2S2/d246/604.16第一二三四排管子數(shù)n根后墻92根管子拉稀成四排237第一排管子長度l1m6.7568第二排管子長度l2m6.3529第三排管子長度l3m6.13

30、510第四排管子長度l4m5.77711主受熱面積Hnzm2Nd(l1+l2+l3+l4)23×3.14×0.060(6.756+6.352+6.135+5.777)108.4712凝渣管區(qū)域側(cè)水冷壁面積Ffjm22×(0.5×1.1042+0.5×(1.104+1.59+0.8×SIN(20×PI/180)××COS(20×PI/180)+0.5×(2×1.59+0.8×SIN(20×PI/180)×0.8×COS(20×P

31、I/180)+1.59×0.682)18.83續(xù)上表13附加受熱面積Hfjm22x1Ffj2×0.96×18.8336.1514凝渣管總受熱面積Hm2Hnz+Hfj108+36.15144.6215有效輻射層厚度Sm0.9×0.06(4/3.14×300×246/602-1)1.3616煙氣流通斷面長度lm(1.592+(1.104+2.4094+2.676-0.75)2)0.55.6617煙氣流通面積Fym2l (a+2e)-nd5.66(6.99+2×0.06)-23×0.0632.44注：附加受熱面雖然大于主

32、受熱面5%,但由于它們是并聯(lián)布置，且工質(zhì)狀態(tài)相同，所以兩者可以合并計算。B 凝渣管熱力計算序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1進口煙氣溫度'nzoC"11062.812進口煙氣焓I'kJ/kg查(4)中-I表13189.743出口煙氣溫度"nzoC先假定，后復核需要迭代9454出口煙氣焓I"nzkJ/kg查(4)中-I表11586.415煙氣熱平衡放熱量QrpkJ/kg（I'- I"）0.9930(7478.4-6732.8)1592.016煙氣平均溫度pjoC0.5（'+"）0.5(1022.2+930)1

33、003.90續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果7煙氣流速Wym/s8.9304×4.6727(1+976.11/273)/ 32.435.238煙氣對流放熱系數(shù)dkW/(m2·oC)根據(jù)6線圖13，1.163×10-30CzCsCw1.163×10-3×43×0.92×955×0.900.039549三原子氣體分壓力PqMpaP×rq0.1×0.30150.0205610三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/(mMPa)10×0.78+1.6×0.0469110×

34、0.02056×1.36-0.1×1-0.371003.9+27310008.01711灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/(mMPa)55900/3(1003.9+273)2×13285.90412輻射減弱系數(shù)k1/(mMPa)kqrq+khh8.017×0.20563+0.019×85.9043.280513煙氣黑度y1-e-(kps)1-exp(-3.2805×0.1×1.36)0.359014工質(zhì)溫度toCtbh，按水蒸汽性質(zhì)表據(jù)P=3.82×1.1+0.1=4.3MPa254.7015灰壁溫度thboCt+t254.

35、7+80334.7016煙氣輻射放熱系數(shù)fkW/(m2·oC)根據(jù)6附錄線圖19，1.163×10-30y1.163×10-3×170×0.35680.0709717利用系數(shù)根據(jù)7P40，按照橫向沖刷取=1.01.018煙氣側(cè)放熱系數(shù)1kW/(m2·oC)(f+dI)1.0×(0.03954+0.07054)0.1105119熱有效系數(shù)根據(jù)7表4-4，凝渣管，無煙煤0.620傳熱系數(shù)KkW/(m2·oC)10.6×0.110510.0663續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果21較大溫壓tdoC&

36、#39;-t1062.81-254.7808.222較小溫壓txoC''-t9450-254.7690.423平均溫壓toCtd /tx<1.7按pg-t1003.90-254.7749.324傳熱量QcrkW/(m2·oC)KHt/Bj0.0663×144.62×749.3/4.5371583.5525相對誤差Q%100（Qrp-Qcr）/Qrp100（1592.01-1583.55）/1592.010.531426允許誤差Q%±5（8）低溫過熱器計算A 低溫過熱器結(jié)構(gòu)計算序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1布置方式雙管圈，串

37、聯(lián)混流，順列,前兩排拉稀成四排錯列2管子規(guī)格選用38×3.53順列部分橫向節(jié)距S1mm78.54順列部分橫向管排數(shù)n1905錯列部分橫向節(jié)距S'1mm2S12×78.51576錯列部分第一排管子長度l1m7.067錯列部分第二排管子長度l2m6.4268錯列部分第三排管子長度l3m5.9019錯列部分第四排管子長度l4m5.29710順列部分管子長lm28.20311錯列部分受熱面積H1m20.5n1d(l1+l2+l3+l4)0.5×90×3.14×0.038×(7.06+6.425+5.901+5.297)132.512順

38、列部分受熱面積H2m2n1dl90××0.038×28.203303.013頂棚管受熱面積Hdbm2xFab=x(a×lab)0.98×(7.11×1.0)6.9714頂棚管受熱面和主受熱面之比r%100×Hd /(H1+H2)100×6.97/(132.5+303.0)1.615總受熱面積Hm2H1+H2+Hdb132.6+303+6.97442.516錯列部分橫向相對節(jié)距'1S'1 /d157/384.13續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果17錯列部分縱向節(jié)距S'2mm選取20

39、018錯列部分縱向相對節(jié)距'2S'2/d200/385.2619順列部分橫向相對節(jié)距1S1 /d78.5/382.0720順列部分縱向節(jié)距S2mm(4×50+160)/57221順列部分縱向相對節(jié)距2S2 /d72/381.8922錯列部分縱向排數(shù)Z1423順列部分縱向排數(shù)Z2624橫向平均節(jié)距S1pjmm(S'1H1+ S1H2) /(H1+H2)(157×132.5+78.5×303)/(132.5+303)102.425縱向平均節(jié)距S2pjmm(S'2H1+ S2H2) /(H1+H2)(200×132.5+72&#

40、215;303)/(132.5+303)110.926煙氣有效輻射層厚度Sm0.9×0.038(4/×102.4×110.9/382-1)0.30827煙氣流通面積1Fy1m2ah1-45dh17.11×6.116-45×0.038×5.78933.5928煙氣流通面積4Fy4m2h4(a-45d)5.40×(7.11-45×0.038)29.1629煙氣流通面積5Fy5m2h5(a-90d)5.210×(7.11-90×0.038)19.2230煙氣流通面積10Fy10m2h10(a-90d)

41、4.781×(7.11-90×0.038)17.6431錯列部分煙氣流通截面積F1m22 Fy1 Fy4 /( Fy1+ Fy4)2×33.58+29.16/(33.58+29.16)31.2232順列部分煙氣流通截面積F2m22 Fy5 Fy10/( Fy5+ Fy10)2×19.22×17.64/(19.22+17.64)18.4033平均煙氣流通截面積Fym2(132.6+303)/(132.6/31.22+303/18.40)21.0334蒸氣流通面積fm22n1×(/4) ×d2n2×90×3.

42、14/4×(0.038-2×0.0035)20.135835前方氣室平均深度Lqsmm83036受熱面管束深度Lgsmm1120B 低溫過熱器熱力計算序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果1進口煙氣溫度'oC"nz9452進口煙氣焓I'kJ/kg查(4)中-I表11586.413出口煙氣溫度"oC先假定，后校核7324出口煙氣焓I"kJ/kg查(4)中-I表8955.135煙氣熱平衡放熱量QrpkJ/kg(I'- I"+I0lk)0.993(11586.17 -9169.40+0.03×254.64

43、)2620.306煙氣平均溫度pjoC0.5('+")0.5(945+732)838.507單排凝渣管角系數(shù)x根據(jù)蘇 鍋爐機組熱力計算標準方法附錄線圖1-（a），取s/d=50.288凝渣管管束角系數(shù)xnz1-(1-x)41-(1-0.28)40.7319爐膛沿高度熱流密度不均勻系數(shù)g根據(jù)1查表23-30.710爐膛輻射受熱面平均熱流密度qlkW/m2爐膛計算118.03111爐膛出口煙窗面積Fycm2爐膛計算47.22412低溫過熱器吸收爐膛輻射熱QfkJ/kg(1-0.731)×0.7×118.031×47.224/4.537 231.101

44、3蒸汽進口溫度t'oC鍋筒壓力下飽和溫度P=3.82×1.1+0.1=4.11Mpa254.71914進口蒸汽焓ikJ/kg水蒸汽性質(zhì)表2798.8315出口蒸汽焓i''kJ/kgi+(Qr+ Qf p)Bj/D2798.83+(2620.30+231.1)×4.537/36.113157.1116出口蒸汽溫度t''oC水蒸汽性質(zhì)表P=3.82×1.05+0.1=4.11Mpa378續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果17蒸汽平均溫度tpjoC0.5（t'+t''）0.5(254.719+37

45、8)316.3618蒸汽平均比容vpjm3/kg水蒸汽性質(zhì)表P=（4.3+4.11)/2=4.2Mpa0.059019蒸汽平均流速Wqm/sDvpj /f36.11×0.0590/0.135815.6920蒸汽側(cè)對流放熱系數(shù)2kW/(m2·oC)根據(jù)6附錄線圖15，1.163×10-l×1000×0.981.14021煙氣流速Wym/s8.9304×4.7229 ×(838.5+273)/(273×21.01)7.1122煙氣側(cè)錯列部分對流放熱系數(shù)dlkW/(m2·oC)根據(jù)6附錄線圖13，1.163&#

46、215;10-3× 62×0.92×0.91×1.00.060423煙氣側(cè)順列部分對流放熱系數(shù)dzkW/(m2·oC)根據(jù)6附錄線圖12，1.163×10-3× 52×0.910×1×1.00.055024平均煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)dkW/(m2·oC)(0.0604×132.5+0.0550×303)/(132.5+303)0.056725三原子氣體分壓力PqMPaP×rq0.1×0.2034 0.0203426三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/mMP

47、a100.78+1.6×0.0465510×0.02034×0.308-0.11-0.37838.50+273100019.5027灰粒輻射減弱系數(shù)kh1/mMPa55900/3(838.50)2×13294.2328輻射減弱系數(shù)k1/mMPakqrq+khh19.50×0.20337+94.23×0.01878 5.73529煙氣黑度y1-e-(kps)1-exp(-5.721×0.1×0.308)0.162130污染系數(shù)(m2·oC)/kW根據(jù)5 P286，按主受熱面積主體順列考慮4.3續(xù)上表序號名稱符號單位公式及數(shù)據(jù)來源計算結(jié)果31灰壁溫度thboC316.36+(4.3+1/1.14)×4.537×(2620.3+231.10)/442.5467.7332煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)fkW/(m2·oC)查圖1.163×10-3×143×0.16140.0269633修正后煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)'f