回轉烘干機課程設計--12.5噸年石灰石烘干機的設計

1、目目 錄錄第一章第一章 前言前言.5 51.1 課程設計背景 .51.2 課程設計的依據(jù) .51.2.1 回轉烘干機的原理及特點 .51.2.2 回轉烘干機的結構和型式 .61.2.3 回轉烘干機的加熱方式及流程 .61.3 烘干物料設備原理及其應用 .81.3.1 物料的烘干 .81.3.2 干燥設備分類及在水泥中應用 .81.4 回轉烘干機工藝流程流程型號及特性 .91.4.1 回轉烘干機的工藝流程 .91.4.2 回轉烘干機的型號及特性 .10第二章第二章 回轉烘干機的選型計算回轉烘干機的選型計算.13132.1 烘干機的實際產(chǎn)量計算.132.1.1 烘干機的實際每小時產(chǎn)量計算 .132

2、.1.1 煤的選取及基準的轉換（大同煙煤） .132.1.2 計算空氣需用量，煙氣生成量，煙氣成分 .132.1.3 煙氣的燃燒溫度和密度 .142.2 物料平衡及熱平衡計算.152.2.1 確定水的蒸發(fā)量 .152.2.2 干燥介質用量 .152.2.3 燃料消耗消耗量 .172.2.4 廢氣生成量 .182.3 烘干機的容積 V 及規(guī)格 .182.4 電動機的功率復核 .192.5 烘干機的熱效率計算 .192.6 廢氣出烘干機的流速 .192.7 根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設備和排風設備及管路布置 .20 22.7.1 收塵設備選型.202.7.2 選型依據(jù) .202.8 確定燃燒室及其

3、附屬設備 .212.8.1 據(jù)工藝要求選擇燃燒室的型式 .212.8.2 計算爐篦面積 .212.8.3 計算爐膛容積 .212.8.4 計算爐膛高度 .222.8.5 燃燒室鼓風機鼓風量計算.222.9 確定煙囪選型計算 .222.9.1 煙囪的高度 .222.9.2 煙囪的直徑 .23第三章第三章 總結總結.2424參考文獻參考文獻.2525 312.512.5 噸噸/ /年石灰石烘干機的設計年石灰石烘干機的設計摘要：摘要：本課題設計的是 12.5 萬噸/年石灰石回轉烘干機，石灰石是生產(chǎn)水泥的主要原料，回轉烘干機對石灰石的烘干對水泥生產(chǎn)有重要的作用。針對課題設計采用逆流式烘干機，回轉烘干機

4、內部裝置選擇扇形式，根據(jù)產(chǎn)量可以確定烘干器的規(guī)格。物料從進料口進入烘干機，煙氣從相反的方向進入烘干機，對物料進行烘干。本設計用煤是從課本上提供的大同煙煤對煙氣進行計算，以確定廢氣量、功率。燃燒室選用層燃燃燒室，收成設備選用旋風收塵器。關鍵字：12.5 萬噸/年 逆流式 層燃燃燒室 旋風收塵器 4AbstractAbstract：The subject of the design is 125000 tons/year limestone rotates the dryer. limestone is the production of the main raw material, and ce

5、ment rotary dryer drying of limestone of cement production has important role. According to the study design against dryer rotary dryer, internal device choice, according to production form fan can be determined stoving implement specification. From incoming material mouth into the dryer, smoke from

6、 the opposite direction into the dryer, for drying of material. This design using coal from the textbooks of datong coal gas to provide calculation to determine, waste gas quantity, power. The combustion chamber choose layer combustion chamber. vest equipment selection fuel whirlwind dust collector.

7、KeyKey wordswords: 125000 tons/year against dryer layer combustion chamber fuel whirlwind 5第一章第一章 前言前言1.11.1 課程設計背景課程設計背景石油是經(jīng)濟的命脈，國力發(fā)展的命脈，誰擁有了石油，誰就擁有了 21 世紀的發(fā)展。儲備石油，參與石油期貨市場的交易，不僅僅是經(jīng)濟活動，而是出于戰(zhàn)略發(fā)展目標的考慮。因此控制石油資源是爆發(fā)伊拉克戰(zhàn)爭的因素之一。中國有句古語，民以食為天，天命也。石灰石就是水泥工業(yè)的糧食，是水泥生產(chǎn)的命脈。水泥廠只要生產(chǎn)，就一刻離不開石灰石，誰占有了石灰石資源，誰就占有了水泥工業(yè)的發(fā)

8、展。目前我國水泥企業(yè)爭奪市場之戰(zhàn)，也可以說是爭奪石灰石資源之戰(zhàn)，因此大企業(yè)集團把占有優(yōu)勢石灰石資源作為實現(xiàn)自身發(fā)展戰(zhàn)略的措施之一。回轉式烘干機適用范圍廣、操作方便、運轉率高，在水泥工業(yè)中被廣泛用于烘干粘土、礦渣、石灰石、燃料。干燥時，熱空氣或熱煙氣將熱量傳給物料，使水份蒸發(fā)，同時依靠通風設備的作用，使干燥設備內的干燥介質不斷更新，以排除水汽。干燥設備的形式也是多種多樣的，水泥工業(yè)中常用的有回轉烘干機、流態(tài)烘干機、攪拌（懸?。┖娓煞e極氣流式干燥管等。近年來國內外還在研究噴霧干燥裝置。這些設備一般都利用熱煙氣進行對流烘干回轉烘干機筒體一般為單直筒型，安裝時筒體與水平成一傾斜角度，物料從高端進入，隨

9、著筒體的回轉緩緩流向低端而后卸出。在中小型水泥廠中，烘干機的筒體長度一般為 6-20m，以保證物料在烘干機內的停留時間，滿足烘干工藝要求。出熱風爐的熱氣流和物料在筒體內以順流或逆流形式進行熱交換。1.2 課程設計的依據(jù)課程設計的依據(jù)1.2.1 回轉烘干機的原理及特點回轉式烘干機（又稱轉筒試干燥器）的工作原理：物料從較高一端加入，載熱體由低端進入，與物料成逆流接觸，也有載熱體和物料一起并流進入筒體的。隨著圓筒的轉動物料受重力作用運行到較底的一端。濕物料在筒體內向前移動過程中，直接或間接得到了載熱體的給熱，使?jié)裎锪系靡愿稍?，然后在出料端?jīng)皮帶機或螺旋輸送機送出。在筒體內壁上裝有抄板，它的作用是把物

10、料抄起來又撒下，使物料與氣流的接觸表面增大， 6以提高烘干速率并促進物料前進。載熱體一般分為熱空氣、煙道氣等。載熱體經(jīng)烘干機以后，一般需要旋風除塵器將氣體內所帶物料捕集下來。如需進一步減少尾氣含塵量，還應經(jīng)過袋式除塵器或濕法除塵器后再放排放。石灰石烘干機性能特點：1、比單筒烘干機減少占地面積 50%左右，土建投資降低 50%左右，電耗低于 60%。2、設備所需投資是國外進口產(chǎn)品 1/6，投資小，收益快。3、具有耐高溫的特點，能夠使用高溫熱風對物料進行快速烘干。4、抗過載能力強，筒體運行平穩(wěn)，可靠性高。5、轉筒干燥機械化程度高，生產(chǎn)能力較大，可連續(xù)運轉。6、整體系統(tǒng)密封性能好，并配有完善的除塵裝

11、置，無粉塵外溢，操作環(huán)境好。7、采用新穎獨特的密封裝置，并配以效果良好的保溫系統(tǒng)，有效的降低了烘干系統(tǒng)的煤耗。1.2.2 回轉烘干機的結構和型式回轉烘干機的主體是一個電動機帶動，做回轉運動的金屬圓筒，筒體是由厚度為1020mm 的鍋爐鋼板焊接而成的，起直徑一般為 13m,轉速一般為 2-7r/min，長徑為5-8，轉筒沿物料前進的方向有 3%-6%的傾斜度，筒體上裝有大齒輪和輪帶，轉筒借助于輪帶支撐在兩對托輪上，轉筒的中心與每對托輪中心的連線呈 60 度角，為指示和限制筒體沿傾斜方向竄動，在輪帶的兩側裝有一對擋輪。電動機通過變速箱、小齒輪帶動筒體上的大齒輪，使筒體回轉。為防止漏風，在轉筒與燃燒

12、室（或混合室）及集塵室的連接處均設密封裝置；在筒體的進料端為防止物料逆流，還沒有擋料圈。筒體的傾斜及回轉，使物料在筒的舉升和本身的重力作用下，從筒體較高的一端向較低的一端。在運動過程中物料與介質接觸，逐漸被干燥。為改善物料在干燥器內的運動狀況及加強與介質的熱交換，轉筒內通常裝有金屬養(yǎng)料板、格板、鏈條等附加裝置。扇形式，適用于密度大的大塊物料，如石灰石、頁巖等。1.2.3 回轉烘干機的加熱方式及流程回轉烘干機是對流或對流輻射式干燥器，載熱介質為熱煙氣或熱空氣。介質溫度較 7低時主要是對流傳熱；介質溫度較高時，輻射傳熱量占有一定比例。按介質對物料的加熱方式來分有直接加熱、間接加熱和復合加熱三種形式

13、。直接加熱是指介質與物料在轉筒內直接接觸，溫度較高的介質將熱量傳給物料；間接加熱是指介質不與物料直接接觸，用于對高溫敏感或怕介質污染在物料干燥；復式加熱是上述兩種加熱方式的總和，如雙筒式烘干機中課使介質先在筒中流動，對物料進行加熱方式中以直接加熱熱效率最高，復式加熱次之，間接加熱熱效率最低。在硅酸鹽工業(yè)中大多采用直接加熱方式。直接加熱的回轉烘干機，胺物料與介質的流動方向有可分為順流式和逆流式兩種。對于石灰石烘干機經(jīng)常采用的是逆流式回轉烘干機。逆流式回轉烘干機內，介質相對于物料逆向流動。在烘干機的進料端，水分高、溫度低的物料與濕度高、溫度較低的介質相遇，而在烘干機出料端，已被干燥的溫度較高的物料

14、與低濕高溫的介質接觸，因而當介質參數(shù)與物料初水分相同時，物料的終水分低于順流式而終溫度則高于順流式，以致介質與物料之間的對數(shù)平均溫差較順流式大，所以熱效率也相對要高些。逆流式回轉烘干機的特點是干燥速率叫均勻，物料的終水分較低，熱效率較高，適用于終水分要求很低而又不能強烈脫水的物料或對高溫不敏感的物料，如砂子、石灰石等物料的干燥?；剞D烘干機所用的干燥介質的類型和參數(shù)視物料的性質與要求而定。在硅酸鹽工業(yè)中常采用有專設燃燒室產(chǎn)生的高溫煙氣作為干燥介質。因高溫燃燒產(chǎn)物的溫度通常在1000以上，若直接進入烘干機會燒壞金屬，并可能破壞物料的結構而改變物性，因此須使高溫燃燒產(chǎn)物與冷空氣混合至工藝所要求的溫度

15、，然后進入烘干機?；旌线^程可在專設的混合室內進行，也可不設混合室下表列出了硅酸鹽工業(yè)常見的一些原料和燃料在回轉烘干機中烘干所需的介質溫度參考值。離開烘干機的廢氣溫度與其濕度及收塵和排風設備有關。原則上應保證廢氣經(jīng)收塵設備、排風設備進入大氣時，其溫度不低于露點，必要時應對上述設備和管道進行保溫，防止水汽冷凝。但廢氣溫度不宜過高，否則熱耗增大。廢氣出回轉烘干機的溫度一般為 100-150，物料溫度低于氣體溫度，為 80-120。被烘干物料名稱煙煤無煙煤粘土礦渣砂子石灰石高嶺土進烘干機的介質40070050070060080070080080090080010008001000 8溫度（）1.31.

16、3 烘干物料設備原理及其應用烘干物料設備原理及其應用1.3.1 物料的烘干在水泥工業(yè)中，當采用干法生產(chǎn)時，各種含水的物料如原料、煤和混合材都需要進行烘干，而采用濕法生產(chǎn)時，煤和混合材也需要烘干，這樣才能保證粉磨作業(yè)的正常進行。入磨物料的水分，對磨機的產(chǎn)量，出磨物料的質量及磨機的操作都有很大的影響。入磨物料水分多，磨內含濕量高，細粒物料會粘附在研磨體、襯板和隔倉板上，使粉磨效率下降；而且，入磨物料水分過高必然會使磨機作業(yè)條件惡化，給操作和質量控制帶來困難。此外，喂入磨內的物料，其配合比會受到物料內水分的波動而變化，從而出磨產(chǎn)品的質量也隨之受到影響。因此，排除物料過多水分的烘干工序是水泥生產(chǎn)中必不

17、可少的重要環(huán)節(jié)。水泥廠采用單獨進行烘干的烘干設備有回轉式、懸浮式、流態(tài)式、沸騰式、重力式等。其中最常用的是回轉式烘干機。這種烘干機雖然烘干效率低，投資大， 、但是對物料的適應性強，可以烘干各種物料，且設備操作簡單可靠，故得到普遍采用。1.3.2 干燥設備分類及在水泥中應用物料的干燥可以自然的或人工的方法進行。自然干燥，即把濕物料堆放在棚屋里或室外曬場上，借風吹日曬使其干燥，這種方法的優(yōu)點是無需專門設備，不用消耗燃料；但是干燥速度慢，產(chǎn)量低，勞動強度高，操作條件差，而且受氣候影響大。人工干燥，是把物料堆放在專門的干燥器中進行干燥，人工干燥時，傳給物料熱量的方式很多，如利用熱空氣或熱煙氣的對流傳熱

18、；利用紅外線燈或熱的金屬、陶瓷、耐火材料等表面的輻射傳熱。利用熱空氣或熱煙氣的對流作用進行加熱干燥的方法稱為對流干燥，所用的熱空氣或熱煙氣稱為干燥介質，根據(jù)水泥工業(yè)物料的特點，普遍采用對流干燥法。這種方法熱源容易獲得，設備較為簡單，總的費用也較低。干燥時，熱空氣或熱煙氣將熱量傳給物 9料，使水份蒸發(fā)，同時依靠通風設備的作用，使干燥設備內的干燥介質不斷更新，以排除水汽。干燥設備的形式也是多種多樣的，水泥工業(yè)中常用的有回轉烘干機、流態(tài)烘干機、攪拌（懸浮）烘干積極氣流式干燥管等。近年來國內外還在研究噴霧干燥裝置。這些設備一般都利用熱煙氣進行對流烘干。干燥作業(yè)還可以和粉碎、選粉等其它作業(yè)同時進行，目前

19、水泥廠的煤粉制備大多采用烘干兼粉磨系統(tǒng)。近年來，國內外對水泥原料等采用烘干兼粉磨流程也日益增多。這種方法可以簡化工藝過程，減少熱量消耗，但若物料的初水分超過烘干兼粉磨系統(tǒng)的允許范圍時，則仍需另設烘干設備進行預先烘干?？傊?，烘干過程是水泥工業(yè)中基本的熱工過程之一，干燥過程進行的好壞直接影響水泥的產(chǎn)質量，因此水泥工作者對烘干設備必須給與足夠的重視。1.41.4 回轉烘干機工藝流程流程型號及特性回轉烘干機工藝流程流程型號及特性1.4.1 回轉烘干機的工藝流程回轉式烘干機的生產(chǎn)流程如圖所示，其主要附屬設備有烘干機燃燒室，喂料與卸料設備，收塵器和排風機等。濕物料由皮帶機 2 送至喂料端鍛，經(jīng)下料溜子進入

20、烘干機 5。回轉式烘干機筒體轉速一般為 2r/min5r/min,傾斜度一般為 3%6%.物料在筒體回轉時,由高端向低端運動,從低端落入出料罩,經(jīng)翻板閥卸出,再由皮帶機運走.而熱氣體由燃燒室 3 進入烘干機筒體,與物料進行熱交換,使物料強烈脫水,氣體溫度下降.廢氣經(jīng)出料罩,收塵器 6,由排風機 7 經(jīng)煙囪 8 排至大氣. 101.4.2 回轉烘干機的型號及特性在回轉烘干機內，按物料與熱氣體流動的方向的不同，有順流式和逆流式兩種。順流式烘干機物料與熱氣流的流動方向是一致的，在進料端，濕物料與溫度較高的熱氣體接觸，其干燥速度較快，而在卸料端，由于物料易被烘干，物料溫度也升高了，而氣體溫度以降低，二

21、者溫差較小，故干燥速率很慢，所以在整個筒體內干燥速率不均勻。逆流式烘干機物料與熱氣體流動方向是相反的，已烘干的物料的物料與溫度較高、含濕量較低的熱氣體接觸，所以整個筒體內干燥速率比較均勻。煙氣濕料干料廢氣溫度物煙（順流）順流干燥烘干特點示意圖 11煙氣干料廢氣濕料溫度物煙（逆流）逆流干燥烘干特點示意圖再選擇烘干機的順逆流操作時，應根據(jù)具體條件來考慮，入物料的特性、粒徑、物料最終水分的要求以及車間的布置情況等。在水泥廠中兩種操作方法均有采用，而以順流操作的居多，其主要特點如下：1. 在烘干機熱端，物料與熱氣體的溫差較大，熱交換過程迅速，大量水分易被蒸發(fā)，適用于初水分較高的物料。2粘性物料進入烘干

22、機后,由于表面水分易蒸發(fā)，可減少粘結,有利于物料運動。用于烘干濕煤時，可避免高溫氣體直接接觸干煤引起著火。3順流操作的熱端負壓低，能減少進入烘干的漏風量，有利于穩(wěn)定烘干機內熱氣體的溫度及流速。4喂料與供煤同設與烘干機的熱端，車間布置較方便。5順流操作的烘干機出料溫度低，一般可用膠帶輸送機輸送。6順流操作的粉塵飛揚較逆流時要多，烘干機內總的傳熱速率比逆流式要慢?；剞D烘干機的規(guī)格是以筒體的直徑和長度表示，目前我國水泥廠常用的幾種規(guī)格的烘干機及設備參數(shù)如下表所示：編號規(guī)格（m）L/D有效容積轉速斜度（%）功率（KW）115 53.92.4454.521.2658.1254.531.512821.22

23、.0852042.2125.45394.751752.2146.36474.95.241462.4187.581.43.243073206.67141.53.5365 12回轉烘干機的操作控制參數(shù) 2干燥物料的種類石灰石礦渣粘土煙煤無煙煤進烘干機熱氣溫度（）8001000700800600800400700500700出烘干機廢氣溫度（）100150100150801109012090120出烘干機物料溫度（）100120801008010060906090烘干機出口氣體流速（m/s）1.531.531.531.531.53 13第二章第二章 回轉烘干機的選型計算回轉烘干機的選型計算2.1 烘

24、干機的實際產(chǎn)量計算烘干機的實際產(chǎn)量計算2.1.1 烘干機的實際每小時產(chǎn)量計算hkgkGGw/16717%)31 (88. 024365125000000)1 (24365102%)5%2 , 9 . 085. 0(0k 2.2 燃料的燃燒計算2.1.1 煤的選取及基準的轉換（大同煙煤）Mar Mad Aad Ad Vdaf Cdaf Hdaf Odaf Ndaf Sdaf Qnet2.28 1.42 4.69 29.59 83.23 5.24 10.21 0.64 0.53 29.69MJ/Kg65. 447. 1-10028. 2-10069. 4100-1001aradadarMMAA60

25、.7710069. 428. 2-10023.83100-1001）（）（arardafarAMCC88. 410069. 428. 2-10024. 5100-1001）（）（arardafarAMHH50. 921.109307. 09307. 0dafarOO60. 064. 09307. 09307. 0dafarNN 49. 053. 09307. 09307. 0dafarSS 2.1.2 計算空氣需用量，煙氣生成量，煙氣成分基準：100Kg 煤，引用下表 141Kg 煤燃燒所需理論空氣量：kgNmOSHCVVararararoa/1 . 8214 .22605. 7214 .22

26、)3232412(211001004 .22300*2實際空氣量：kgNmVVaa/41. 81 . 82 . 1310理論煙氣量：kgNmVNSMHCVoOararararar/48. 84 . 6276. 91004 .2221791004 .22)283218212(3102實際煙氣量：kgNmVVVaO/1 .101 . 8) 12 . 1 (48. 81310）（2.1.3 煙氣的燃燒溫度和密度設進窯爐的煤和空氣的溫度均為 20 度，差表可知,./36. 13NmkJcf./296. 13NmkJca由上表可知，kgNmVa/72. 93KgNmV/1 .103燃料的收到基低位放熱量

27、：1,25)(1091030339ararararararnerMOSCCQ=33977.6+10304.88+109(0.49-9.5)-252.28=30293.71kJ理論燃燒溫度：cvctcvtcQtaaaffnetth1 .10296. 12072. 92036. 171.3029318 .305721 .10thct設則,68. 1,1800/Ctth10.11.681800=30542.430572.8設則,68. 1,1900/Ctth 1510.11.681900=32239.230572.8Ctth0th18024 .305422 .322398 .305722 .3223

28、91800-1900t-1900實際溫度1352180275. 0thptt煙氣分子量gasM)2835.753253. 56408. 01898. 54406.15(01. 001. 01,igasxigasMM kmolkg /62.30kmolkgMgas/37. 14 .2262.304 .2210在溫度時的密度為ptkmolKgTT/234. 037. 113272732733002.2 物料平衡及熱平衡計算物料平衡及熱平衡計算2.2.1 確定水的蒸發(fā)量每小時水分蒸發(fā)量hKgvvvGmww/7116-1002-616717100112122.2.2 干燥介質用量冷空氣溫度 20 度，

29、011. 0%7000 x，高溫煙氣濕寒量：干煙氣水汽）（）（KgKgMHAVMHxVxarararaararafl/046. 0%88. 288. 4965. 4-11 . 82 . 1293. 1%88. 288. 49011. 01 . 82 . 1293. 1)%9(1293. 1)%9(293. 11000 熱含量： 16高發(fā)熱量：干煙氣kgkJMHAVIVtcQIarararaaffgrfl/42.1726)%88. 288. 4965. 4(11 . 82 . 1293. 1531 . 82 . 1293. 12036. 155.3148075. 0)%9(1293. 1293.

30、 11000煤）（kgkJOSHCQarararargr/55.314809.5-49. 010988. 412556 .77339)(10912553391求：)(12. 1100619. 4100610092. 010010010011111為水的比熱為石灰石絕干比熱，wmwmwmccvcvcc4 .6102012. 1711167172019. 4111121mwwwmcmGcq98. 0100219. 41002-10092. 01001001002222vcvccwmwm9 .12324 .6103 .18433 .18438098. 071116717122222mmmwmwwmq

31、qqcmGqkgJqqqDLFkkmtkFqlmlwl/k44.123854. 59 .123254. 5711609 .8222. 06 . 39 .82122 . 214. 322. 022. 0,60t6 . 3，則取小于料，取烘干器表面又絕熱材，去干空氣KgKgxxII/738)028. 0424. 0(44.12381228)(21212 17如圖可以得到，；干空氣干空氣，水kgJIkgkgx/k1228/028. 011干空氣。水 kgkgx/328. 0233. 3028. 0328. 01121xxlm每小時干燥介質用量：hkglmLmwm/237033. 3711211干混合

32、氣混合比：06. 1011. 0028. 0028. 0046. 0211Aflxxxxn2.2.3 燃料消耗消耗量當時，蒸發(fā) 1Kg 水的燃料消耗為：0水）（）（kggnMHAVlmarararamf/k12. 006. 11%88. 288. 4965. 4-11 . 82 . 1293. 1 33. 3)1)%(9(1293. 1 101每小時燃料消耗hkgmmMwff/32.8571112. 0 182.2.4 廢氣生成量廢氣量分為三份：imVhkghkgnLhkgnnLiimm/711/5 .115006. 111237011/5 .1219106. 106. 123701水汽：煙氣

33、：干空氣：出的廢氣為 80，則hNmmVhkgmLmmkgVVVmkgmkgmgiimwm/4192735. 03081/30817112370/735. 02933. 0%08.2300. 1%34.3706. 1%58.39%08.23%34.37%58.39/2933. 0/06. 1/k00. 13/3333平均密度，比例分別為三種物質在廢氣中所占水汽空氣煙氣水汽煙氣空氣2.2.3 3 烘干機的容積烘干機的容積 V V 及規(guī)格及規(guī)格 烘干機的容積及規(guī)格:規(guī)格82 . 1102 . 1125 . 1122 . 2184 . 2203253/3 . 3筒體內徑(m

34、)3.0筒體長度（m）8101212182025筒體容積（）3m9.111.321.245.681141.4筒體轉速（r/min）3.5筒體斜度（%）3555434電機轉數(shù)（r/min）9609701460970970985985電機功率（kW）5.57.51722305555 193222m6 .45122 . 2414. 34122 . 2LDV，則烘干機容積定選取規(guī)格為根據(jù)產(chǎn)量可以由下表決2.42.4 電動機的功率復核電動機的功率復核系數(shù)系數(shù) k k 值值物料填充率（%）00.25單筒回轉烘干機

35、的 k 值0.0490.0690.0820.092kWNmkgVtmGhvvAvvtmgkLnkDNwwmm3 .233 .4217 . 4122 . 2092. 0/3 .4216 .451 . 1)71116717()(1 . 1min66)26200(5 .25)26(270025. 0120)200(120/k2700092. 025. 0(%)333232121313停停）（石灰石密度查到為，則填充率為根據(jù)上表，假定取物料2.52.5 烘干機的熱效率計算烘干機的熱效率計算%1 .72%1007 .3029312. 020-8089. 12490%1002490112netfwQmtt

36、c2.62.6 廢氣出烘干機的流速廢氣出烘干機的流速 20smDtVWiimm/53. 010025-1002 . 2414. 33600273802734192100)100(436002732732122）（2.2.7 7 根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設備和排風設備及管路布置根據(jù)廢氣量及含塵量選型收塵設備和排風設備及管路布置2.7.1 收塵設備選型排風量： 2 . 1/503041922 . 1134111，一般取考慮漏風和儲備的系數(shù)khmVkVm廢氣含塵濃度33411/7 .99503010%3167172mgVGcw選用 CLT/A 型旋風收塵器，它的特點是結構完善，能在阻力較小的條件下

37、具有較高的收塵效率，收塵器的阻力系數(shù)為105，根據(jù)氣體流量和含塵濃度的大小選用直徑為。型旋風收塵器的ACLTmmD/5001筒體截面上的氣體流速為之間）值應在（m75-5543. 31056 .196524ttgw每個筒體的氣體流量hmwDq/3 .2423414. 343. 35 . 036004360032421/所需旋風收塵器個數(shù)為：08. 23 .24235030/1qVn因此選用三個旋風收塵器。2.7.2 選型依據(jù)1）含塵氣體的處理量，可根據(jù)烘干機出口廢氣量考慮一定的漏風和儲備獲得。 212）含塵濃度和排放標準，。332/130,/150mmgmmgc取不大于3）總的收塵效率:%8

38、.99%1009970013099700%10041211ccc2.8 確定燃燒室及其附屬設備確定燃燒室及其附屬設備2.8.1 據(jù)工藝要求選擇燃燒室的型式 燃煤量小于 200Kg/h 時可以選人工操作+燃燒室，燃煤量大于 200Kg/h 選用機械化操作燃燒室。由于故選擇人工操作燃燒室,/200/23.85hkghkgMf2.8.2 計算爐篦面積燃燒室爐蓖面積熱強度)/(3mkWqF燃燒室型式通風方式及煤種人工操作燃燒室回轉爐蓖燃燒室傾斜推動爐蓖燃燒室振動爐蓖燃燒室人工通風煙煤無煙煤8109309301050930105058081081093081093093011609001160自然通風煙

39、煤無煙煤350580470700520700520700從表中可以看出，取，則爐蓖面積：3/900mkWqF218 . 090036007 .3029332.853600mqQMFFnetf2.8.3 計算爐膛容積，燃用揮發(fā)分較高的煤（如3/k350290mW度一般為層燃燃燒室的容積熱強 22煙煤）時可取低值，燃用揮發(fā)分較低的煤（如無煙煤）時可取高值。則取。3/300mkJqVmqQMVvnetf4 . 230036007 .3029323.853600122.8.4 計算爐膛高度mFVH38 . 04 . 222.8.5 燃燒室鼓風機鼓風量計算hmpptMVkVaafa/92.3741011

40、012732027323.851 . 82 . 15 . 07 . 02732737 . 03303KpaPCthmVkaa101:20:/10. 8:2 . 1:%50:03當?shù)卮髿鈮?，燃燒室冷空氣進入溫度理論空氣用量，為空氣系數(shù)，取鼓風機儲備系數(shù)，取根據(jù)風量鼓風機可以選型為 YXX-2.5，其參數(shù)如下風量全壓轉速電機功率794hm /3128Pa1450r/min0.04kW2.92.9 確定煙囪選型計算確定煙囪選型計算2.9.1 煙囪的高度 烘干機每小時排煙量 hkgmLVwm/30817112370排 23煙囪高度可以根據(jù)大氣污染物排放標準中的規(guī)定來確定。煙囪高度/m)/(htV排11

41、22661010202635煙囪最低高度/mminH202530354045由此表可取煙囪高度 H=20m。2.9.2 煙囪的直徑煙囪出口煙氣流速 v(m/s)運行情況通風方式全負荷時最小負荷時機械通風102045自然通風6102.53由表可以選取=4m/s。v則煙囪出口直徑： mvVdmiT61. 03600414. 34192441煙囪底部直徑：mHddTB41. 12002. 0261. 002. 0211 24第三章第三章 總結總結回顧起此課程設計，至今我仍感慨頗多，從理論到實踐，在這段日子里，可以說得是苦多于甜，但是可以學到很多很多的東西，同時不僅可以鞏固了以前所學過的知識，而且學到了很多在書本上所沒有學到過的知識。通過這次課程設計使我懂得了理論與實際相結合是很重要的，只有理論知識是遠遠不夠的，只有把所學的理論知識與實踐相結合起來，從理論中得出結論，才能真正為社會服務，從而提高自