液壓挖掘機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書

1、青島農(nóng)業(yè)大學(xué)畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)題目:液壓挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與運(yùn)動(dòng)分析姓名:嘿嘿嘿學(xué)院:機(jī)電工程學(xué)院專業(yè):機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化班級(jí):2008.03學(xué)號(hào): 20082480指導(dǎo)教師:胡老師2012年6月18日畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)誠(chéng)信聲明本人聲明:所呈交的畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)是在導(dǎo)師指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的研究成果,論文中引用他人的文獻(xiàn)、數(shù)據(jù)、圖表、資料均已作明確標(biāo)注,論文中的結(jié)論和成果為本人獨(dú)立完成,真實(shí)可靠,不包含他人成果及已獲得青島農(nóng)業(yè)大學(xué)或其他教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或證書使用過的材料。與我一同工作的同志對(duì)本研究所做的任何貢獻(xiàn)均已在論文中作了明確的說明并表示了謝意。論文(設(shè)計(jì)作者簽名:日期:年月日畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)

2、版權(quán)使用授權(quán)書本畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)作者同意學(xué)校保留并向國(guó)家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文(設(shè)計(jì)的復(fù)印件和電子版,允許論文(設(shè)計(jì)被查閱和借閱。本人授權(quán)青島農(nóng)業(yè)大學(xué)可以將本畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索,可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)。本人離校后發(fā)表或使用該畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)或與該論文(設(shè)計(jì)直接相關(guān)的學(xué)術(shù)論文或成果時(shí),單位署名為青島農(nóng)業(yè)大學(xué)。論文(設(shè)計(jì)作者簽名:日期:年月日指導(dǎo)教師簽名:日期:年月日目錄摘要 (1Abstract (21緒論 (31.1本課題的目的和意義 (31.2國(guó)內(nèi)外液壓挖掘機(jī)的發(fā)展情況 (31.3設(shè)計(jì)概述 (42總體方案 (62.1設(shè)計(jì)任務(wù)

3、(62.2工作裝置設(shè)計(jì)原則 (62.3液壓挖掘機(jī)的總體結(jié)構(gòu) (62.4整體設(shè)計(jì) (73工作裝置的設(shè)計(jì) (103.1 工作裝置總體方案的選擇 (103.2工作裝置結(jié)構(gòu)尺寸的確定 (144工作裝置液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì) (184.1液壓系統(tǒng)主要參數(shù)的確定 (184.2液壓系統(tǒng)的確定 (215工作裝置的強(qiáng)度校核 (245.1挖掘力的計(jì)算 (245.2工況的選擇 (245.3力的計(jì)算 (255.4斗桿、動(dòng)臂的強(qiáng)度校核 (296工作裝置零件建模與整機(jī)裝配 (346.1工作裝置零件建模 (346.2整機(jī)裝配 (367工作裝置運(yùn)動(dòng)分析 (377.1COSMOSMotion簡(jiǎn)介 (377.2運(yùn)動(dòng)過程分析 (378結(jié)論

4、 (42參考文獻(xiàn) (43致謝 (45有CAD圖紙,三維圖,運(yùn)動(dòng)仿真動(dòng)畫,想要的可加QQ738510904,還送相關(guān)資料 液壓挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)與運(yùn)動(dòng)分析摘要液壓挖掘機(jī)是工程機(jī)械的重要產(chǎn)品之一,具有較高的技術(shù)含量。工作機(jī)構(gòu)是液壓挖掘機(jī)的主要裝備,機(jī)構(gòu)各鉸點(diǎn)以及其具體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)將是決定工作機(jī)構(gòu)性能水平的重要因素,決定了液壓挖掘機(jī)的工作性能,影響其最終使用性能的好壞,所以對(duì)液壓挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)的研究是十分有必要的。利用SolidWorks 軟件先建模后分析,可以大大縮短設(shè)計(jì)周期和設(shè)計(jì)工作量,能快速適應(yīng)市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的需求,有著重大的社會(huì)價(jià)值和經(jīng)濟(jì)價(jià)值。本次設(shè)計(jì)完成的主要任務(wù)有:1挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)類型的綜合分析

5、和選用;2液壓挖掘機(jī)工作裝置的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和尺寸計(jì)算;3工作裝置部分的液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì);4對(duì)主要零部件進(jìn)行力學(xué)分析和計(jì)算;5駕駛室、三組油缸、鏟斗、動(dòng)臂、斗桿、搖桿的三維建模;6挖掘機(jī)整體建模與裝配設(shè)計(jì);7挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)分析。關(guān)鍵詞:液壓挖掘機(jī);工作機(jī)構(gòu);液壓系統(tǒng);力學(xué)分析;運(yùn)動(dòng)分析The Design and Motion Analysis of Hydraulic ExcavatorsWorking MechanismAbstractThe hydraulic excavator is one of the most important construction machineries, a

6、nd includes the higher technical specification. Working device is the main equipment of the Hydraulic Excavator. The design of hinge points and concrete structures is an important factor which has a decisive influence on the use of working device. And it affects the quality of the end-use performanc

7、e. Therefore, the research of the hydraulic excavator is necessary. Motion simulation is down after modeling by SolidWorks .This method of design can greatly reduce the design cycle. Also it can quickly adapt to the needs of market competition, has significant social value and economic value.Main co

8、ntents contained in the article are following:1 The comprehensive analysis and selection of excavator working mechanism type;2 The structure design and size calculation of hydraulic excavator working equipment;3 The hydraulic system design of working device;4 The analysis and calculation of the ma t

9、he typical parts;5 The 3D modeling of operator cab, three groups of oil cylinder, bucket, boom, arm and bucket;6 Excavator overall modeling and assembly design;7 The analysis motion of working mechanism.Key Words:Hydraulic Excavator;Working Device;Hydraulic System;Mechanical Analysis;Motion Analysis

10、1緒論1.1本課題的目的和意義液壓挖掘機(jī)是一種周期作業(yè)的土石方施工機(jī)械,在交通運(yùn)輸、民用建筑、礦山開采和市政工程等場(chǎng)所得到廣泛應(yīng)用,是各種土石方工程中非常常用的一種重要工程機(jī)械。主要用于建筑工程中拆除和開挖地基,水利工程中開挖坑槽和疏通河道,道路建設(shè)中道路平整和巖石破碎,市政建設(shè)中鋪設(shè)管道和破碎路面,現(xiàn)在一些新型挖掘機(jī)可以水下作業(yè)。由于施工環(huán)境有時(shí)比較惡劣,對(duì)挖掘機(jī)的技術(shù)性能要求比較高,所以液壓挖掘機(jī)的科技含量比較高,是工程機(jī)械中最重要的產(chǎn)品之一?？梢哉f液壓挖掘機(jī)的制造技術(shù)水平和生產(chǎn)能力反映了一個(gè)國(guó)家的工程機(jī)械的整體水平,不夸張的說也能反映這個(gè)國(guó)家的裝備制造業(yè)水平1。液壓挖掘機(jī)結(jié)構(gòu)非常復(fù)雜,整

11、機(jī)的零部件高達(dá)3000多件,覆蓋機(jī)械、液壓、石油化工和電氣等行業(yè),其發(fā)展可以帶動(dòng)這些產(chǎn)業(yè)的發(fā)展并且對(duì)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的發(fā)展有重要影響。目前我國(guó)正處于經(jīng)濟(jì)建設(shè)的上升期,各地都在大興土木進(jìn)行建設(shè),并且隨著“十二五”計(jì)劃的開始,我國(guó)城鎮(zhèn)化建設(shè)在未來一段時(shí)間內(nèi)將駛上快車道,對(duì)于在土方施工以及工程建設(shè)方面起重要作用的挖掘機(jī)械產(chǎn)品,必將隨之保持著繁榮景象。挖掘機(jī)行業(yè)在未來幾年必會(huì)迅猛發(fā)展,現(xiàn)在能掌握這門技術(shù)就顯得更為有意義。1.2國(guó)內(nèi)外液壓挖掘機(jī)的發(fā)展情況1.2.1國(guó)內(nèi)液壓挖掘機(jī)的發(fā)展和現(xiàn)狀挖掘機(jī)的生產(chǎn)在我國(guó)開始的比較晚,在1954年撫順重型機(jī)器廠才仿照前蘇聯(lián)的機(jī)械式挖掘機(jī)W10012和W5012生產(chǎn)了我國(guó)第一臺(tái)

12、斗容量為1m3的機(jī)械式單斗挖掘機(jī)2,而液壓挖掘機(jī)到1967年才開始,這都遠(yuǎn)遠(yuǎn)落后于西方發(fā)達(dá)國(guó)家。最近幾年隨著改革開放的深入,液壓挖掘機(jī)在我國(guó)得到大力發(fā)展,許多液壓挖掘機(jī)生產(chǎn)廠商如雨后春筍般的出現(xiàn),并形成了一定的規(guī)模。目前,國(guó)內(nèi)挖掘機(jī)整體技術(shù)水平處于國(guó)際二十世紀(jì)八十年代末九十年代初水平,與國(guó)外先進(jìn)技術(shù)的差距還十分明顯,許多關(guān)鍵技術(shù)都還沒能突破,尤其是液壓挖掘機(jī)更是任重而道遠(yuǎn)這。近幾年,我國(guó)的挖掘機(jī)行業(yè)發(fā)展迅速,特別是中、小型液壓挖掘機(jī)的發(fā)展,現(xiàn)在都已形成系列。在這些生產(chǎn)企業(yè)中,以三一重工為首,玉柴重工、柳工、福田雷沃、山河智能等企業(yè)組成的中國(guó)挖掘機(jī)團(tuán)隊(duì)已達(dá)到一定的規(guī)模和水平。但是我國(guó)至今仍然未能

13、開發(fā)出完全自主的液壓挖掘機(jī),其關(guān)鍵技術(shù)還得依靠外國(guó),國(guó)內(nèi)市場(chǎng)主要被外企占據(jù),即使那些比較有名的國(guó)產(chǎn)品牌還得需要與外企合作,沒有自主開發(fā)的產(chǎn)品?？偠灾?近幾年我國(guó)液壓挖掘機(jī)發(fā)展迅速,但要達(dá)到國(guó)際水平還任重道遠(yuǎn)。1.2.2國(guó)外液壓挖掘機(jī)的發(fā)展和現(xiàn)狀在國(guó)外,挖掘機(jī)的最早雛形出現(xiàn)在十六世紀(jì)的意大利威尼斯,當(dāng)時(shí)還是人力驅(qū)動(dòng)主要用于運(yùn)河的疏浚工程。到1836年出現(xiàn)了以蒸汽機(jī)驅(qū)動(dòng)的“動(dòng)力鏟”,它可以模擬人的掘土工作。到1899年人們開始將電動(dòng)機(jī)應(yīng)用到挖掘機(jī)上從而出現(xiàn)了電動(dòng)挖掘機(jī)。第一次世界大戰(zhàn)后,人們開始將汽油機(jī)和柴油機(jī)用于挖掘機(jī),這大大改善了挖掘機(jī)的使用性能和范圍,使得挖掘機(jī)得到大力發(fā)展。進(jìn)入二十世紀(jì),

14、由于液壓技術(shù)的應(yīng)用,使得挖掘機(jī)得到質(zhì)的改變。20世紀(jì)40年代液壓技術(shù)開始應(yīng)用于挖掘機(jī),出現(xiàn)了半液壓傳動(dòng)的挖掘機(jī)。到20世紀(jì)50年代研制出了全液壓傳動(dòng)的挖掘機(jī)。盡管初期研制的液壓挖掘機(jī)的液壓技術(shù)不夠成熟,主要是是采用機(jī)床和飛機(jī)的液壓技術(shù)。其液壓元件的制造質(zhì)量也不夠穩(wěn)定,但是液壓技術(shù)的應(yīng)用還是讓挖掘機(jī)得到了一次飛躍式發(fā)展。尤其是到了60年代,開始出現(xiàn)完全為挖掘機(jī)設(shè)計(jì)的液壓技術(shù)和液壓元件,液壓挖掘機(jī)正式進(jìn)入了蓬勃發(fā)展的階段,隨著經(jīng)濟(jì)發(fā)展的加快,挖掘機(jī)制造廠商和品種增加迅速,挖掘機(jī)產(chǎn)量也迅猛增加3。到七十年代,液壓挖掘機(jī)已成為主流挖掘機(jī)產(chǎn)品,產(chǎn)量已占據(jù)絕大份額。到目前,液壓挖掘機(jī)幾乎已經(jīng)占領(lǐng)挖掘機(jī)市場(chǎng)

15、,特別是中、小型挖掘機(jī)。隨著液壓技術(shù)的進(jìn)一步成熟以及計(jì)算機(jī)技術(shù)、自動(dòng)化控制技術(shù)和機(jī)電一體化技術(shù)等的快速發(fā)展,國(guó)際上液壓挖掘機(jī)的生產(chǎn)和研制正在朝向更加節(jié)能高效化、小型化、多功能化和人性化的方向發(fā)展4。1.3設(shè)計(jì)概述本設(shè)計(jì)為液壓挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)。液壓挖掘機(jī)的類型較多,其工作裝置又可分為正鏟式和反鏟式。由于目前市場(chǎng)上中、小型挖掘機(jī)大多采用反鏟式,只有一些大型挖掘機(jī)和有特殊要求的挖掘機(jī)才采用正鏟式,所以本次設(shè)計(jì)的挖掘機(jī)類型為反鏟式單斗液壓挖掘機(jī)。本次設(shè)計(jì)的任務(wù)是設(shè)計(jì)一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)斗容為0.92m3,挖掘級(jí)及以下土壤的液壓挖掘機(jī)。它屬于中型液壓挖掘機(jī),主要設(shè)計(jì)挖掘機(jī)的工作裝置。2總體方案2.1設(shè)計(jì)任務(wù)分析挖

16、掘工作對(duì)工作機(jī)構(gòu)的要求,然后進(jìn)行挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)類型的綜合分析和選用并進(jìn)行各主要零部件的尺寸設(shè)計(jì),再進(jìn)行工作裝置液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì),在上面各零部件設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上,進(jìn)行挖掘機(jī)的整體裝配設(shè)計(jì)和裝配干涉分析,再對(duì)各主要零部件進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算檢驗(yàn)設(shè)計(jì)的合理性,最后建立液壓挖掘機(jī)工作機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)模型,并進(jìn)行運(yùn)動(dòng)分析。2.2工作裝置設(shè)計(jì)原則本次設(shè)計(jì)的液壓挖掘機(jī)工作裝置為反鏟式,而要設(shè)計(jì)合理的反鏟裝置必須滿足以下要求:1、主要的工作尺寸和工作范圍能滿足使用要求,2、整機(jī)挖掘力的大小和分布情況應(yīng)滿足使用標(biāo)準(zhǔn),同時(shí)機(jī)器應(yīng)具有一定的先進(jìn)性。3、確定各個(gè)鉸點(diǎn)位置,各零部件的結(jié)構(gòu)形式和截面尺寸形狀時(shí)應(yīng)盡可能使受力狀態(tài)有利,并盡量減輕

17、各個(gè)結(jié)構(gòu)的重量。4、工作裝置的液壓缸設(shè)計(jì)應(yīng)考慮三化,采用系列參數(shù)。5、工作裝置的結(jié)構(gòu)形式和布置要易于裝拆和維修,尤其是那些易損壞的零部件的更換。6、采取合理有效的方法來達(dá)到特殊使用要求5。2.3液壓挖掘機(jī)的總體結(jié)構(gòu)液壓挖掘機(jī)的總體結(jié)構(gòu)包括動(dòng)力裝置、工作裝置、回轉(zhuǎn)機(jī)構(gòu)、操縱機(jī)構(gòu)、傳動(dòng)系統(tǒng)、行走機(jī)構(gòu)和輔助設(shè)備等6。其主要零部件名稱如圖2-1所示: 圖2-1液壓挖掘機(jī)的基本構(gòu)造1.動(dòng)臂缸2.斗桿缸3.鏟斗缸4.動(dòng)臂5.斗桿6.鏟斗7.搖桿 8.連桿 9.駕駛室 10.上部機(jī)構(gòu) 11.下部機(jī)構(gòu) 12.行走機(jī)構(gòu)2.4整體設(shè)計(jì)參照【2】P46,根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算法估算出整機(jī)各部分尺寸和工作裝置尺寸。給定的設(shè)

18、計(jì)參數(shù):鏟斗斗容量q =0.92m 3。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式,估算整機(jī)質(zhì)量為G=2179+20147q=20.7噸。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式求各線性尺寸參數(shù):L i =li K 3G (m (2-1式中 K li 線向尺寸經(jīng)驗(yàn)系數(shù),G 為整機(jī)質(zhì)量。參照【2】P47表1-3 機(jī)體尺寸和工作尺寸經(jīng)驗(yàn)系數(shù)表 選取適當(dāng)系數(shù)來計(jì)算各部分尺寸:1 轉(zhuǎn)臺(tái)底部離地高:0.4 1.098F L m =; 2 履帶長(zhǎng)度: 1.38 3.789L L =; 3 軌 距:0.8 2.196B L m = 4 底架離地高:0.140.384Q L m =; 5 司機(jī)室總高: 1.00 2.746h L m = 6 臂鉸離地高:0.63 1

19、.730H L m = ; 7 臂鉸離回轉(zhuǎn)中心:0.42 1.153x L m =; 8 臂鉸與液壓缸鉸距:0.30.824e L m =; 9 臂長(zhǎng):標(biāo)準(zhǔn)臂尺寸系數(shù)范圍1.71.9, 推薦值1 1.8l K =。所以標(biāo)準(zhǔn)臂11 1.8 4.942l l K m =; 10 標(biāo)準(zhǔn)斗桿:推薦系數(shù)20.8l K =,220.8 2.197l l K m =; 11 鏟斗長(zhǎng)度:推薦系數(shù)30.5l K =,330.5 1.373l l K m =; 1動(dòng)臂轉(zhuǎn)角:004050-;2斗桿轉(zhuǎn)角:0060150;3鏟斗轉(zhuǎn)角:0080150;4最大挖掘半徑:K R =3.35,R=9.198m ;5最大挖掘深度

20、: 2.05li K =,1max 5.629H m =;6最大挖掘高度: 2.25li K =,2max 6.178H m =;7最大卸載高度: 1.55li K =,3max 4.256H m =;根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式求工作裝置各部分的重量:i Gi G K G = (2-2式中 i G 各部分重量系數(shù);G 整機(jī)重量。根據(jù)【2】P48表1-4,可以估算整個(gè)工作裝置的重量0.1520.7 3.105i G =噸。再由P83表2-7確定工作裝置各部分的重量為:(單位:噸表2-1工作裝置各部分的重量G名稱重量(噸動(dòng)臂 1.5斗桿0.8鏟斗0.83工作裝置的設(shè)計(jì)工作裝置的設(shè)計(jì)需根據(jù)要求確定其結(jié)構(gòu)方案,進(jìn)而

21、確定其各部件的尺寸以及鉸點(diǎn)位置,最后還應(yīng)對(duì)其作業(yè)尺寸和工作臂的強(qiáng)度以及挖掘力的大小進(jìn)行校核,確保其滿足要求。3.1 工作裝置總體方案的選擇工作裝置總體方案的選擇主要包括工作裝置總體結(jié)構(gòu)的選擇,動(dòng)臂、斗桿和鏟斗結(jié)構(gòu)形式的選擇以及各個(gè)油缸鉸點(diǎn)的布置形式的選擇。3.1.1工作裝置的總體結(jié)構(gòu) 圖3-1工作裝置總體結(jié)構(gòu)圖1.斗桿油缸2.動(dòng)臂3.液壓油管4.動(dòng)臂油缸5.鏟斗6.斗齒7.側(cè)齒8.連桿9.搖桿10.鏟斗油缸11.斗桿3.1.2動(dòng)臂、斗桿和鏟斗結(jié)構(gòu)形式的選擇a.確定動(dòng)臂的結(jié)構(gòu)形式動(dòng)臂是挖掘機(jī)工作裝置的主要部件,可分為整體式和組合式。整體式動(dòng)臂結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,重量輕而強(qiáng)度好具有良好的工作性能;組合式動(dòng)臂

22、重量大,制造成本也高,現(xiàn)一般僅作為特殊配置使用。所以選用整體式動(dòng)臂。整體式動(dòng)臂又有整體直動(dòng)臂和整體彎動(dòng)臂這兩種。其中整體直動(dòng)臂構(gòu)造簡(jiǎn)單、重量輕、容易生產(chǎn),主要用于懸掛式挖掘機(jī),但不能獲得較大的挖掘深度,不適用于通用挖掘機(jī);整體彎動(dòng)臂是目前應(yīng)用最廣泛的結(jié)構(gòu)形式,可獲得較大的挖掘深度,但降低了卸土高度,這個(gè)正符合挖掘機(jī)反鏟作業(yè)的要求7。所以,本次設(shè)計(jì)選用整體彎動(dòng)臂。b.確定斗桿的結(jié)構(gòu)形式斗桿也有整體式和組合式這兩種形式。其中組合式不常用,大多數(shù)挖掘機(jī)都采用整體式,當(dāng)需要調(diào)節(jié)斗桿長(zhǎng)度或杠桿比時(shí)采用更換斗桿或設(shè)置24個(gè)鉸鏈孔的方法。因此也采用整體式。c.確定鏟斗的結(jié)構(gòu)形式反鏟式挖掘機(jī)采用的鏟斗形式,其

23、形狀和尺寸參數(shù)的合理性選擇對(duì)挖掘機(jī)的作業(yè)效果往往有很大影響。挖掘機(jī)的作業(yè)工況各種各樣,只用一個(gè)鏟斗很難完成所有的工況作業(yè)。所以為了滿足不同工況的作業(yè)需求,并能盡可能的提高作業(yè)效率,在同一反鏟裝置上可配幾種甚至幾十種不同結(jié)構(gòu)和容量的鏟斗,如圖3-2為本次設(shè)計(jì)所采用的反鏟斗常用鏟斗形式。 圖3-2鏟斗的常用形式1.齒座2.斗齒3.橡膠卡銷4.卡銷5.6.7.斗口板裝設(shè)斗齒可以增大鏟斗挖掘時(shí)所產(chǎn)生的壓力,從而增大切削力,使鏟斗更好的破碎或挖掘物料。鏟斗的斗齒大都采用裝配形式,其結(jié)構(gòu)形式有螺栓連接式和橡膠卡銷式8如圖3-3(a和(b所示。 圖3-3斗齒連接方式(a 螺栓連接式(b 橡膠卡銷式經(jīng)比較(a

24、的結(jié)構(gòu)構(gòu)造簡(jiǎn)單,強(qiáng)度和剛度都比較好,所以選擇(a安裝方式。3.1.3確定動(dòng)臂、斗桿、鏟斗油缸的鉸點(diǎn)布置a.動(dòng)臂油缸的鉸點(diǎn)布置方式如圖3-4所示: 3-4幾種動(dòng)臂油缸的布置方式其中,a和b比較常見,c和d不常見。a的特點(diǎn)是不會(huì)消弱動(dòng)臂的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度,但會(huì)影響動(dòng)臂的運(yùn)動(dòng)范圍,b則與之相反,并能產(chǎn)生較大的挖掘力,但要采用雙液壓缸形式?？紤]到本次設(shè)計(jì)的挖掘機(jī)需要較大的挖掘力,所以動(dòng)臂油缸的布置方式選用b,使用雙油缸。b.斗桿油缸的鉸點(diǎn)布置斗桿油缸的布置方式如圖3-5所示: 圖3-5 斗桿油缸的布置方式C.鏟斗油缸的鉸點(diǎn)布置鏟斗與鏟斗液壓缸的連接形式有四連桿機(jī)構(gòu)和六連桿機(jī)構(gòu)這兩種,如圖3-6所示。其中四連桿

25、機(jī)構(gòu)的連接方式是鏟斗直接鉸接于鏟斗液壓缸,特點(diǎn)是鏟斗轉(zhuǎn)角較小,但可以獲得較大的工作力矩;六連桿機(jī)構(gòu)的連接方式是鏟斗通過連桿與鏟斗液壓缸鉸接,其特點(diǎn)是當(dāng)液壓缸活塞桿行程相同時(shí),鏟斗能夠得到較大的轉(zhuǎn)角從而來改善整個(gè)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)特性。 圖3-6鏟斗的連接方式圖3-7(a為直接連接,鏟斗、斗桿與鏟斗液壓缸組成四連桿機(jī)構(gòu)。圖3-7(b中液壓缸通過一個(gè)搖桿和一個(gè)連桿與鏟斗相連,與斗桿組成六連桿機(jī)構(gòu)。圖3-7(c 和(d 的鉸接形式相似相似,與(b 的區(qū)別在于前者液壓缸活塞桿鉸接于搖桿兩端之間。因?yàn)?b 形式能讓鏟斗獲得較大挖掘力,所以選用(b 圖所示的連接方式。3.2工作裝置結(jié)構(gòu)尺寸的確定工作裝置的結(jié)構(gòu)尺寸

26、主要包括鏟斗、斗桿和動(dòng)臂的尺寸以及各鉸點(diǎn)的位置。3.2.1鏟斗參數(shù)的選擇 圖3-7 斗形示意圖斗容量q ,平均斗寬B ,轉(zhuǎn)斗挖掘半徑R 和轉(zhuǎn)斗挖掘裝滿轉(zhuǎn)角2(這里令max =四者之間有以下幾何關(guān)系:(見【2】P7321(2sin 22s q R B K -= (3-1 式中:S K 土壤松散系數(shù),近似值取1.35。因我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)斗容q 指堆尖容量,所以裝滿系數(shù)可不再考慮。平均斗寬B 可根據(jù)【2】P75表2-6(反鏟斗平均斗寬統(tǒng)計(jì)值和推薦范圍查得q=0.92m 3時(shí),取B=1.25m 。又因?yàn)閝 一定時(shí)W 1max 和E 隨著B 和R 的變大而減小。但B 和R 大到一定程度,綜合反應(yīng)到2900以后W

27、 1max 和E 的減小減緩。顯然B 和R 無限增大會(huì)導(dǎo)致q=0,鏟斗變?yōu)槠桨?。且B的增大使附加載荷引起的對(duì)工作裝置的扭矩和水平彎矩隨之增大,從而對(duì)工作裝置的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛度的要求更高。全面考慮有關(guān)因素,可取2=9001000。如果21000 則W 1max 太大;如果2900,則B 和R 太大。所以取2=960。因此由式3-1得: 所以R=1.36m 。式中 W 1max 鏟斗挖掘阻力,E 鏟斗挖掘時(shí)挖掘1m 3容積的土所耗費(fèi)的能量稱為鏟斗挖掘能容量。鏟斗上兩個(gè)鏟點(diǎn)K 與Q 之間距離KQ l ,太大影響鏟斗機(jī)構(gòu)傳動(dòng)特性,太小則影響鏟斗結(jié)構(gòu)剛度,一般取特性參數(shù)2k =KQ l /R =0.30.

28、38。當(dāng)鏟斗轉(zhuǎn)角較大時(shí),2k 取較小值。一般取1095115KQV = 。根據(jù)實(shí)際情況取2k =0.43,10100= 。即KQ l =2k R =0.431.36=0.5848m 。3.2.2動(dòng)臂和斗桿尺寸的確定動(dòng)臂與斗桿的長(zhǎng)度比為K 1,當(dāng)K 12時(shí)稱為長(zhǎng)動(dòng)臂短斗桿方案,當(dāng)K 11.5時(shí)屬于短動(dòng)臂長(zhǎng)斗桿布置方案,K 1在1.52之間稱為中間比例方案9。對(duì)于沒有特殊要求的挖掘機(jī),一般取中間比例方案,即取特性參數(shù)。K 1= 13l =1.52,這里取K 1=1.8。根據(jù)前面經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算結(jié)果并參考現(xiàn)代ROBEX 215-7型液壓挖掘機(jī)的作業(yè)參數(shù),初步選取最大挖掘半徑R 1=9500mm ,據(jù)統(tǒng)計(jì)

29、,最大挖掘半徑R 1值一般于123l l l +的和很接近,因此在3l 和1K 值已定時(shí)可根據(jù)【2】P80經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算: 11211R l l K -=+ (3-2 113l K l = (3-3式中: 1l 動(dòng)臂長(zhǎng),即尺寸CF 長(zhǎng),mm ;2l 斗桿長(zhǎng),即尺寸FQ 長(zhǎng),mm ;3l 鏟斗尺寸QV ,即R ,mm ;R 1 最大挖掘半徑,mm 。由此計(jì)算得: 29500136029071 1.8l mm -=+, 初步選定22900l mm =; 1 1.829005220l mm =,初步選定15200l mm =。動(dòng)臂的彎角1一般可取1=12001400,彎角大可增加挖掘深度,但降低了卸載

30、高度,太小則對(duì)強(qiáng)度不利,針對(duì)實(shí)際情況,可初步確定=1200。 圖 3-8 各鉸點(diǎn)位置到此,動(dòng)臂和斗桿的基本長(zhǎng)度和彎角已經(jīng)確定,其余各部分的具體參數(shù),可參照現(xiàn)代ROBEX 系列液壓挖掘機(jī)進(jìn)行類比做仿形設(shè)計(jì),并結(jié)合本次設(shè)計(jì)要求,運(yùn)用SolidWorks 三維技術(shù)對(duì)工作裝置進(jìn)行建模分析,優(yōu)化各鉸點(diǎn)的位置如圖3-8所示,進(jìn)而得到各部分的尺寸如下表所示:表3-1 各部件鉸點(diǎn)的距離工作裝置組成距離(mm鏟斗QV=1630 KQ=590 HN=600HK=700斗桿FQ=2900FE=948FG=878QN=600GN=1867 EG=1429 GQ=2452EQ=3810動(dòng)臂CF=5200CD=3405C

31、B=2495DF=2384BF=3256BD=10221120= 機(jī)體AC=488至此,工作裝置的基本尺寸和鉸點(diǎn)位置已全部確定。4工作裝置液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)液壓挖掘機(jī)工作裝置的主要功能運(yùn)動(dòng)有以下幾個(gè)動(dòng)作:動(dòng)臂升降、斗桿收放和鏟斗裝卸10,如圖4-1所示。因?yàn)檫@幾個(gè)運(yùn)動(dòng)都是線性運(yùn)動(dòng),所以選用液壓缸作為執(zhí)行元件。本次設(shè)計(jì)要求既要保證各個(gè)動(dòng)作能夠獨(dú)立進(jìn)行,也可以相互配合實(shí)現(xiàn)復(fù)合動(dòng)作。 圖4-1 液壓挖掘機(jī)工作裝置的作業(yè)循環(huán)組成4.1液壓系統(tǒng)主要參數(shù)的確定4.1.1 系統(tǒng)工作壓力的確定因?yàn)楸敬卧O(shè)計(jì)的液壓挖掘機(jī)整機(jī)重量小于30噸,所以本機(jī)最大挖掘阻力可由以下經(jīng)驗(yàn)公式求出:f f F k G = (4-1式中

32、 f k 挖掘阻力系數(shù),推薦值0.5,G 整機(jī)重量(KN 。因此本機(jī)最大挖掘阻力0.520.79.8101.4f F KN =。根據(jù)表4-1、表4-2,并考慮到本液壓挖掘機(jī)的最大負(fù)載f F , 初選系統(tǒng)工作壓力為25P MPa =。表4-1按負(fù)載選擇執(zhí)行元件工作壓力負(fù)載F/N工作壓力P/MPa5000 50000 57表4-2設(shè)備常用的工作壓力設(shè)備類型系統(tǒng)工作壓力MPa磨床0.82.0組合機(jī)床 3.05.0龍門刨床 2.08.0拉床8.010.0農(nóng)業(yè)機(jī)械、小型工程機(jī)械、工程機(jī)械輔助機(jī)構(gòu)10.016.0液壓機(jī)、中大型挖掘機(jī)、重型機(jī)械、起重機(jī)運(yùn)輸機(jī)械16.032.04.1.2 液壓缸主要結(jié)構(gòu)尺寸的

33、確定(1液壓缸工作行程的確定液壓缸的工作行程應(yīng)滿足挖掘機(jī)的作業(yè)尺寸要求,即最大卸料高度、最大挖掘深度及最大挖掘高度。當(dāng)動(dòng)臂缸全伸、斗桿缸全縮、鏟斗處于豎直狀態(tài)時(shí),工作裝置為最大卸料高度狀態(tài);當(dāng)動(dòng)臂剛?cè)臁⒍窏U缸和鏟斗缸全縮時(shí),工作裝置為最大挖掘高度狀態(tài);當(dāng)動(dòng)臂缸全縮、斗桿和鏟斗都處于豎直狀態(tài)時(shí),工作裝置為最大挖掘深度狀態(tài)11。通過SolidWorks建模,在滿足最大挖掘深度的前提下,動(dòng)臂缸的長(zhǎng)度L1min1700mm,在最大卸料高度位置時(shí),動(dòng)臂缸的長(zhǎng)度L1max2800mm,所以L1=L1max-L1min=1100mm。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第四卷P17_257活塞行程系列表第三系列,初步選定動(dòng)臂

34、缸的工作行程S1=1050mm。斗桿液壓缸應(yīng)使斗桿有一定的擺角范圍,一般取100130,在最短時(shí)滿足最大卸料高度要求,在最長(zhǎng)時(shí)不與動(dòng)臂發(fā)生干涉,通過SolidWorks建模分析,得到L2min1900mm, L2max3139mm,結(jié)合液壓缸行程的標(biāo)準(zhǔn)系列值,初步選定工作行程S2=1200mm的液壓缸。鏟斗液壓缸應(yīng)使得鏟斗有一定的擺角范圍,當(dāng)鏟斗液壓缸全縮時(shí),鏟斗與斗桿的夾角應(yīng)大于10,鏟斗油缸全伸、鏟斗滿載回鉆時(shí),應(yīng)使得土壤不會(huì)從斗中撒落,在鏟斗整個(gè)轉(zhuǎn)動(dòng)過程中,鏟斗缸與連桿之間避免發(fā)生死點(diǎn),通過建模分析,得到鏟斗缸的長(zhǎng)度范圍約為14002340mm ,因此初步選定S 3=950mm 的液壓缸

35、。在實(shí)際設(shè)計(jì)過程中,鉸點(diǎn)位置以及液壓缸行程很難一次確定,要通過反復(fù)修改,最終確定各結(jié)構(gòu)尺寸和液壓缸行程。(2液壓缸的選用及行程校核本次設(shè)計(jì)液壓缸選用單桿式,并在工作時(shí)進(jìn)行差動(dòng)連接。此時(shí)液壓缸有桿腔工作面積A 2是無桿腔工作面積A 1的一半。根據(jù)下式:12(f F P A A =- (4-2d = (4-3 可求出液壓缸活塞桿直徑71.9d mm =,因此缸筒直徑101.7D =。 參照機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第四卷P43-176表43.6-34(工程液壓缸的技術(shù)規(guī)格初步選取四個(gè)液壓缸的缸徑均為100mm ,活塞桿直徑為70mm 。各液壓缸的最短和最長(zhǎng)尺寸如下表所示:表4-3 各液壓缸的尺寸名稱 全縮長(zhǎng)度(

36、min 全伸長(zhǎng)度(max 動(dòng)臂缸 2500 3030斗桿缸 1900 3100鏟斗缸 1400 2350由此可知,動(dòng)臂缸全伸,斗桿缸全縮,鏟斗豎直,此時(shí)卸料高度最大,通過CAD 建模如圖4-2所示,得H 1max =5150mm 4256mm ,所以滿足任務(wù)書要求。 圖4-2最大卸料高度模型同樣,為最大挖掘高度和最大挖掘深度狀態(tài),CAD建模得H2max=7340mm6178mm, H3max=6800mm5629mm,均滿足任務(wù)書要求。4.2液壓系統(tǒng)的確定本次設(shè)計(jì)采用的是雙泵雙回路系統(tǒng),即相關(guān)執(zhí)行元件分別構(gòu)成兩個(gè)獨(dú)立的回路,其原理簡(jiǎn)圖和系統(tǒng)特性如圖4-3所示。這種系統(tǒng)的最大特點(diǎn)是:不管各個(gè)回路

37、的組合方式怎樣,都能確保至少有兩個(gè)動(dòng)作可以同時(shí)進(jìn)行,能夠滿足挖掘機(jī)的作業(yè)要求12。此外,該系統(tǒng)還具有動(dòng)作準(zhǔn)確,操作簡(jiǎn)便,功率利用合理等優(yōu)點(diǎn),是目前中小型液壓挖掘普遍采用的一種液壓系統(tǒng)。 圖4-3雙泵雙回路系統(tǒng)的原理和系統(tǒng)特性4.2.1液壓元件的選用一個(gè)完整的液壓系統(tǒng)由動(dòng)力元件、控制元件、執(zhí)行元件、輔助元件和工作介質(zhì)這五部分組成13。本次設(shè)計(jì)選用的液壓元件如下:動(dòng)力元件液壓泵,由齒輪泵和柱塞泵組成?？刂圃鞣N液壓閥,用來控制和調(diào)節(jié)液壓油的方向、流量和壓力。本次設(shè)計(jì)中壓力控制主要使用溢流閥,流量控制主要用節(jié)流閥和限速閥,方向控制主要用單向閥和換向閥。執(zhí)行元件四組液壓油缸。輔助元件將動(dòng)力元件、控制

38、元件和執(zhí)行元件三部分連接成一個(gè)系統(tǒng),主要有油箱、管路、接頭、冷卻器、濾油器、蓄能器等。工作介質(zhì)普通液壓油,因工作壓力較高,所以要求黏度較大。4.2.2液壓系統(tǒng)基本回路設(shè)計(jì)a.限壓回路限壓回路用來限制液壓系統(tǒng)中的壓力,使它不超過限定值,主要是為了油路和各液壓元件。本次設(shè)計(jì)采用的是在各個(gè)液壓油缸的進(jìn)油和回油路上成對(duì)的并聯(lián)溢流閥的方法來限制液壓油缸工作時(shí)所受的最大壓力,若超過限定值,此時(shí)溢流閥將打開進(jìn)行壓力卸載,這樣就能保護(hù)液壓油缸和管路免受損壞。b.卸荷回路卸荷回路是指液壓挖掘機(jī)各個(gè)機(jī)構(gòu)在不工作時(shí),液壓泵盡量以最低消耗功率進(jìn)行空轉(zhuǎn),而不是溢油回油14。在設(shè)計(jì)時(shí)常常采用液壓泵以最低壓力進(jìn)行空轉(zhuǎn)的卸荷

39、方式。按照回路的組合形式,有換向閥中位卸荷和穿越換向閥卸荷兩種方式。如下圖所示: a換向閥中位卸荷回路;b 穿越換向閥卸荷回路在本次設(shè)計(jì)中卸荷回路選用換向閥中位卸荷回路,采用三位四通換向閥,當(dāng)換向閥中位時(shí),進(jìn)油口和回油口接通,工作油經(jīng)過各閥后,以最低壓力返回油箱。c.節(jié)流調(diào)速和節(jié)流限速回路節(jié)流調(diào)速就是利用節(jié)流閥的可變通流截面來改變流量,進(jìn)行調(diào)速。按照節(jié)流閥的安裝位置,可分為進(jìn)油節(jié)流調(diào)速和回油節(jié)流調(diào)速兩種15。限速是為了保證挖掘機(jī)作業(yè)安全。本次設(shè)計(jì)中選用回油節(jié)流調(diào)速方式,將單向節(jié)流閥安裝在各個(gè)液壓缸的回油路上。這樣可以將節(jié)流后發(fā)熱的油液直接送回油箱,不會(huì)影響執(zhí)行元件的滲漏,而且回油時(shí)有阻尼,回油

40、速度可以比較穩(wěn)定。4.2.3液壓系統(tǒng)原理圖本次設(shè)計(jì)的液壓系統(tǒng)原理圖見附圖YYWJJ01。5工作裝置的強(qiáng)度校核液壓挖掘機(jī)主工作裝置在作業(yè)時(shí)其各結(jié)構(gòu)件的受力情況會(huì)隨著其位置的變化而不同,所以在這里僅計(jì)算在最不利工況情況下工作裝置的受力,進(jìn)而對(duì)主要零部件進(jìn)行強(qiáng)度校核。5.1挖掘力的計(jì)算液壓挖掘機(jī)反鏟裝置工作時(shí)既可用鏟斗液壓缸挖掘(簡(jiǎn)稱轉(zhuǎn)斗挖掘,也可用斗桿液壓缸挖掘(簡(jiǎn)稱斗桿挖掘,或作復(fù)合動(dòng)作挖掘。一般認(rèn)為當(dāng)挖掘機(jī)的斗容量小于0.5m 3或在土質(zhì)松軟地作業(yè)時(shí)以轉(zhuǎn)斗挖掘?yàn)橹?反之則以斗桿挖掘?yàn)橹?6。本次設(shè)計(jì)的挖掘機(jī)斗容為0.92m 3且要求挖掘土壤,所以本設(shè)計(jì)中以斗桿挖掘?yàn)橹鳌Ｔ诓煌奈恢猛诰蜃枇σ膊?/p>

41、同,這里僅選阻力最大的位置。根據(jù)【2】P71可知斗桿挖掘阻力可用下式表示:00=0.0174sKq W K 阻 (5-1 式中 K 挖掘比阻力,K=2030N/cm 2;q 鏟斗容量;0斗桿挖掘時(shí)的切削半徑,由CAD 建?？芍?=4.05m ;0斗桿在挖掘過程中的總轉(zhuǎn)角,一般0=50 80 ,取0=75 ;K s 土壤松散系數(shù),1.261.37,取K s =1.37。當(dāng)K 取最大值時(shí)得最大挖掘阻力,計(jì)算得:max W 阻=38KN 。5.2工況的選擇液壓挖掘機(jī)的工作裝置由動(dòng)臂、斗桿、鏟斗、連桿、搖桿和各種液壓缸組成。在對(duì)這些零部件進(jìn)行強(qiáng)度校核前,首先應(yīng)該確定工作裝置的最不利工況,即在這工況下對(duì)

42、某一零部件出現(xiàn)最大的應(yīng)力,將這個(gè)工況作為校核該零部件的依據(jù)17。由于本次設(shè)計(jì)的挖掘機(jī)以斗桿挖掘?yàn)橹?即斗桿挖掘力大于鏟斗挖掘力,所以應(yīng)選取斗桿液壓缸挖掘作為計(jì)算工況。參考文獻(xiàn)【2】,本次設(shè)計(jì)采用以下位置(圖5-1進(jìn)行計(jì)算:(1動(dòng)臂位于動(dòng)臂液壓缸對(duì)鉸點(diǎn)A 有最大力臂處;(2斗桿位于斗桿液壓缸作用力臂最大處;(3鏟斗位于能夠產(chǎn)生最大挖掘力的位置;該工況下工作裝置位置如圖5-1所示。圖中各參數(shù)如下(未注單位為mm : 02820S =,1590S =,2600S =,35190S =,4610S =,51150S =,6560S =,7670S =,9680S =,12950L =,25470L =

43、,35570L =,41630L =,53130L =,6950L =,7630L =,114.7G KN =,27.84G KN =,37.84G KN = 圖5-1 最不利工況尺寸圖5.3力的計(jì)算在此工況下挖掘機(jī)工作裝置上的作用力僅有工作裝置各部分的自身重量(動(dòng)臂重G 1、斗桿重G 2、鏟斗重G 3和作用于鏟斗齒上的挖掘阻力。各液壓油缸的工作狀態(tài)為:斗桿液壓缸液壓缸以主動(dòng)力F 2工作,鏟斗液壓缸承受被動(dòng)作用力F 3,動(dòng)臂液壓缸承受閉鎖力F l 。各液壓缸所能產(chǎn)生的最大力按下式計(jì)算:24F A P D p = (5-2式中 D 液壓缸的缸徑mm ,p 液壓油作用力MP 。已知各液壓缸的缸徑均

44、為100mm ,系統(tǒng)壓力p=25MP ,因此各液壓缸所能產(chǎn)生的最大力為:212310025196.254F F F KN =將鏟斗作為獨(dú)立體,按對(duì)鉸點(diǎn)H 的力矩平衡方程0H M =,求出鏟斗液壓缸的挖掘力1W F 。241313471(W S S F G S F L S =+ 1600610(7.84590196.251630640=+ 71.69KN =將整個(gè)工作機(jī)構(gòu)作為整體體,按對(duì)動(dòng)臂底部鉸點(diǎn)A 的力矩平衡方程0A M = 求出鏟斗液壓缸的另一個(gè)挖掘力2W F 。 2191122331031(W W F F S G L G L G L F S S =+- 1(196.2568014.729

45、507.8454707.84557071.6928205190=+- 11.79=將斗桿作為獨(dú)立體,按對(duì)鉸點(diǎn)F 的力矩平衡方程=0F M 求出斗桿油缸在被動(dòng)狀態(tài)下的作用力: 21527352661(W W F F L F L G S G S L =- 1(71.69313011.796307.8411507.84560950=+- 230KN =而斗桿液壓缸的閉鎖力2196.25F KN =,由22F F ,說明F W2的值不能夠?qū)崿F(xiàn)。計(jì)算時(shí)取22196.25F F KN =代入=0F M 計(jì)算得到29.53W F KN =。再將鏟斗取出作為獨(dú)立體,視連桿QM 為二力桿,其對(duì)鉸點(diǎn)M 作用力的方

46、向沿QM方向,按對(duì)鉸點(diǎn)H 的力矩平衡方程0H M =,可求出鉸點(diǎn)M 處受力F M 。143141(M W F F L G S S =- 1(71.6916307.84590610=- 184KN =由鏟斗在水平X 方向和豎直Y 方向上的合力分別平衡0HX F =和0HY F =,可求出鏟斗在鉸點(diǎn)H 處受到的水平力和豎直力。12cos 22sin 22sin 35HX W W M F F F F =+71.69cos 229.53sin 22184sin35=+175.1KN =121cos35cos 22sin 22HY M W W F G F F F =+-+14.7184cos359.52

47、cos 2271.69sin 22=+-+ 183.3KN =根據(jù)鉸點(diǎn)Q 處的力平衡,可求得搖桿QG 對(duì)鉸點(diǎn)Q 的水平力QX F 和QY F 。 0QX F = 3sin16sin 35QX M F F F =-196.25sin16184sin35=-51.4KN =-0QY F = 3cos16cos35QY M F F F =-196.25cos16184cos35=-37.8KN =將斗桿作為獨(dú)立體,根據(jù)斗桿的力平衡方程可以求得在鉸點(diǎn)F 處斗桿受到的水平力FX F 和豎直力FY F 。0FX F = 32sin16cos33FX HX QX F F F F F =-+175.151.4

48、196.25sin16196.25cos33=-+337KN =0FX F = 32cos16sin 33FY HY QY F F F F F =-+183.337.8196.25cos16196.25sin33=-+63.7KN =將整個(gè)工作裝置作為整體,按對(duì)鉸點(diǎn)A 的力矩平衡方程可求出動(dòng)臂缸的作用力CB F ,再按力的平衡方程可求出動(dòng)臂在鉸點(diǎn)A 處受到的水平力AX F 和豎直力AY F 。 0A M =231011223391(CB W W F F S F S G L G L G L S =+- 1(9.52519071.69282014.729507.8454707.845570680=

49、+- 178.9KN =0CX F = 12cos 22sin 22cos 25CX W W CB F F F F =-71.69cos 229.52sin 22178.9cos 25=-99.24KN =-0CYF=12sin 35sin 22cos 22CY CB W W F F F F =-178.9sin3571.69sin 229.52cos 22=- 66.9KN =到此,各鉸點(diǎn)的受力均已求出。5.4斗桿、動(dòng)臂的強(qiáng)度校核5.4.1 斗桿的強(qiáng)度校核斗桿為變截面箱形結(jié)構(gòu),用鋼板焊接而成,有時(shí)為了增強(qiáng)剛度還在內(nèi)部加隔板。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)第一卷第三章,斗桿的材料選用Q345(即原先的16M

50、n ,其屈服極限345s MPa =。其特點(diǎn)是綜合機(jī)械性能好,尤其是低溫韌性、冷沖壓性能、焊接性能及切削性能方面18。應(yīng)用廣泛,價(jià)格便宜。用于礦山、運(yùn)輸、化工等各種機(jī)械特別是需要承受沖擊和動(dòng)載的焊接結(jié)構(gòu)。斗桿形狀復(fù)雜各個(gè)截面內(nèi)力的合成情況也較復(fù)雜,而且斗桿斷面的變化也較大,因此合成應(yīng)力最大的危險(xiǎn)斷面很難準(zhǔn)確確定。一般要選取幾個(gè)斷面進(jìn)行強(qiáng)度校核,如圖5-2,5-3所示。 圖5-2 斗桿危險(xiǎn)截面 圖5-3 危險(xiǎn)截面示意圖(單位:cm a .截面1的強(qiáng)度校核在該截面上的力有軸力125.1N K N=、剪切力83.3Q K N =、彎矩46.310x M N m=,43.210y M Nm = 截面面

51、積 2438A cm =截面對(duì)參數(shù)軸的靜矩 33732y S cm =,33828x S cm = 截面型心 8.52y C S Y cm A=,8.74xC S X cm A= 截面的慣性矩 2431794.6y C I A Y cm =,2433455.67x CI A X cm = 截面上的應(yīng)力 7max 6.3102241.433455.67x x x M X MPa I = 7max3.2102020.131794.6y y yM Y MPa I =34125.11028.643810N N M P a A -= 783.31019438Q MPa A =95.9MPa =。 b .

52、截面2的強(qiáng)度校核在該截面上的力有軸力126.1N K N=、剪切力Q=150.3KN 、彎矩47.110x M N m=,44.310y M Nm = 截面面積 2500A cm =截面對(duì)參數(shù)軸的靜矩 324773y S cm =,312375x S cm = 截面型心 49.5y C S Y cm A=,24.7xC S X cm A= 截面的慣性矩 240.012y C I A Y m =,240.003x CI A X m = 截面上的應(yīng)力 4max 7.1100.22520.003x x x M X MPa I = 4m a x 4.3100.5519.70.012y y y M Y

53、MPa I = 34126.11025.250010N N M P a A -= 7150.31030500Q MPa A =109.9MPa =。 c .截面3的強(qiáng)度校核在該截面上的力有軸力337N KN =、剪切力63.7Q K N =、彎矩46.510x M N m=,45.210y M Nm = 截面面積 2567A cm =截面對(duì)參數(shù)軸的靜矩 326238y S cm =,316718x S cm = 截面型心 46.3y C S Y cm A=,29.5xC S X cm A= 截面的慣性矩 240.012y C I A Y m =,240.005x CI A X m = 截面上的

54、應(yīng)力 4max 6.5100.2228.60.005x x x M X MPa I = 4m a x 5.2100.6327.30.012y y y M Y MPa I =343371059.456710N N M P a A -= 763.71030567Q MPa A =116.7MPa =。 上述計(jì)算均按靜載進(jìn)行分析,而實(shí)際工作中,斗桿要承受比較大的沖擊和振動(dòng)載荷,并且變化不定。所以在計(jì)算時(shí)一般采用降低許用應(yīng)力的辦法來考慮沖擊和動(dòng)載的影響,即在強(qiáng)度校核時(shí)采用提高安全系數(shù)的辦法來解決19。因此許用應(yīng)力為:sn=(5-3式中 s 鋼材的屈服極限, n 安全系數(shù),n =22.5。根據(jù)【2】P269表7-1(工作裝置結(jié)構(gòu)件的安全系數(shù)這里取n 最大時(shí),即n =2.5,所以3451382.5MPa =。經(jīng)校核計(jì)算三個(gè)危險(xiǎn)截面的應(yīng)力均小于最小許用應(yīng)力。 所以,斗桿的強(qiáng)度滿足要求。 5.4.2 動(dòng)臂的強(qiáng)度校核動(dòng)臂材料仍采用Q345鋼板,厚度為15mm 。通過分析可知,在鉸點(diǎn)C 處動(dòng)臂受的彎矩最大,而且此處有彎角,容易產(chǎn)生應(yīng)力集中,所以該截面為危險(xiǎn)截面。具體參數(shù)如圖5-4所示。 圖5-4