[學士]某9層框架行政辦公樓畢業(yè)設計(含計算書、建筑結構設計圖)

1、 湖北工業(yè)大學商貿學院畢業(yè)設計1.緒 論1.1 工程背景本項目為9層鋼筋混凝土框架結構體系，占地面積約為960.96 m2，總建筑面積約為8811.84 m2；層高3.6m,平面尺寸為18.3m×52.0m。采用樁基礎，室內地坪為±0.000m，室外內高差0.6m。框架梁、柱、樓面、屋面板板均為現澆。1.1.1 設計資料1.1.1.1 氣象資料夏季最高氣溫，冬季室外氣溫最低。凍土深度25cm，基本風荷載W。=0.35kN/ m2；基本雪荷載為0.2 kN/ m2。年降水量680mm。1.1.1.2 地質條件建筑場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。自上而下敘述如下：新近

2、沉積層（第一層），粉質粘土，厚度0.51.0米，巖性特點，團粒狀大孔結構，欠壓密。粉質粘土層（第二層），地質主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結構，厚度約3.0米, qsk=3540kPa。粉質粘土層（第三層），地質巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，可塑狀態(tài)，厚度3.5米， qsk=3035kPa。粉質粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露，qsk=4060kPa,qpk=15002000kPa。不考慮地下水。1.1.1.3 地基土指標自然容重1.90g/cm2，液限25.5，塑性指數9.1，空隙比0.683，計算強度150kp/

3、m2。1.1.1.4 地震設防烈度7度1.1.1.5 抗震等級三級1.1.1.6 設計地震分組場地為1類一組Tg（s）=0.25s （表3.8高層建筑結構）1.1.2 材料柱采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。基礎采用C30，縱筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。1.2 工程特點本工程為九層，主體高度為32.4米，屬高層建筑。高層建筑采用的結構可分為鋼筋混凝土結構、鋼結構、鋼-鋼筋混凝土組合結構等類型。根據不同結構類型的特點，正確選用材料，就成為經濟合理地建造高層建筑的一個重要方面。經過結構論證以及設計任務書等

4、實際情況，以及本建筑自身的特點，決定采用鋼筋混凝土結構。在高層建筑中，抵抗水平力成為確定和設計結構體系的關鍵問題。高層建筑中常用的結構體系有框架、剪力墻、框架-剪力墻、筒體以及它們的組合。高層建筑隨著層數和高度的增加水平作用對高層建筑機構安全的控制作用更加顯著，包括地震作用和風荷載，高層建筑的承載能力、抗側剛度、抗震性能、材料用量和造價高低，與其所采用的機構體系又密切的相關。不同的結構體系，適用于不同的層數、高度和功能?？蚣芙Y構體系是由梁、柱構件通過節(jié)點連接構成，既承受豎向荷載，也承受水平荷載的結構體系。這種體系適用于多層建筑及高度不大的高層建筑。本建筑采用的是框架機構體系，框架結構的優(yōu)點是建

5、筑平面布置靈活，框架結構可通過合理的設計，使之具有良好的抗震性能；框架結構構件類型少，易于標準化、定型化；可以采用預制構件，也易于采用定型模板而做成現澆結構，本建筑采用的現澆結構。 由于本次設計是辦公樓設計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級，故采用鋼筋混凝土框架結構體系。1.3 本章小結本章主要論述了本次設計的工程概況、相關的設計資料、高層建筑的一些特點以及綜合本次設計所確定的結構體系類型。2.結構設計2.1框架結構設計計算2.1.1 工程概況本項目為9層鋼筋混凝土框架結構體系，占地面積約為960.96 m2，總建筑面積約為8811.84 m2；層高3.6m平面尺寸為18.3m×

6、;52.0m。采用樁基礎，室內地坪為±0.000m，室外內高差0.6m?？蚣芷矫嫱W布置如下圖：圖2-1 框架平面柱網布置框架梁柱現澆，屋面及樓面采用100mm厚現澆鋼筋混凝土。2.1.2 設計資料2.1.2.1氣象條件:基本風荷載W。=0.35kN/ m2;基本雪荷載為0.2 KN/ m2。2.1.2.2樓、屋面使用荷載：走道：2.5kN/ m2；消防樓梯2.5kN/ m2；辦公室2.0kN/ m2；機房8.0kN/ m2，為安全考慮，均按2.5kN/ m2計算。2.1.2.3 工程地質條件：建筑物場地地形平坦，地基土成因類型為冰水洪積層。自上而下敘述如下：新近沉積層（第一層），

7、粉質粘土，厚度0.51.0米，巖性特點，團粒狀大孔結構，欠壓密。粉質粘土層（第二層），地質主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態(tài)，具有大孔結構，厚度約3.0米, 粉質粘土層（第三層），地質巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，可塑狀態(tài)，厚度3.5米，粉質粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，硬塑狀態(tài)，厚度未揭露，不考慮地下水。場地位1類一組Tg（s）=0.25s （表3.8高層建筑結構）2.1.2.4 屋面及樓面做法：屋面做法：20mm厚1：2水泥砂漿找平；100140mm厚（2%找坡）膨脹珍珠巖；100mm厚現澆鋼筋混凝土樓板；15mm厚紙筋石灰抹灰。樓面做飯：25

8、mm厚水泥砂漿面層； 100mm厚現澆鋼筋混凝土樓板 15mm紙筋石灰抹灰 2.1.3 梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定2.1.3.1 初估截面尺寸(1)柱：b×h=600mm×600mm(2)梁：梁編號如下圖：L1: h=(1/121/8)×7800=650975 取h=700mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×700=233350 取b=300mmL2: h=(1/121/8)×2700=225338 取h=450mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×450=130225 取b=250mmL3: h=(1/121/

9、8)×4000=333500 取h=450mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×450=150225 取b=250mmL4: h=(1/121/8)×3600=300450 取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×400=133200 取b=250mmL5: h=(1/121/8)×2400=200300 取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×400=133200 取b=250mmL6: h=(1/121/8)×8000=6671000 取h=700mmb=(1/31/2)H=(

10、1/31/2)×700=233350 取b=300mm圖2-2 框架梁編號2.1.3.2 梁的計算跨度框架梁的計算跨度以上柱形心為準，由于建筑軸線與柱軸線重合，故計算跨度如下：圖2-3 梁的計算跨度2.1.3.3 柱高度底層柱 h=3.6+0.6+0.5=4.7m其他層 h=3.6m圖2-4 橫向框架計算簡圖及柱編號2.1.4 荷載計算2.1.4.1 屋面均布恒載二氈三油防水層 0.35 kN/ m2冷底子有熱瑪蹄脂 0.05 kN/ m220mm厚1：2水泥砂漿找平 0.02 ×20=0.4 kN/ m2100140厚(2%坡度)膨脹珍珠巖 (0.1+0.14)×

11、;7/2=0.84 kN/ m2100mm厚現澆鋼筋混凝土樓板 0.1×25=2.5 kN/ m215mm厚紙筋石灰抹底 0.015×16=0.24 kN/ m2共計 4.38 kN/ m2屋面恒載標準值為：（52+0.24）×（7.8×2+2.7+0.24）×4.38=4242.16 kN2.1.4.2 樓面均布恒載按樓面做法逐項計算25厚水泥砂漿找平 0.025×20=0.05 kN/ m2100厚現澆鋼筋混凝土樓板 0.1×25=2.5 kN/ m215厚紙筋石灰抹灰 0.015×16=0.24 kN/ m2

12、共計 3.24 kN/ m2樓面恒載標準值為：（52+0.24）×（7.8×2+2.7+0.24）×3.24=3180.04 kN2.1.4.3 屋面均布活載計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面雪荷載：0.2×（52+0.24）×（7.8×2+2.7+0.24）=197.71 kN2.1.4.4 樓面均布活荷載樓面均布活荷載對于辦公樓一般房間為22.0KN/ m2，走道、消防樓梯為2.5 kN/ m2，為計算方便，偏安全的統一取均布活荷為2.5 kN/ m2。樓面均布活荷載標準值為：2.5×（52+0.24）×（7.8

13、×2+2.7+0.24）=2421.32 kN2.1.4.5 梁柱自重（包括梁側、梁底、柱的抹灰重量）L1： b×h=0.3m×0.7m 長度7.2m 每根重量 0.7×7.2×25×（0.02×2+0.3）=42.84 kN 根數 15×2×9=270根L2： b×h=0.25m×0.45m 長度2.1m 每根重量 0.45×2.1×25×（0.02×2+0.25）=6.85 kN 根數 15×9=135根L3： b×h=0

14、.25m×0.45m 長度3.4m 每根重量 0.45×3.4×25×（0.02×2+0.25）=11.09 kN 根數 16×2×9=288根L4： b×h=0.25m×0.4m 長度3.0m 每根重量 0.4×3×25×（0.02×2+0.25）=8.7 kN 根數 8×9=72根L5： b×h=0.25m×0.4m 長度1.8m 每根重量 0.4×1.8×25×（0.02×2+0.25）=5

15、.22 kN 根數 8×9=72根L6： b×h=0.3m×0.7m 長度7.4m 每根重量 0.7×7.4×25×（0.02×2+0.3）=44.03 kN 根數 4×9=36根Z1： 截面 0.6×0.6 m2 長度4.7m 每根重量 （0.6+0.02×2）²×4.7×25=48.13 kN 根數 14×4=56根Z2： 截面 0.6×0.6 m2 長度3.6m 每根重量 （0.6+0.02×2）²×3.6&#

16、215;25=36.86 kN 根數 14×4×8=448根表2-1 梁柱自重梁（柱）編 號截面（m2）長度（m）根數每根重量（kN）L10.3×0.77.2027042.84L20.25×0.452.11356.85L30.25×0.453.428811.09L40.25×0.43.0728.70L50.25×0.41.8725.22L60.3×0.77.403644.03Z10.6×0.64.75648.13Z20.6×0.63.644836.862.1.4.6 墻體自重外墻墻厚240mm，

17、采用瓷磚貼面；內墻墻厚120mm，采用水泥砂漿抹面，內外墻均采用粉煤灰空心砌塊砌筑。單位面積外墻體重量為：7.0×0.24=1.68 kN/ m2 單位面積外墻貼面重量為：0.5 kN/ m2單位面積內墻體重量為：7.0×0.12=0.84 kN/ m2單位面積內墻貼面重量為（雙面抹面）：0.36×2=0.72 kN/ m2表2-2 墻體自重墻體每片面積（m2）片數重量（KN）底層縱墻外墻3.4×4.2516外墻墻體388.41881.46外墻墻面115.63.0×4.304外墻墻體86.69外墻墻面25.81.8×4.304外墻墻體

18、52.01外墻墻面15.487.4×4.002外墻墻體99.56外墻墻面29.6內墻3.4×4.2516內墻墻體194.21400.92內墻墻面166.463.0×4.302內墻墻體21.67內墻墻面18.78底層橫墻外墻7.2×4.04外墻墻體96.77207.56外墻墻面82.942.1×4.252外墻墻體15.0外墻墻面12.85內墻7.2×4.016內墻墻體387.07718.85內墻墻面331.78外墻3.4×3.1516外墻墻體287.89外墻墻面85.68續(xù)表2-2墻體每片面積（）片數重量（kN）其他層縱墻外墻

19、3.0×3.204外墻墻體64.51601.08外墻墻面19.21.80×3.204外墻墻體38.71外墻墻面11.527.4×2.902外墻墻體72.11外墻墻面21.46內墻3.4×3.1516內墻墻體143.94351.69內墻墻面123.383.0×3.202內墻墻體16.13內墻墻面13.821.8×3.202內墻墻體9.68內墻墻面8.297.4×2.901內墻墻體18.03內墻墻面15.45其他層橫墻外墻7.2×2.904外墻墻體140.37210.48外墻墻面41.762.1×3.152外

20、墻墻體22.23外墻墻面6.12內墻7.2×2.9016內墻墻體280.62514.48內墻墻面233.862.1.4.7 荷載總匯頂層重力荷載代表值包括屋面恒載+50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重。頂層恒載：4242.16kN頂層活載：193.71kN頂層梁自重：+=42.84×30+6.85×15+11.09×32+8.7×8+5.22×8+44.03×4=2030.31kN頂層柱自重：36.86×56=2064.16kN頂層墻自重：601.08+351.69+210.48+514.48=16

21、77.73 kN=+1/2+1/2+1/2=9759.58 kN其他層重力荷載代表值包括樓面恒載+50%活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。=3138.04+1/2×2421.32+42.84×30+6.85×15+11.09×32+8.7×8+5.22×8+44.03×4+36.86×56+1677.73=10120.9 kN10120.9 kN =3138.04+1/2×2421.32+42.84×30+6.85×15+11.09×32+8.7×

22、8+5.22×8+44.03×4+1/2×36.86×56+1/2×48.13×56=10967.52kN門窗荷載計算M-1、M-2采用鋼框門，單位面積鋼框門重量為0.4kN/ m2M-3、M-4采用木門，單位面積木門重量為0.2 kN/ m2C-1、C-2、C-3、C-4、C-5、C-6均采用鋼框玻璃窗，單位面積鋼框玻璃窗重量為0.45 kN/表2-3 門窗重量計算層號門窗號單位面積（m2）數量重量(kN)底層M-11.5×2.734.8664.35M-21.5×2.122.52M-30.9×2.413

23、5.62C-10.9×1.821.46C-21.0×1.843.24C-42.4×1.81834.99C-51.8×1.8811.66M-30.9×2.4146.05續(xù)表2-3層號門窗號單位面積（m2）數量重量(kN)二至九層M-41.5×2.464.3267.55C-21.0×1.843.24C-31.5×1.822.43C-42.4×1.81834.99C-51.8×1.8811.66C-63.0×1.824.86（1）底層墻體實際重量：=10699.07 kN（2）二至九層實際重

24、量：kN kN建筑物總重力荷載代表值kN2.1.5 水平地震作用下框架的側向位移驗算2.1.5.1 橫向線剛度混凝土 C30 kN/ m2在框架結構中，有現澆樓面或預制板樓面。而現澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現澆樓面的邊框架取=1.5（為梁的截面慣性矩）。對中框架取=2.0。若為裝配樓板，現澆層的樓 圖2-5 質點重力荷載值面，則邊框架梁取=1.2，對中框架取=1.5。 橫向線剛度計算見表2-4。2.1.5.2 橫向框架柱的側移剛度D值柱線剛度列于表2-5，橫向框架柱側移剛度D值計算見表2-6。2.1.5.3

25、 橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法。將結構按質量分布情況簡化為無限質點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基本公式。表2-4 橫向剛度計算表2-5 柱線剛度柱號截面（m2）柱高度（m）慣性矩線剛度（m4）（kN·m）0.6×0.64.710.8×10-36.89×1040.6×0.63.610.8×10-39.00×104表2-6橫向框架柱側移剛度D值計算 項目柱類型層根數底層邊框架邊柱0.448167684邊框架中柱0.528197624中框架邊柱0.49318452

26、24中框架中柱0.58021709241109984二至九層邊框架邊柱0.216180004邊框架中柱0.311259174續(xù)表2-6 項目柱類型層 根數二至九層中框架邊柱0.2682233324中框架中柱0.37531250241461660這樣，只要求出結構的頂點水平位移，就可以按下式求得結構的基本周期： 式中基本周期調整系數，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，取0.6；框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移；是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。然后由求出，再用求出框架結構的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結構真正的位移。橫向框架頂點位移計

27、算見表2-7。表2-7 橫向框架頂點位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對位移99451.989451.9814616600.00650.319689813.319265.2814616600.01320.313179813.329078.5814616600.01990.299969813.338891.8814616600.02660.2859813.348705.1814616600.03330.253449813.358518.4814616600.04000.220139813.368331.7814616600.04670.180129813.378145.081461660

28、0.05340.1334110699.0788844.1511099840.08000.0800=1.7×0.6×2.1.5.4 橫向地震作用計算在I類場地，6度設防區(qū)，設計地震分組為第二組情況下，結構的特征周期=0.25s，水平地震影響系數最大值=0.16。由于=0.577=1.4×0.25=0.35（s），應考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際。但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對于周期比較長的結構相差更大。地震的宏觀震害也表明，結構上部往

29、往震害很嚴重。因此，即頂部附加地震作用系數考慮頂部地震力的加大?？紤]了結構周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。=0.08+0.01=0.08×0.577+0.01=0.0562結構橫向總水平地震作用標準值：=（/ ）××0.85=（0.25/0.850）0.9×0.16×0.85×88844.15=5691.88kN頂點附加水平地震作用：=0.068×5681.88=387.05kN各層橫向地震剪力計算見表2-8，表中：橫向框架各層水平地震作用和地震剪力見圖2-6。表2-8 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次

30、（m）（m）（kN）（kN）（kN）93.633.59451.983166410.1891402.8361402.3683.629.99813.32934180.175940.12342.4673.626.39813.32580900.154827.293169.7563.622.79813.32227620.133714.483884.2353.619.19813.31874340.112601.664485.8943.615.59813.31521060.091488.854974.7433.611.99813.31167780.070376.045350.7823.68.39813.38

31、14500.050268.65619.3816.54.710669.07501450.030161.165780.54注：表中第9層中加入了，其中 =387.05kN。圖2-6 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力2.1.5.5 橫向框架抗震變形驗算詳見表2-9。表2-9 橫向框架抗震變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉角91402.3614616600.000963.61/375082342.461461660000163.61/225073169.7514616600.002173.61/165963884.2314616600.002663.6

32、1/135354485.8914616600.003073.61/117344974.7414616600.00343.61/105835350.7814616600.003663.61/98325619.3814616600.003843.61/93815780.5411099840.005214.71/691注：層間彈性相對轉角均滿足要求。=1/450。（若考慮填充墻抗力作用為1/550）2.1.6 水平地震作用下橫向框架的內力分析本設計取中框架為例，柱端計算結果詳見表2-10。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見表2-11、圖2-7，圖2-8。表2-10 C軸柱（邊柱）柱端彎矩

33、計算層次層高h層間剪力層間剛度y(m)93.61402.36146166022333210.7330.352.9222.6883.62342.46146166022333360.7330.477.7651.8473.63169.75146166022333480.7330.4595.0477.7663.63884.23146166022333590.7330.45116.8295.58續(xù)表2-10層次層高h層間剪力層間剛度y(m)53.64485.85146166022333690.7330.45136.62111.7843.64974.74146166022333760.7330.5136.

34、8136.833.65350.78146166022333820.7330.5147.6147.623.65619.38146166022333860.7330.5154.8154.814.75780.54110998418452960.9580.65157.92293.28注：表中： 表2-11 D軸柱（中柱）柱端彎矩計算層次層高h層間剪力層間剛度y(m)93.61402.36146166031250301.2020.464.843.283.62342.46146166031250501.2020.45998173.63169.75146166031250681.2020.45134.641

35、10.1663.63884.23146166031250831.2020.5149.4149.453.64485.85146166031250961.2020.5172.8172.843.64974.741461660312501061.2020.5190.8190.833.65350.781461660312501151.2020.520720723.65619.381461660312501201.2020.521621614.75780.541109984217091131.570.6212.44318.66該框架為對稱結構,F軸柱與C軸柱相同，D軸柱與E軸柱相同。圖2-7 地震作用下中

36、框架彎矩圖（kN/m）圖2-8 地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力(kN)2.1.7 豎向荷載作用下橫向框架的內力分析仍以中框架為例進行計算。2.1.7.1 荷載計算第9層梁的均布線荷載 圖2-9 荷載折減示意圖 CD跨：屋面均布恒載傳給梁 4.38×4.0×0.883=17.52kN/m橫梁自重（包括抹灰） （0.3+0.02×2）×0.7×25=5.95kN/m恒載： 23.47kN/mDE跨：屋面均布恒載傳給梁 4.38×4.0×0.883=17.52kN/m橫梁自重（包括抹灰） （0.25+0.02×2）&#

37、215;0.45×25=3.26kN/m恒載： 20.78kN/m第28層梁均布線荷載CD跨： 樓面均布恒載傳給梁 3.24×4.0×0.883=12.96kN/m橫梁自重（包括抹灰） （0.3+0.02×2）×0.7×25=5.95kN/m無橫墻恒載： 18.91kN/mDE跨： 樓面均布恒載傳 3.24×4.0×0.883=12.96kN/m 橫梁自重（包括抹灰） （0.25+0.02×2）×0.45×25=3.26kN/m 恒載： 16.22kN/m第28層集中荷載：縱梁自重（包

38、括抹灰）： （0.25+0.02×2）×0.45×25×4.0=13.05 kN 外縱墻自重（包括抹灰）： （1.68+0.72）×3.6×（4.0-0.60）=26.68 kN內縱墻自重： （0.84+0.72）×3.6×（4.0-0.60）=19.09 kN柱自重（包括抹灰）： 0.64×0.64×3.6×25=36.68 kN 總計： 95.68 kN第1層梁均布線荷載跨恒載： 18.91kN/m跨恒載： 16.22kN/m第1層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： 13.05 kN

39、縱墻自重（包括抹灰）： 16.22 kN柱自重（包括抹灰）： 48.13 kN總計： 106.95 kN活荷載計算：屋面梁上線活荷載樓面梁上線活荷載邊框架恒載及活荷載見圖2-10。（a）恒載示意 （b）活載示意圖2-10 框架豎向荷載示意2.1.7.2 用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內力分析，除活荷載較大的工業(yè)廠房外，對一般的工業(yè)與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求得的框架內力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘1.11.2的放大系數予以調整。a.固端彎矩計算1.恒荷載作用下內力計算將框架視為兩端固定

40、梁，計算固端彎矩。計算結果見表2-13。表2-13固端彎矩計算層數簡圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層2.活荷載作用下內力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。計算結果見表2-14。表2-14固端彎矩計算層數簡圖邊跨框架梁頂層底層中間跨框架梁頂層底層b.分配系數計算 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖2-11。各桿端分配系數見表2-15。 圖2-11 半框架梁柱線剛度示意表2-15各桿端分配系數層號節(jié)點C各桿端分配系數節(jié)點D各桿端分配系數頂層C9C80.58D9D80.51C9D90.42D9C90.37D9E90.12標準層C8C90.37C8C70.37D8D90

41、.34D8D70.34C8D80.26D8C80.25D8E80.07底層C1C20.4C1C00.31D1D20.37D1D00.28C1D10.29D1C10.27D1E10.08c.傳遞系數遠端固定，傳遞系數為1/2；d.彎矩分配恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖2-12，框架的彎矩圖見圖2-13；活荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖2-14，框架的彎矩圖見圖2-15；豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，取彎矩調幅系數為0.8，調幅后，恒荷載及活荷載彎矩見圖2-13，圖2-15中括號內數值。上柱下柱右梁9層左梁上柱下柱右梁00.580.420.3700.510.1269.01

42、-118.9949.98118.99-39.36-12.6212.76-54.2517.741.13-19.680.8124.99-3.83-14.63-5.28-1.25-7.685.56-1.914.030.41-1.994.98-2.74-0.6585.76-85.7699.21-71.92-27.280.370.370.268層0.250.340.340.0735.47-95.8724.9395.87-21.50-9.8535.47-29.25-29.25-6.0234.51-15.3617.74-10.7512.477.32-27.13-14.63-15.36-10.789.969.

43、962.050.570.13-4.583.665.390.02-2.64-2.840.130.090.030.030.0155.3233.40-88.7299.57-49.03-36.73-13.810.370.370.267層0.250.340.340.07-95.8795.87-9.8535.4735.4724.93-21.50-29.25-29.25-6.0217.7417.74-10.7512.47-27.13-14.63-9.15-9.15-6.434.205.715.711.17-7.68-4.582.10-3.224.98-2.863.763.762.640.280.370.37

44、0.0840.1443.24-83.3888.1-32.82-40.66-14.620.370.370.266層0.250.340.340.07-95.8795.87-9.8535.4735.4724.93-21.50-29.25-29.25-6.0217.7417.74-10.7512.47-14.63-14.63-9.15-9.15-6.434.205.715.711.17-4.58-4.582.10-3.222.862.862.612.611.84-0.63-0.85-0.85-0.1742.0942.09-84.1887.19-36.16-36.16-14.870.370.370.26

45、5層0.250.340.340.07-95.8795.87-9.8535.4735.4724.93-21.50-29.25-29.25-6.0217.7417.74-10.7512.47-14.63-14.63-9.15-9.15-6.434.205.715.711.17-4.58-4.582.10-3.212.862.862.612.611.84-0.63-0.85-0.85-0.1742.0942.90-84.1887.2-36.16-36.16-14.870.370.370.264層0.250.340.340.07-95.8795.87-9.8535.4735.4724.93-21.50

46、-29.25-29.25-6.0217.7417.74-10.7512.47-14.63-14.63-9.15-9.15-6.434.205.715.711.18-4.57-4.572.10-3.212.852.852.602.601.83-0.62-0.85-0.85-0.1742.0942.09-84.1987.19-36.17-36.17-14.860.370.370.263層0.250.340.340.07-95.8795.87-9.8535.4735.4724.93-21.50-29.25-29.25-6.0217.7417.74-10.7512.46-14.63-14.63-9.15-9.15-6.434.205.715.711.18-4.58-4.842.10-3.222.853.082.712.711.90-0.