第三章鍋爐壓力容器

1、第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽第三章 鍋爐壓力容器強度設(shè)計 第一節(jié) 強度設(shè)計概述 第二節(jié) 鍋爐壓力容器鋼材 第三節(jié) 常見受壓元件強度計算 第四節(jié) 薄壁筒體開孔補強 第五節(jié) 鍋爐壓力容器結(jié)構(gòu)設(shè)計的一些問題第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽第一節(jié) 強度設(shè)計概述 一、鍋爐壓力容器的失效 二、強度設(shè)計的任務(wù) 三、強度控制原則 四、安全系數(shù)第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽第一節(jié) 強度設(shè)計概述 一、鍋爐壓力容器的失效定義失失效效構(gòu)件失去預(yù)定的工作能力，叫構(gòu)件失效。失效形式強度失效剛度失效鍋爐壓力容器的失效定義：因強度不足引起的失效。表現(xiàn)：構(gòu)

2、件破壞或破裂、斷裂是典型的強度失效。定義：也叫失穩(wěn)失效，因剛度不足或穩(wěn)定性不足，造成構(gòu)件過量彈性變形或失穩(wěn)坍塌。鍋爐壓力容器的失效主要是強度失效，包括靜載強度不足引起的靜載強度失效及交變載荷長期反復(fù)作用引起的疲勞強度失效。承受外壓的鍋爐壓力容器部件及元件，既可能產(chǎn)生強度失效，也可能產(chǎn)生失穩(wěn)失效。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽鍋爐壓力容器的設(shè)計與安全鍋爐壓力容器設(shè)計不當(dāng)，對安全運行有以下影響： 容器壁厚太小，使容器在壓力的作用下，產(chǎn)生過度的彈性變形和塑性交形導(dǎo)致容器的破壞。 容器選材不當(dāng)，即具有足夠的壁厚，也可能在操作條件下，或是由于材料塑性的降低而發(fā)生的脆性斷裂，或由于

3、工作介質(zhì)的腐蝕性導(dǎo)致腐蝕破裂。 結(jié)構(gòu)不良的容器，往往因產(chǎn)生過高的局部應(yīng)力，在反復(fù)的加壓和卸壓過程中導(dǎo)致疲勞破裂。 由于安全泄壓裝置選用不當(dāng)，當(dāng)容器的壓力超過額定工作壓力時，泄壓裝置不能迅速泄壓，致使容器因超壓而破裂第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽二、強度設(shè)計的任務(wù)強度設(shè)計的主要任務(wù)是限制鍋爐壓力容器受壓元件中的一次應(yīng)力，避免鍋爐壓力容器的靜載強度失效。同時也避免外壓元件的失穩(wěn)失效，防范疲勞失效及其他失效。 根據(jù)受壓元件的載荷和工作條件，選用合適的材料； 基于對受壓元件一次應(yīng)力的限制，通過計算確定受壓元件的壁厚； 根據(jù)結(jié)構(gòu)各處等強度的原則，進行結(jié)構(gòu)強度設(shè)計，包括焊縫布置及焊

4、接接頭結(jié)構(gòu)設(shè)計，開孔布置及接管結(jié)構(gòu)設(shè)計，筒體與封頭、管板、法蘭連接結(jié)構(gòu)設(shè)計，支承結(jié)構(gòu)設(shè)計等。 對設(shè)備制造質(zhì)量及運行條件作出必要的規(guī)定。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽二、強度設(shè)計的任務(wù)強度設(shè)計通常也叫強度計算，因計算條件與目的不同，強度計算分為設(shè)計計算與校核計算兩種。設(shè)計計算是在已知材料、元件外形尺寸、元件工作溫度及載荷的情況下，決定元件壁厚；校核計算是在已知材料、元件外形尺寸、元件壁厚及使用溫度的情況下，核算元件所能承受的壓力載荷。兩種計算在本質(zhì)上沒有什么不同。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽三、強度控制原則（一）彈性失效準(zhǔn)則（極限應(yīng)力法） 認為構(gòu)

5、件上應(yīng)力最大點的當(dāng)量應(yīng)力達到材料的屈服點時，整個構(gòu)件即喪失正常工作能力（失效）。這種一點處失效即是構(gòu)件失效的觀點，是大多數(shù)結(jié)構(gòu)強度設(shè)計所采用的觀點。（二）塑性失效準(zhǔn)則（極限載荷法） 認為當(dāng)應(yīng)力沿截面分布不均勻時，一點的當(dāng)量應(yīng)力達到屈服點，整個結(jié)構(gòu)并不失效，只有當(dāng)整個截面上各點的當(dāng)量應(yīng)力均達到屈服點時，結(jié)構(gòu)才算失效。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽三、強度控制原則 對于拉伸桿件和承壓薄壁圓筒，其結(jié)構(gòu)內(nèi)的應(yīng)力沿壁厚均布，一點失效與整個截面失效基本相同，故彈性失效準(zhǔn)則與塑性失效準(zhǔn)則都行。但 對于承壓厚壁圓筒與承壓平板，由于沿壁厚存在應(yīng)力分布，對其采用不同的強度控制原則將會導(dǎo)致不

6、同的結(jié)果，采用彈性失效準(zhǔn)則較安全。 不論采用何種強度控制原則，都要取安全系數(shù)，給出安全裕度，所以采用不同的強度控制原則也可以得出大體相近的結(jié)果。 我國鍋爐強度控制采用塑性失效準(zhǔn)則，一般壓力容器強度控制采用彈性失效難則。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽四、安全系數(shù) 安全系數(shù)是反映構(gòu)件安全裕度的系數(shù)。 選定安全系數(shù)的基本原則：保證安全的前提下盡量經(jīng)濟。不同國家、不同機械設(shè)備、不同材質(zhì)，所用安全系數(shù)不同。安全系數(shù)一般由國家有關(guān)部門確定，并體現(xiàn)在強度設(shè)計法規(guī)中。 我國鍋爐壓力容器強度設(shè)計采用的安全系統(tǒng)如死皮賴臉?biāo)尽５谌轮袊刭|(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽四、安全系

7、數(shù)構(gòu)件類別對常溫下抗拉強度b的安全系數(shù)nb對常溫或工作溫度屈服點s（ts）的安全系數(shù)ns對工作溫度下持久強度tD 的安全系數(shù)nD對工作溫度下蠕變極限tn 的安全系數(shù)nn鍋殼鍋爐部件2.71.5水管鍋爐部件2.71.51.5碳素鋼、低合金鋼壓力容器3.01.61.51.0高合金鋼壓力容器3.01.51.51.0第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽 五、強度計算標(biāo)準(zhǔn)鍋爐壓力容器的強度設(shè)計計算必須依照國家頒布的標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范進行。鍋爐壓力容器強度設(shè)計計算標(biāo)準(zhǔn)既是技術(shù)性的，也是法律性的，必須強制執(zhí)行。我國鍋爐壓力容器常規(guī)強度設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)主要有以下三項：第一項GB/T16508-1996鋼殼鍋爐

8、受壓元件強度計算第二項GB 9222-1988水管鍋爐受壓元件強度計算 第三項GBl50-1998鋼制壓力容器第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽第二節(jié) 鍋爐壓力容器鋼材 一、鋼材在使用溫度下的強度性能 二、長期高溫時鋼材組織變化 三、鋼材的脆性與脆化 四、鋼材的腐蝕 五、對鍋爐壓力容器鋼材的基本要求 六、鍋爐壓力容器常用鋼材 七、鍋爐部件及鋼材工作溫度 八、鋼材在不同工作溫度下的許用應(yīng)力第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽一、鋼材在使用溫度下的強度性能（一）溫度對鋼材機械性能的影響 鋼材的機械性能，通常用常溫短時拉伸試驗得出的抗拉強度b、屈服點s、伸長率5

9、、斷面收縮率及常溫沖擊吸收功AKV表示。其中抗拉強度b和屈服點s表示鋼材的承載能力或抵抗外力破壞的能力；伸長率5及斷面收縮率表示鋼材塑性變形的能力或承受塑性加工的能力；常溫沖擊吸收功AKV表示鋼材在常溫下承受沖擊的能力，反映鋼材的韌性或抵抗脆性破壞的能力，習(xí)慣上稱為沖擊韌性。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(一) 溫度對鋼材機械性能的影響 溫度對鋼材的機械性能有顯著的影響。鋼材的機械性能隨溫度的變化而發(fā)生顯著變化。 右圖為碳鋼的機械性能隨溫度變化的情況圖圖3-1溫度對低碳鋼機械性能的影響溫度對低碳鋼機械性能的影響由圖可知，在50100時，其抗拉強度有所下降；在200300

10、時有所提高，并在250時出現(xiàn)峰值；之后隨溫度升高而急劇下降。其塑性在250前后的趨勢是先下降后明顯上升。在200250時抗拉強度上升而塑性下降的現(xiàn)象叫“藍脆性”，因為此時碳鋼呈藍色。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 蠕變及高溫強度 定義：在高溫和一定應(yīng)力的作用下，材料的塑性變形隨著時間逐漸增加的現(xiàn)象叫材料的蠕變。 材料的蠕變現(xiàn)象在溫度高到一定程度時才會出現(xiàn)。大量試驗表明，材料的蠕變溫度與材料的熔點有關(guān)，以絕對溫度計，蠕變溫度約為熔點溫度的25%35%。 鉛錫等金屬在室溫下即有蠕變現(xiàn)象，碳鋼在約350時開始出現(xiàn)蠕變現(xiàn)象。合金鋼出現(xiàn)蠕變的溫度在400 以上。第三章中國地

11、質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 蠕變及高溫強度 蠕變壽命：材料自開始蠕變至蠕變破壞所持續(xù)的時間。蠕變可以導(dǎo)致材料的破壞。 高溫：對應(yīng)出現(xiàn)明顯蠕變現(xiàn)象的溫度。 中溫：尚未引起明顯蠕變的100350的溫度。 熱強度（高溫強度）：鋼材抵抗蠕變破壞的能力。對用于鍋爐和壓力容器的鋼材來說：第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 蠕變及高溫強度 蠕變快慢影響因素：載荷、溫度、材質(zhì)等因素。對一定的材質(zhì)，進入蠕變溫度范圍以后，載荷越大，溫度越高，蠕變速度越快，至蠕變破壞所需的時間越短。相對一定的溫度和載荷，在鋼材中增加鉬、鎢、釩、硼等合金元素，可以有效地降低蠕變速度、增

12、加蠕變壽命。改善冶煉條件及熱處理工藝，均化晶粒、也可有效改善熱強性能。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 蠕變及高溫強度 常用持久強度及蠕變極限表示鋼材的高溫強度即抗蠕變能力。 持久強度是指在一定溫度下，經(jīng)過規(guī)定的工作期限（我國為1105h）引起蠕變破壞的應(yīng)力，通常以tD表示。 蠕變極限則是在一定溫度下，在規(guī)定的工作期限（1105h）內(nèi)引起規(guī)定蠕變變形（1%）的應(yīng)力，以tn表示。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 蠕變及高溫強度 松弛是特定情況下的一種蠕變現(xiàn)象，承載初僅發(fā)生彈性變形的螺栓或彈簧，在高溫和應(yīng)力作用下逐步產(chǎn)生塑性變形即蠕變變形，由

13、于總應(yīng)變不變，塑性變形的增加伴隨著彈性變形的減少，即彈性變形逐步轉(zhuǎn)化成了塑性變形。而螺栓或彈簧中的應(yīng)力是與彈性變形成比例的，隨著彈性變形的減少和塑性變形的增加，螺栓或彈簧中的應(yīng)力水平逐漸降低，本來拉緊的螺栓或彈簧即產(chǎn)生了松弛。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽二、長期高溫時鋼材組織變化 在常溫下，鋼材的金相組織是穩(wěn)定的，除非和腐蝕性的介質(zhì)發(fā)生作用，鋼材組織本身一般不隨時間發(fā)生變化，鋼材的機械性能也不隨時間變化。 在高溫條件下，鋼材中原子的擴散能力增加，這種內(nèi)部原子擴散作用有可能導(dǎo)致鋼材組織的各種變化，包括一些危及安全的組織變化。所謂“長期”，對不同工作條件下的鋼材有不同的含

14、義，對鍋爐壓力容器受壓元件來說，通常指數(shù)萬小時，即和其規(guī)定工作期限可以比較的期限。 鋼材危險的組織變化是珠光體球化及石墨化。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(一) 珠光體球化 珠光體球化：由片狀的滲碳體和片狀的鐵素體互相層疊，組成相間排列的片狀機械混合物，即珠光體。在高溫原子擴散能力強的條件下，片狀滲碳體會逐漸轉(zhuǎn)化為球體。大球體比小球體有更小的表面能，隨高溫作用時間的加長，小球體又聚攏成大球體，這種現(xiàn)象叫珠光體球化。 珠光體球化危害：會使鋼材的常溫強度下降，并能明顯地加快蠕變速度，降低持久強度。球化嚴重時，持久強度約降低40%50%。 避免珠光體球化：對鋼材作正火加回火的

15、熱處理，并使回火溫度高于鋼材工作溫度100以上，可以得到比較穩(wěn)定的珠光體組織。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 石墨化 低碳鋼和0.5%鉬(Mo)鋼在高溫長期作用下產(chǎn)生石墨化，這是一種比珠光體球化更為危險的組織變化。 石墨化：是指鋼材中的滲碳體在高溫的長期作用下自行分解成石墨和鐵的現(xiàn)象。 分解出的石墨呈點狀并分布在晶界上。石墨的強度、塑性和韌性都很差，點狀石墨相當(dāng)于空穴存在于鐵素體中。石墨化不僅使鋼材的常溫及高溫的強度、塑性下降，尤為嚴重的是使鋼材的韌性明顯下降，脆性劇烈增加。)(33石墨CFeCFe第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 石墨

16、化據(jù)鋼石墨化的發(fā)展程度，常分成四級： 一級：輕微的石墨化； 二級：明顯的石墨化； 三級：嚴重的石墨化； 四級：很嚴重的(危險的)石墨化。石墨化級別與鋼分解出的游離碳（石墨）含量之間大致成比例： 一級：游離碳約為鋼材總含碳量的20左右； 二級：游離碳約為鋼材總含碳量的40左右； 三級或三級半：游離碳約為鋼材總含碳量的60左右，游離碳含量超過鋼材總合碳量的60時，石墨化即到了危險的程度。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 石墨化 鉻（Cr）能有效地阻止石墨化現(xiàn)象的產(chǎn)生，因為鉻（Cr）與碳（C）能生成極為穩(wěn)定的化合物。在鋼中加入0.5%以上的鉻（Cr），即可有明顯的防止石墨

17、化的效果，這就是用鉻鉬鋼代替鉬鋼的基本原因。 硅、鋁等元素能加快石墨化的速度，應(yīng)嚴格控制冶煉中用以脫氧的鋁的加入量。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽三、鋼材的脆性與脆化 脆性：指因工作條件（特別是工作溫度）的變化而造成的鋼材韌性的降低，是外部原因造成的鋼材性能變化，金屬組織通常不發(fā)生變化。一旦導(dǎo)致脆性產(chǎn)生的外部原因消失，鋼材的脆性也相應(yīng)地消失，而能全部或大部分恢復(fù)原有的韌性。 脆化：指鋼材組織變化而造成的韌性降低，是一種更危險的脆性。鋼材的脆化往往是鋼材組織在外部條件長期作用下形成的。鋼材產(chǎn)生脆化后，即使外部條件消失，鋼材也難于恢復(fù)原有的組織和原有的韌性。 把冷脆、藍脆及

18、應(yīng)變時效、紅脆、熱脆、回火脆性等看做鋼材的脆性，而把石墨化、苛性脆化、氫脆、熱疲勞等歸入鋼材的脆化。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽三 鋼材的脆性與脆化(一) 冷脆性 定義：鍋爐壓力容器中廣泛使用的低碳鋼和低碳低合金鋼，都由體心立方晶格的鐵構(gòu)成。對具有體心立方晶格的金屬來說，當(dāng)溫度低到一定程度時，其沖擊韌性明顯下降、材料突然變脆的現(xiàn)象，叫冷脆性。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽 (一) 冷脆性特點： 第一，環(huán)境溫度較低，在0上下； 第二，破裂構(gòu)件中的應(yīng)力水平低于材料的屈服點，屬于低應(yīng)力破壞； 第三，脆裂發(fā)生之前沒有預(yù)兆，脆裂速度極高； 第四，脆裂的起

19、源是構(gòu)件上應(yīng)力集中之處； 第五，發(fā)生冷脆破壞的材料，其常溫塑性合乎標(biāo)準(zhǔn)要求。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(一) 冷脆性 原因：鍋爐和壓力容器在制造和檢修時要進行水壓試驗，試驗水溫過低時，可能使鋼材出現(xiàn)冷脆性；鍋爐構(gòu)架，特別是露天布置的鍋爐鋼制構(gòu)架及壓力容器，在較低的環(huán)境溫度下工作時，也可能產(chǎn)生冷脆現(xiàn)象。低溫下使用的容器更應(yīng)注意冷脆問題。 防范措施：防范、避免冷脆破壞的方法是通過實驗找出鋼材的“韌脆轉(zhuǎn)變溫度”，保證鋼材在制造、使用和維護中的溫度高于這個溫度。韌脆轉(zhuǎn)變溫度：指鋼材在低溫時沖擊韌性明顯下降的相應(yīng)溫度。不是一個具體的溫度值，而是一個小的溫度區(qū)間，隨著材料、試件

20、、試驗方法等的不同而確定為不同的數(shù)值。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(一) 冷脆性鋼材韌脆轉(zhuǎn)變溫度高低的影響因素： 缺陷情況。缺陷越尖銳，應(yīng)力集中越嚴重，鋼材的韌脆轉(zhuǎn)變溫度越高，冷脆出現(xiàn)得越早。 加載速度。加載越快，韌脆轉(zhuǎn)變溫度越高。沖擊載荷更易導(dǎo)致冷脆破壞。 構(gòu)件厚度。構(gòu)件越厚，韌脆轉(zhuǎn)變溫度越高，因而輪船、橋梁及厚壁容器等大型結(jié)構(gòu)更易產(chǎn)生冷脆破壞。 鋼材的冶煉條件及雜質(zhì)含量。沸騰鋼及粗晶粒鋼更易產(chǎn)生冷脆性。鋼材中磷的含量明顯增加鋼材的冷脆性，故對鍋爐壓力容器用鋼材中磷含量有嚴格限制。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 藍脆性和應(yīng)變時效 藍脆性

21、：在200300時，某些鋼材的強度上升，塑性和韌性下降，這種現(xiàn)象叫做鋼材的藍脆性。 應(yīng)變時效：在鍋爐壓力容器制造或修理中出現(xiàn)的一種現(xiàn)象。鋼材承受冷加工產(chǎn)生塑性變形后，如果在室溫下長期放置，或在較室溫為高的溫度下短期放置，其強度上升，塑性下降，沖擊韌性顯著下降，這種現(xiàn)象叫應(yīng)變時效。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 藍脆性和應(yīng)變時效影響因素： 鋼材的藍脆傾向與應(yīng)變時效傾向是一致的，某種鋼材如果藍脆程度嚴重，則其冷加工后的應(yīng)變時效程度也嚴重，反之亦然。 應(yīng)變時效與很多因素有關(guān)，主要有冷加工程度、鋼材成分及冶煉方式、溫度等。 冷加工程度對應(yīng)變時效有顯著的影響，冷加工程度越大

22、，時效越顯著，冷加工變形量為3%10%時，時效最為嚴重。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 藍脆性和應(yīng)變時效 鋼中含碳量越低，越容易發(fā)生應(yīng)變時效。含碳量增加可使應(yīng)變時效傾向減小。在鋼中加入適量的鎳可顯著降低時效傾向，而錳、銅等元素可增加時效傾向。 鋼中含有氧、氮等氣體會顯著增加時效傾向，因而煉鋼時的脫氧方式對時效有重要影響。只用錳脫氧的沸騰鋼特易發(fā)生時效，而用鋁和錳進行較完全的脫氧顯著減降時效傾向。 環(huán)境溫度對應(yīng)變時效有重要影響，在室溫至300的溫度區(qū)間內(nèi)，隨溫度的升高，應(yīng)變時效明顯加快出現(xiàn)，但溫度超過上述區(qū)間后，繼續(xù)升溫會使應(yīng)變時效減弱以致消失。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（

23、武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 藍脆性和應(yīng)變時效 鍋爐和壓力容器中不少構(gòu)件是用低碳鋼制成的。鍋爐鋼管一般是冷彎成形的，低壓鍋爐鍋筒及低壓容器是用冷壓冷卷成形的，其變形量正處于較易產(chǎn)生應(yīng)變時效的范圍，因而需重視應(yīng)變時效問題。 鋼材的藍脆性及應(yīng)變時效傾向通常依靠冶煉過程進行控制。鍋爐鋼材標(biāo)準(zhǔn)中常對應(yīng)變時效后沖擊值作出規(guī)定，即限制鋼材的時效敏感性，要求鋼材的常溫沖擊吸收功及人工時效后的沖擊吸收功分別達到規(guī)定數(shù)值。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽 (三) 苛性脆化苛性脆化：一種特殊的電化學(xué)腐蝕，屬于應(yīng)力腐蝕。當(dāng)鍋爐鍋水中苛性堿的濃度高到一定程度時，在鍋筒金屬的局部高應(yīng)力

24、區(qū)會造成晶間腐蝕，這就是苛性脆化。苛性脆化會顯著降低鋼材的韌性，在脆化區(qū)產(chǎn)生裂紋并導(dǎo)致脆性破壞。發(fā)生苛性脆化的條件：局部拉伸應(yīng)力達到或超過鋼材的屈服點；鍋水含一定量的游離堿，具有浸蝕性。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(三) 苛性脆化產(chǎn)生苛性脆化原因： 鍋筒壁面的一般部位通常不具備上述兩個條件，只有鍋筒與鍋水接觸壁面上的鉚縫和脹口，有可能具備上述兩個條件。這些部位存在著應(yīng)力集中、工藝應(yīng)力及熱應(yīng)力，其應(yīng)力總和完全可能超過鋼材的屈服點；這些部位還存在著縫隙，鍋水進入縫隙后被逐漸濃縮，有可能使苛性堿的濃度在局部達到很高的數(shù)值。 盛裝堿液的壓力容器，在接管邊緣、焊縫等部位也有可能

25、產(chǎn)生苛性脆化。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(三) 苛性脆化預(yù)防措施： 防止苛性脆化從兩方面著手：控制水中苛性堿的濃度并設(shè)法降低或消除應(yīng)力集中。 我國GB1576低壓鍋爐水質(zhì)中明確規(guī)定：為防止金屬發(fā)生苛性脆化，鍋水的相對堿度應(yīng)小于20%即NaOH/鍋水中溶解固形物(或含鹽量)0.2。 往鍋水中加入硝酸鈉可防止苛性脆化的產(chǎn)生。 降低應(yīng)力集中及減小溫度應(yīng)力，也是防止苛性脆化的重要措施。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽 (四) 氫脆 氫脆：氫在鋼中富集導(dǎo)致鋼材脆化的現(xiàn)象叫氫脆。 類型根據(jù)氫脆的程度可逆氫脆不可逆氫脆氫在鋼中的溶解度，隨溫度的降低而減小。在

26、高溫下溶入鋼中的氫，在降溫后呈過飽和狀態(tài)。這些殘留在金屬中的原子氫，聚集在空隙處結(jié)合成分子氫，隨聚集量的增多而成很大的內(nèi)壓力。這種內(nèi)部氫壓加上鋼材結(jié)構(gòu)中的殘余應(yīng)力，形成很高的內(nèi)應(yīng)力，此時不需很大外載，就能導(dǎo)致鋼材脆性破壞。但此時鋼材變脆尚未伴有組織變化，當(dāng)用特殊方法處理鋼材時，可把鋼中的氫去除而使鋼材的塑性和韌性恢復(fù)，故這種氫脆叫可逆氫脆。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽 (四) 氫脆 氫脆：氫在鋼中富集導(dǎo)致鋼材脆化的現(xiàn)象叫氫脆。 類型根據(jù)氫脆的程度可逆氫脆不可逆氫脆在一定的溫度和應(yīng)力條件下，氫不僅在鋼材的空隙中聚集結(jié)合成氫分子，還能與鋼中的碳起化學(xué)反應(yīng)：反應(yīng)的結(jié)果不僅使

27、鋼材脫碳，而且生成分子量很大的甲烷，甲烷氣體比氫氣更難于擴散，只能在空隙處積聚而產(chǎn)生更高的壓力，這種內(nèi)壓使鋼材產(chǎn)生永久變形甚至破裂。這種脆化伴隨鋼材組織變化而發(fā)生，叫不可逆氫脆或氫腐蝕。FeCHCFeH3443第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽 (四) 氫脆 類型根據(jù)鋼中氫的來源內(nèi)部氫脆內(nèi)部氫脆外部氫脆外部氫脆鋼在冶煉、鍛造、焊接、熱處理、電鍍和酸洗等過程中溶解或吸收氫形成的氫脆叫內(nèi)部氫脆。鋼制設(shè)備在使用中接觸含氫介質(zhì)并在一定條件下吸收氫而導(dǎo)致的氫脆，叫外部氫脆。內(nèi)部氫脆和外部氫脆在機理和破壞形式方面并無顯著區(qū)別。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(四)

28、 氫脆焊接氫脆： 鋼材在冶煉過程中可能吸收氫而致氫脆外，在焊接及使用過程也可能形成的氫脆。焊接時，焊劑中的水分或潮氣，焊縫附近金屬表面的油污等，在高溫下能分解出氫，這些氫有可能溶入焊縫金屬之內(nèi)，如在焊縫冷卻過程中這些氫不能及時擴散出去，就可能導(dǎo)致氫脆。預(yù)防措施： 為防止焊接中氫原子溶于焊縫，需做到干燥焊條、焊絲及焊劑；清除金屬表面的油污；焊后及時加熱被焊部位，使焊縫緩慢冷卻，以便焊縫中的氫及時擴散到大氣中去，即進行焊后“消氫處理”。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(四) 氫脆蒸氣氫脆： 鍋爐元件在使用中，在一定條件下也可能產(chǎn)生氫而導(dǎo)致氫脆。比如，蒸汽在與高溫的鐵接觸時，會

29、發(fā)生蒸汽腐蝕而產(chǎn)生氫： 蒸汽腐蝕產(chǎn)生的氫原子如不能及時被蒸汽帶走，由于氫原子尺寸很小，有可能進入金屬內(nèi)部而導(dǎo)致氫脆。在鍋爐蒸發(fā)受熱面遭受明顯腐蝕的部位，鍋水侵入腐蝕產(chǎn)物之下與高溫金屬發(fā)生類似于蒸汽腐蝕的作用，也會導(dǎo)致氫脆。預(yù)防措施： 防止在使用中產(chǎn)生氫脆的辦法是：除去水中的O2及CO2 ，因這些氣體有使電化學(xué)腐蝕加快的去極化作用；防止金屬超溫。HOFeFeOH834434002 第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽四、鋼材的腐蝕化學(xué)腐蝕相關(guān)概念相關(guān)概念鋼材與腐蝕性介質(zhì)發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而被損害的現(xiàn)象，叫化學(xué)腐蝕。均勻腐蝕金屬壁面普遍均勻產(chǎn)生的腐蝕，叫均勻腐蝕。如大氣腐蝕、高溫氧化、

30、蒸汽腐蝕等。金屬壁面的局部區(qū)域在一定條件下產(chǎn)生的腐蝕，叫局部腐蝕。金屬的損害表現(xiàn)為斑點、局部凹坑、穿孔或晶間破裂等。電化學(xué)腐蝕如果化學(xué)腐蝕伴隨有局部電流現(xiàn)象，則是電化學(xué)腐蝕，。按腐蝕發(fā)生的部位局部腐蝕第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(一) 氧腐蝕腐蝕是造成鍋爐壓力容器損傷與破壞的主要因素之一，腐蝕的種類有氧腐蝕、低溫硫腐蝕。1、氧腐蝕天然水中常溶有一定量的氧氣。當(dāng)把未除氧或除氧不完全的水送入鍋爐時，隨著水被加熱，水中溶氧析出并與鋼材壁面接觸，使鋼材產(chǎn)生以氧為去極劑的電化學(xué)腐蝕，造成腐蝕減薄及穿孔。鍋爐中水側(cè)氧腐蝕常發(fā)生在給水管道及省煤器中，無省煤器時也發(fā)生在鍋筒及水冷壁管

31、中。用物理或化學(xué)方法使鍋爐給水除氧，是防止水側(cè)氧腐蝕的基本措施。水壓試驗后未把水排凈的容器及底部積水的氧氣瓶，也會發(fā)生氧腐蝕。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 鍋爐煙氣側(cè)的低溫硫腐蝕2、鍋爐煙氣側(cè)的低溫硫腐蝕 鍋爐燃料中的可燃硫燃燒后大部分形成S02，少量形成S03。S02及S03均是煙氣中污染環(huán)境的有害成分，常與煙氣中的水蒸氣化合為H2 S03及H2S04蒸氣。 煙氣中的S03盡管含量極少，但可顯著提高煙氣的露點溫度，在鍋爐尾部受熱面上凝結(jié)硫酸露。硫酸露在尾部受熱面造成低溫硫酸腐蝕及堵灰，嚴重時會損壞設(shè)備，影響鍋爐運行。 低溫硫腐蝕常發(fā)生在鍋爐省煤器、空氣預(yù)熱器等

32、部件及除塵器上。防范措施是燃料脫硫，改善燃燒減少H2S03的生成，用耐硫腐蝕材料作鍋爐尾部受熱面低溫部分。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽 五、對鍋爐壓力容器鋼材的基本要求 (一)使用性能要求 應(yīng)有較高的強度，包括常溫及使用溫度下的強度。 應(yīng)有良好的塑性、韌性和較低的時效敏感性。 應(yīng)有較低的缺口敏感性（是指在帶有一定應(yīng)力集中的缺口條件下，材料抵抗裂紋擴展的能力。鍋筒及容器上要開孔并焊接管接頭，造成應(yīng)力集中），故要求鋼材的缺口敏感性應(yīng)低一些。 應(yīng)有良好的抗腐蝕性能及組織穩(wěn)定性。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 加工工藝性能要求 所用鋼材應(yīng)具有良好

33、的加工工藝性能及焊接性能。加工變形后的鋼材不應(yīng)產(chǎn)生缺陷，靠材料的塑性來保證，通常要求鍋爐鋼板的伸長率5應(yīng)不小于18%。 焊接是現(xiàn)代鍋爐壓力容器制造中的主要工藝。焊接質(zhì)量的好壞在很大程度上決定著鍋爐壓力容器制造質(zhì)量和安全性能。影響焊接質(zhì)量的因素很多，從材料上，要求鋼材具有良好的可焊性。 鋼材的可焊性指被焊鋼材在采用一定的焊接材料、焊接工藝方法及工藝規(guī)范參數(shù)等條件下，獲得優(yōu)良焊接接頭的難易程度。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽六、鍋爐壓力容器常用鋼材 碳鋼：低碳鋼中的含碳雖在0.25%以下，還含有錳、硅、磷、硫等元素。是優(yōu)質(zhì)焊接接頭、低、中壓元件及部分高壓元件等部件。尤以20

34、號鋼板及鋼管使用最為廣泛。 低合金高強度鋼：是鍋爐壓力容器中常用鋼，主要是鋼板，用于制造高壓及超高壓的鍋爐鍋筒和容器。其可以使承壓部件的壁厚顯著減小。鍋爐壓力容器常用的低合金高強度鋼有16Mn，15MnV等。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽六 鍋爐壓力容器常用鋼材 耐熱鋼：在鍋爐壓力容器中采用的耐熱鋼主要是鉬和鉻鉬熱強鋼，用于制造承受高溫的過熱器、再熱器、蒸汽集箱、蒸汽管道等零部件，因而主要為鋼管。目前常見鋼種有12CrMo，15CrMo，12Cr1MoV，等。 低溫壓力容器用鋼：工作溫度低于20的壓力容器屬于低溫容器。常見的低溫容器用鋼有10MnDR，09MnTiCuX

35、tDR等。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽鍋爐用鋼板鍋爐用鋼板見下圖。鋼的種類鋼號標(biāo)準(zhǔn)號適用范圍工作壓力/Mpa壁溫/碳素鋼Q235-A，Q235-BGB700GB32741.0Q235-C，Q235-D15，20GB710，GB711，GB132371.020RGB6654，YB(T)405.945020g22gGB713YB(T)415.9450第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽鍋爐用鋼管鍋爐用鋼管見下圖。鋼的種類鋼號標(biāo)準(zhǔn)號適用范圍用途工作壓力/Mpa壁溫/碳素鋼10，20GB8163受熱面管子1.0信箱、蒸汽管道10，20GB3087YB(T)3

36、3受熱面管子5.9480信箱、蒸汽管道43020GGB5310YB(T)32受熱面管子不限480信箱、蒸汽管道430碳素鋼12CrMoGGB5310受熱面管子不限56015CrMoG信箱、蒸汽管道55012Cr1MoVG受熱面管子58056512Cr2MoWTiBGB5310受熱面管子60012Cr3MoVSiTiB第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽壓力容器常用鋼板壓力容器常用鋼板見下表。鋼材牌號技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)使用壓力/Mpa使用溫度/板厚/mmQ235-A FGB912GB32740.6025012Q235-AGB912GB32741.0035016Q235-BGB912GB3

37、2741.6035020Q235-CGB912GB32742.504002020RGB6654不限-20475610016MnRGB6654不限-20475612015MnVRGB6654不限-20475660第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽七、鍋爐部件及鋼材工作溫度 不受熱的鍋爐鍋筒、集箱等的工作溫度：金屬壁溫=內(nèi)部介質(zhì)的溫度； 受熱的鍋筒、集箱等的工作溫度： 金屬壁溫可據(jù)內(nèi)部介質(zhì)溫度，按基本的傳熱公式進行計算。 表4-5表4-8列出了水管鍋爐和鍋殼鍋爐各主要承壓部件的計算壁溫。表中tbi是鍋爐鋼材計算壁溫； tb為水的飽和溫度,一般不低于250；tj為介質(zhì)溫度；t為介

38、質(zhì)溫度偏差，在任何情況下，不應(yīng)小于10，X為介質(zhì)混合程度系數(shù)，一般可取0.5，當(dāng)介質(zhì)從集箱端部進入時，允許取為0，對于不受熱的過熱蒸汽集箱，即使完全混合，也應(yīng)取Xt =10。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽水管鍋爐鍋筒計算壁溫表4-5鋼筒工作條件整溫/不受熱t(yī)bi=tb（工質(zhì)飽和溫度）采取可靠絕熱措施 在煙道內(nèi) 在爐膛內(nèi)tbi=tb+10 tbi=tb+40被密集管束所遮擋tbi=tb+20不絕熱 在煙溫不超過600的對流煙道中 在煙溫600900的對流煙道中 在煙溫為900的對流煙道或爐膛中tbi=tb+30tbi=tb+50tbi=tb+90第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢）

39、 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽水管鍋爐集箱及防焦箱計算壁溫表4-6內(nèi)部介質(zhì)工作條件整溫/水或汽水混合物在煙道外（不受熱）在煙道內(nèi)，可靠絕熱在煙溫的對流煙道中，不絕熱在煙溫600909的對流煙道中，不絕熱在爐膛中，不絕熱t(yī)bi=tjtbi=tj+10 tbi= tj +30tbi=tj+50 tbi= tj +110飽和蒸汽在煙道外（不受熱）在煙道內(nèi)，可靠絕熱在煙溫600的對流煙道中，不絕熱在煙溫600900的對流煙道中，不絕熱t(yī)bi=tbtbi=tb+25tbi=tb+40tbi=tb+60過熱蒸汽在煙道外（不受熱）在煙道內(nèi)，可靠絕熱在煙溫600的對流煙道中，不絕熱在煙溫600900的對流煙道中

40、，不絕熱t(yī)bi=tj+Xt tbi= tj +25+Xttbi=tj+40+Xt tbi= tj +10+Xt第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽水管鍋爐管子及管道計算壁溫表4-7 水管鍋爐管子及管道的計算壁溫元件整溫/沸騰管對流式省煤器輻射式省煤器對流式過熱器輻射式或半輻射式（屏式）過熱器管道（不受熱）tbi=tb+60tbi=tj+30 tbi= tj +60tbi=tj+50 tbi= tj+100tbi= tj第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽鍋殼鍋爐計算壁溫表4-8 鍋殼鍋爐元件的計算壁溫元件整溫/受火焰輻射熱的鍋殼、爐膽、火箱與火焰接觸的平板、

41、管板與煙氣接觸的鍋殼、平板、管板 溫度在600800之間 溫度在600以下煙管、拉撐管不受熱的元件tbi=tb+90tbi=tb+70 tbi= tb+50tbi= tb+25tbi= tb+25tbi= tb第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽 八、鋼材在不同工作溫度下的許用應(yīng)力 為使用方便，鍋爐強度設(shè)計計算標(biāo)準(zhǔn)將各種鋼材不同工作溫度下的許用應(yīng)力制成表格，如課本表4-9和表4-10所示（ P115）。由于鍋爐承壓部件工作條件的復(fù)雜性，表中提供的鍋爐鋼材許用應(yīng)力為基本許用應(yīng)力j，而強度計算中的實際許用應(yīng)力由基本許用應(yīng)力乘一個修正系數(shù)得出： 鍋爐鋼材許用應(yīng)力修正系數(shù)實質(zhì)上是安全

42、系數(shù)的修正值，由鍋爐部件的工作條件決定。 j第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽第三節(jié) 常見受壓元件強度計算 一、承受內(nèi)壓薄殼的強度計算 二、圓形平封頭的強度計算 三、單層厚壁圓筒的強度計算 四、承受外壓元件的失效控制第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽一、承受內(nèi)壓薄殼的強度計算 由應(yīng)力分析可知，承受內(nèi)壓回轉(zhuǎn)薄殼呈雙向應(yīng)力狀態(tài)，其1=，2=，3=r=0，因而按第三強度理論得出的當(dāng)量應(yīng)力與按第一強度理論得出的當(dāng)量應(yīng)力在形式上沒有不同，即：S3=1-3=1=S1 下面對承壓薄殼進行強度計算時，均按第三強度理論分析處理。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工

43、程 倪曉陽（一） 計算公式 1、球殼。 根據(jù)應(yīng)力分析： 強度條件為：2021313321pRSpRr2pR第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽1、球殼 注意式中R為球殼平均半徑，對焊制殼體，其公稱尺寸以內(nèi)直徑表示，將R轉(zhuǎn)化為內(nèi)直徑Di，并引入減弱系數(shù)及附加壁厚C，由強度條件解得的設(shè)計壁厚或許用壓力分別為：yiyttiDpCppD 4 4式中，球殼設(shè)計壁厚，mm；P球殼設(shè)計或計算壓力，Mpa；t工作溫度下殼體材料的許用應(yīng)力，Mpa；Di殼體內(nèi)直徑，mm；減弱系數(shù)，即考慮殼體焊縫或開孔對其強度造成減弱的系數(shù)；C附加壁厚，mm；y有效壁厚，實際壁厚與附加壁厚之差，即y=-C，mm；

44、p殼體的許用壓力，Mpa。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽2、圓筒殼 由應(yīng)力分析可知，對圓筒殼： 強度條件為： 考慮減弱系數(shù)及附加壁厚，以內(nèi)直徑表達的殼體設(shè)計壁厚或許用壓力分別為：02321pRpR313pRSyiyttiDpCppD 2 2第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽3、橢球殼 由應(yīng)力分析可知，橢球殼上各點應(yīng)力是隨位置變化的。而作為圓筒殼封頭的橢球殼，其赤道部位是與圓筒殼相連接的。在進行橢球殼強度計算時，通常以橢球殼極點為計算點。)(20)(2321bapabapa：，相應(yīng)的強度條件式為，在極點處，第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程

45、 倪曉陽3、橢球殼 為簡化計算，以與橢球封頭相連圓筒內(nèi)半徑Di/2代替a，以封頭內(nèi)高hi代替b，考慮封頭減弱及壁厚附加量，得出橢球封頭簡化計算式：ChDpDti)2( 411第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽3、橢球殼 在此式的基礎(chǔ)上，考慮橢球封頭的積壓變形及與筒體連接的邊界效應(yīng)，引入形狀系數(shù)Y，即可得出目前國內(nèi)鍋爐壓力容器規(guī)范中橢球完的強度計算公式：yiyttiYDpCpYpD5 . 0 25 . 0 2。其余符號同前。標(biāo)化準(zhǔn)橢球封頭，用的，對鍋爐壓力容器最常為橢球封頭形狀系數(shù)，式中，1)2(2612YhDYYii第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽 一

46、 承受內(nèi)壓薄殼的強度計算(二)設(shè)計參數(shù)的確定1、計算壓力 計算壓力是指在相應(yīng)設(shè)計溫度下，用以確定承壓部件（球殼、圓筒殼、封頭等）壁厚的壓力。承壓部件的計算壓力不得小于設(shè)備的最大工作壓力。一般情況下，可取為最大工作壓力的1.01.1倍。最大工作壓力是指在正常操作情況廠，設(shè)備可能出現(xiàn)的最高壓力。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定計算壓力 有關(guān)鍋爐各種承壓部件及各類壓力容器的計算壓力具體規(guī)定如下： (1)鍋筒的計算壓力取鍋爐出口額定壓力與最大流量時鍋筒至鍋爐出口壓力降之和。若鍋爐出口安全閥的較低開啟壓力與額定壓力之差為pa，則計算壓力中應(yīng)加上此差值。若鍋筒所受

47、液柱靜壓力超過上述所得計算壓力的3%，則計算壓力中還應(yīng)加上此液柱壓力。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定 計算壓力(2)集箱的計算壓力取鍋爐出口額定壓力與最大流量時集箱至鍋爐出口壓力降之和。若鍋爐出口安全閥的較低開啟壓力與額定壓力之差為pa，則計算壓力中還應(yīng)加上此差值。若集箱所受液柱靜壓力超過按上述方法所得計算壓力的3%，則計算壓力中還應(yīng)加上此液柱靜壓力。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定計算壓力(3)裝設(shè)了安全閥的壓力容器，其計算壓力應(yīng)不小于安全閥的開啟壓力；若其部件所受的液柱靜壓力達到上述計算壓力的5時，則計算

48、壓力中還應(yīng)加上此液柱靜壓力。(4)裝設(shè)了爆破片的壓力容器，其計算壓力應(yīng)不小于爆破片的設(shè)計爆破壓力與爆破片制造范圍止偏差之和。若部件還有液柱靜壓力，則對此液柱靜壓力的考慮應(yīng)符合第(3)項規(guī)定。 (5)對于盛裝液化氣體的容器，在規(guī)定的充裝系數(shù)范圍內(nèi)，其計算壓力應(yīng)為介質(zhì)在最高溫度下的飽和蒸氣壓力，如容器內(nèi)液柱靜壓力超過此壓力的5時，則計算壓力也應(yīng)加上此液柱靜壓力。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽2、許用應(yīng)力根據(jù)鋼材種類、設(shè)備或部件工作溫度及其他工作條件，可根據(jù)有關(guān)表格確定。(二) 設(shè)計參數(shù)確定許用應(yīng)力第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定 減

49、弱系數(shù)(1)焊縫系數(shù) 鍋爐、壓力容器的承壓部件大都是用鋼板焊接的，焊接部件的強度要受焊接質(zhì)量的影響。焊縫系數(shù)表示由于焊接或焊縫中可能存在的缺陷對結(jié)構(gòu)原有強度削弱的程度。很明顯，這個系數(shù)的大小在很大程度上取決于實際的施焊質(zhì)量，很難預(yù)先確定。按壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程的規(guī)定，由經(jīng)過考試合格的焊工按規(guī)定的焊接工藝規(guī)程施焊的容器，焊縫系數(shù)根據(jù)焊接接頭的形式和焊縫的無損探傷檢驗要求，按表4-13規(guī)定選取。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽表4-13壓力容器的焊縫系數(shù) 壓力容器的焊縫系數(shù)全部探傷局部探傷無法探傷鋼有色金屬鋼有色金屬鋼鋁銅鈦鋁銅鈦對面焊或相當(dāng)于雙面全焊透的對接焊縫1.00

50、.850.950.850.950.900.850.850.950.850.95有金屬墊板的單面焊對接焊縫0.90.80.850.80.850.850.800.700.850.700.80無墊板的單面焊環(huán)向?qū)雍缚p0.650.700.60金屬種類接頭形式探傷比例注：有色金屬焊縫系數(shù)均指熔化極惰性氣體保護焊，否則應(yīng)按表中所列系數(shù)適當(dāng)減少；此系數(shù)僅適用于厚度不超過16mm，直徑不超過600mm的殼體環(huán)向焊縫。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽根據(jù)水管鍋爐受壓元件強度計算的規(guī)定，經(jīng)鍋爐制造技術(shù)檢驗合格的圓筒體焊縫，其焊縫系數(shù)h可按表4-14選取。表4-14水管鍋爐焊縫減弱系數(shù)鍋殼鍋

51、爐焊縫減弱系數(shù)按GB/T16508選取 。水管鍋爐的焊縫減弱系數(shù)焊接方法焊縫形式h手工焊或氣焊雙面焊接有坡口對接焊縫有氬弧焊打底的單面焊接有坡口對接焊縫無氬弧焊打底的單面焊接有坡口對接焊縫在焊縫根部有墊板或墊圈的單面焊接有坡口對接焊縫1.000.900.750.80熔劑層下的自動焊雙面焊接對接焊縫單面焊接有坡口對接焊縫單面焊接無坡口對接焊縫1.000.850.80電渣焊1.00第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定減弱系數(shù) (2)孔橋減弱系數(shù) 孔橋：鍋爐的鍋筒、鍋殼、集箱等部件常開設(shè)一定數(shù)量的孔口，與管子或管道連接。鍋爐承壓部件上所開的孔，除人孔外，一般孔徑

52、不大，數(shù)量較多，排列較密。殼體上開孔減少金屬承載面積，增大開孔區(qū)特別是孔邊的應(yīng)力，故削弱部件的承壓能力。在密排開孔區(qū)，相鄰兩孔間的金屬部分叫孔橋。 孔橋減弱系數(shù)：孔橋部位被開孔削弱的程度用孔橋減弱系數(shù)表示。鍋筒、鍋殼、集箱上所開的孔，其排列有一定規(guī)律的。有沿圓筒的軸線方向分布縱向孔排；有沿圓筒體的周向分布周向孔排；有非軸向也非周向的斜向孔排。故具有各不同的孔橋減弱系數(shù)。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定 減弱系數(shù) 當(dāng)相鄰兩孔直徑相等時，孔橋減弱系數(shù)按下列方法計算。 縱向孔橋減弱系數(shù)：tdt 孔徑。音壁；相鄰兩縱向孔的中心回式中，dt第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武

53、漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定 減弱系數(shù) 周向孔橋減弱系數(shù)： 式中，t是相鄰兩周向孔中心線間的圓弧長度。由于大小不同的半徑對應(yīng)的圓弧長度不同，即從圓筒的內(nèi)徑到外徑處，兩孔間的圓弧長度是逐漸增加的，所以規(guī)定t是平均半徑處兩孔中心線間的圓弧長度。 tdt 第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定 減弱系數(shù) 斜向孔橋減弱系數(shù)： 式中：t是相鄰兩斜向開孔中心線沿平均半徑部位的曲線長度。如果相鄰斜向二孔中心線間沿縱向的距離是b，沿周向截面平均半徑部位的弧長為a，則近似有：tdt 22bat第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二)

54、 設(shè)計參數(shù)確定 減弱系數(shù) 計算減弱系數(shù)時，總是把斜向孔橋減弱系數(shù)乘上一個折算系數(shù)，將其折算成與縱向孔橋減弱系數(shù)相當(dāng)?shù)南禂?shù)，稱為斜向孔橋當(dāng)量減弱系數(shù)，即： 式中的折算系數(shù)K：KdabmmK22)1 (75. 011第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二)設(shè)計參數(shù)確定減弱系數(shù) 縱向孔橋和周向孔橋都可以看作斜向孔橋的特殊情況。對縱向孔橋來說，a=0，b=t，m，K=1，d=，即不需折算；對周向孔橋來說，b=0，a=t，m=0，K=2，d= 2，即周向孔橋折算成縱向孔橋時，折算系數(shù)為2。一般斜向孔橋的折算系數(shù)K值在12之間。 第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(

55、二) 設(shè)計參數(shù)確定 減弱系數(shù) 圓筒體上開孔數(shù)量很多，對不同孔徑、孔距及方向的開孔，每相鄰兩孔都需計算孔橋減弱系數(shù)，因而、及d就不是一個。在計算出圓筒體的全部孔橋減弱系數(shù)，并查得圓筒的焊縫減弱系數(shù)h后，取 、 2及d及 h中的最小者作為開孔焊接筒體的最小減弱系數(shù)隊min，以min作為強度計算式中的進行計算。 當(dāng)相鄰兩孔孔徑不相同時，計算孔橋減弱系數(shù)，d應(yīng)取其平均孔徑d p(d1+d2)/2。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定 附加壁厚3、附加壁厚 附加壁厚是考慮部件在用材、加工和使用期間器壁有可能減薄而需要增加的厚度。從選定鋼板最小厚度的角度要求，附加壁厚

56、C應(yīng)包括三部分：鋼板(管)負偏差C1、腐蝕裕度C2，加工減薄量C3。C1和C3是為了使部件制成品的壁厚不小于需要的壁厚(計算壁厚加腐蝕裕量)。C2是要使部件在設(shè)計使用期限內(nèi)的壁厚始終不小于計算壁厚，以保證設(shè)備使用壽命。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽(二) 設(shè)計參數(shù)確定 附加壁厚 (1)鋼板或鋼管負偏差C1 。可根據(jù)鋼板或鋼管標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的數(shù)據(jù)選用。 (2)腐蝕裕量C2。據(jù)工質(zhì)對部件材料的腐蝕速度和設(shè)備的設(shè)計使用壽命而定(理論上C2為二者的乘積)。一般按經(jīng)驗數(shù)據(jù)選用。對介質(zhì)無明顯腐蝕作用的碳素鋼和低合金鋼容器，一般可取C2不小于1mm；對介質(zhì)腐蝕性極微的不銹鋼容器，取C2 0

57、。對水管鍋爐，一般取C2 =0.5mm，若計算壁厚大于20mm時，則可不必考慮。 (3)加工減薄量C3。視部件的加工變形程度和是否加熱定，由制造單位據(jù)加工工藝和加工能力定。按GB150-98的規(guī)定，鋼制壓力容器設(shè)計圖紙上注明的厚度不包括加工減薄量。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽二、圓形平封頭的強度計算 鍋爐和壓力容器中采用的平封頭或平蓋板，有圓形、橢圓形及長圓形等種其中封頭是指與筒體焊接或用其他方法剛性連接在一起的結(jié)構(gòu)，蓋板則是蓋壓在圓筒端部的活動密封結(jié)構(gòu)，典型的如人孔、手孔蓋板。平封頭與平蓋板的周邊支承情況有明顯不同，前者接近固支，后者接近鉸支。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武

58、漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽二、圓形平封頭的強度計算 圓形平封頭的強度計算 由應(yīng)力分析得出，對承受均布壓力的圓形平板，不論周邊支求情況如何，其最大彎曲應(yīng)力都可用下式表示： 周邊鉸支時： 周邊固支時：22maxpR24. 18)3( 375. 043第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽二、圓形平封頭的強度計算 圓形平封頭的強度計算： 由于圓平板受壓屬于雙向彎曲，沿板厚方向的應(yīng)力為0，則： 按第三強度理論得出的圓平板強度條件為:22max313pRS0,322max1pR第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽二、圓形平封頭的強度計算 由此解出的圓平板或圓形平封

59、頭設(shè)計壁厚和許用壓力為： 式中，Di與平封頭相連的圓筒體的內(nèi)徑，mm；p平封頭的設(shè)計壓力或計算壓力，MPa；平封頭材料的許用應(yīng)力MPa； K與平封頭周邊支撐情況有關(guān)的系數(shù)，由換算得出。 2)(iiKDppKD第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽二、圓形平封頭的強度計算 對鍋爐集箱平封頭(平端蓋)，當(dāng)無孔時一般取K=0.40，當(dāng)蓋上開孔時一般取=0.45；對壓力容器平封頭，K2值在0.160.44之間，因平封頭的結(jié)構(gòu)及與圓筒體連接方式而異，在GB150中以表格形式給出。 需要注意的是，上述、p的計算式是依彈性失效準(zhǔn)則得出的，即控制平封頭表層應(yīng)力最大點的應(yīng)力不超過屈服應(yīng)力。由于應(yīng)

60、力最大點屈服時表面層其余點并未屈服，表層屈服時平板內(nèi)層并未屈服，所以這樣控制失效有相當(dāng)大的安全裕度，因而不用在設(shè)計壁厚上添加附加壁厚。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽三、單層厚壁圓筒的強度計算 鍋爐中所有的圓筒形元件，包括鍋筒、鍋殼、集箱、管子及管道，都是按薄壁圓筒進行強度設(shè)計計算的。 中低壓容器及常用高壓容器的圓筒形元件也按薄壁圓筒進行強度計算。對于設(shè)計壓力 p0.4的高壓、超高壓圓筒形容器，可考慮用厚壁計算公式進行計算。但我國迄今尚未頒布這方面的正式規(guī)范。第三章中國地質(zhì)大學(xué)（武漢） 工程學(xué)院 安全工程 倪曉陽三、單層厚壁圓筒的強度計算 對厚壁圓筒，由于承受內(nèi)壓時內(nèi)壁面