益達(dá)機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計展開式二級圓柱齒輪減速器的設(shè)計說明

1、 .PAGE25 / NUMPAGES25機(jī)械設(shè)計課程設(shè)計計算說明書設(shè)計題目 展開式二級圓柱齒輪減速器的設(shè)計機(jī)電工程學(xué)院（系） XXXXXX班 設(shè)計者 XXX 學(xué)號 XXXXXX 指導(dǎo)老師 XXXXX 2013年7月11日五邑大學(xué)目 錄機(jī)械裝置總體設(shè)計3.二、傳動系統(tǒng)的運(yùn)動參數(shù)的設(shè)計與計算6裝配草圖設(shè)計階段 21裝配圖和零件圖 24總結(jié)24六、參考文獻(xiàn)25 機(jī)械裝置總體設(shè)計1.1.設(shè)計任務(wù)書 設(shè)計題目：展開式二級圓柱齒輪減速器的設(shè)計 用于帶式運(yùn)輸機(jī)的展開式二級圓柱齒輪減速器。傳動裝置簡圖如右圖所示。(1)帶式運(yùn)輸機(jī)數(shù)據(jù)見數(shù)據(jù)表格。(2)工作條件單班制工作，空載啟動，單向、連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，工作中有輕微

2、振動。運(yùn)輸帶速度允許速度誤差為5%。(3)使用期限 工作期限為十年，檢修期間隔為三年。(4)生產(chǎn)批量與加工條件 小批量生產(chǎn)。2.設(shè)計任務(wù)1)選擇電動機(jī)型號；2)確定帶傳動的主要參數(shù)與尺寸；3)設(shè)計減速器；4)選擇聯(lián)軸器。3.具體作業(yè)1)減速器裝配圖一；2)零件工作圖二（大齒輪，輸出軸）；3)設(shè)計說明書一份。4.數(shù)據(jù)表運(yùn)輸機(jī)工作軸轉(zhuǎn)矩T/(Nm)800850900950800850900800850900運(yùn)輸帶工作速度v/(m/s)1.21.251.31.351.41.451.21.31.551.4運(yùn)輸帶滾筒直徑D/mm3603703803904004103603703803901.2、傳動方案

3、的擬定與說明傳動方案定為帶輪減速和二級圓柱齒輪傳動減速，說明如下：為了估計傳動裝置的總傳動比圍，以便選擇合適的傳動機(jī)構(gòu)和擬定傳動方案，可先由已知條件計算其驅(qū)動卷筒的轉(zhuǎn)速，即=60 x103x1.3/(3.14x370)=67.10 r/min一般常選用同步轉(zhuǎn)速為1500r/min或者1000r/min的電動機(jī)作為原動機(jī)，因此傳動裝置總傳動比約為15-23。根據(jù)總傳動比數(shù)值，可采用傳動方案就是以V帶傳動加二級斜齒圓柱齒輪傳動。1.3、電動機(jī)選擇2-1電動機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式按工作要求和工作條件，選用Y系列封閉式的三相異步電動機(jī)。2-2求電動機(jī)容量1) 卷筒軸的輸出功率w=5.62kw;2) 電動機(jī)輸

4、出功率d 傳動裝置的總效率 式中，為從電動機(jī)至卷筒軸之間的各傳動機(jī)構(gòu)和軸承的效率。由參考書機(jī)械原理表5-1中查得：V帶傳動 =0.96；滾子軸承（3對齒輪軸軸承和1對卷筒軸）；圓柱齒輪傳動（8級稀油潤滑時齒輪副效率）；彈性聯(lián)軸器；卷筒傳動效率（平帶傳動）；則。故 = 7.17kW；查參考書5中表19-1或者參考書6中表13-1；選取電動機(jī)額定功率7.5kW；2-3電動機(jī)的轉(zhuǎn)速為了便于選擇電動機(jī)轉(zhuǎn)速，先推算電動機(jī)轉(zhuǎn)速的可選圍。由二級圓柱齒輪減速裝置傳動比圍i=8-40，,帶輪為2-4，則總的傳動比圍為16-160電動機(jī)轉(zhuǎn)速可選圍為67.10 x (16-160) r/min=1073.6-107

5、36 r/min可見同步轉(zhuǎn)速為1500r/min和 3000r/min的電動機(jī)均符合。主要性能如下表：方案電機(jī)型號額定功率滿載轉(zhuǎn)速起運(yùn)轉(zhuǎn)矩最大轉(zhuǎn)矩1Y132S2-27.5KW2900 r/min2.02.22Y132M-47.5KW1440 r/min2.22.2考慮前面的傳動比圍，選定電動機(jī)的型號為Y132M-4。1.4、計算傳動裝置的總傳動比并分配傳動比1）、總傳動比=1440/67.10=21.462)、分配傳動比 假設(shè)V帶傳動分配的傳動比，則二級展開式圓柱齒輪減速器總傳動比=21.46/2=10.73二級減速器中：高速級齒輪傳動比=3.88； 低速級齒輪傳動比=10.73/3.88=2

6、.77。1.5、傳動裝置運(yùn)動和動力參數(shù)計算1）各軸輸入功率按電動機(jī)所需功率計算各軸輸入功率，即電動機(jī)的所需功率=7.17kW第一根軸功率 =7.17kW x0.96=6.88 kW ；第二根軸的功率 =6.88 kW x0.98x0.97=6.54 kW ；第三根軸的功率 =6.54 kW x0.98x0.97=6.22 kW ；滾筒的功率 =6.22 kW x 0.99x0.98=6.04kW ；2）各軸的轉(zhuǎn)速電動機(jī)的輸出轉(zhuǎn)速 =1440r/min；第一根軸轉(zhuǎn)速： = 1440 /2 r/min=720 r/min；第二根軸的轉(zhuǎn)速 =720/3.88r/min=186 r/min；第三根軸的

7、轉(zhuǎn)速 =186/2.77r/min=67 r/min；滾筒的轉(zhuǎn)速： =186/2.77r/min=67 r/min；3）各軸輸入轉(zhuǎn)矩T(Nm)電動機(jī)軸的轉(zhuǎn)矩 =9550 x P/n=9550 x7.5/1440= 49.74 Nm；第一根軸的轉(zhuǎn)矩： =9550 xP1/n1 =9550 x6.88/720= 91.26Nm第二根軸的轉(zhuǎn)矩 =9550 xP2/n2 =9550 x6.54/186= 335.79 Nm第三根軸的轉(zhuǎn)矩 =9550 xP3/n3 =9550 x6.22/67= 884.6 Nm；將機(jī)械傳動系統(tǒng)運(yùn)動和動力參數(shù)的計算數(shù)值列于下表備用：計算項目電動機(jī)高速軸中間軸低速軸卷筒軸

8、N轉(zhuǎn)速（r/min）14407201866767P 功率（kW）7.176.886.546.226.04轉(zhuǎn)矩T(Nm)49.74 91.26335.79 884.6800i傳動比23.882.771效率0.960.950.950.97二、傳動系統(tǒng)參數(shù)和傳動件設(shè)計計算2.1、減速器外傳動零件設(shè)計，帶輪的設(shè)計（參考書2機(jī)械設(shè)計中P82-83） 設(shè)計帶傳動的主要參數(shù)。已知帶傳動的工作條件：單班制工作（共8 h），空載啟動，單向、連續(xù)運(yùn)轉(zhuǎn)，工作中有輕微振動。所需傳遞的額定功率P=7.17kw小帶輪轉(zhuǎn)速=1440r/min； 大帶輪轉(zhuǎn)速= 720 r/min；，傳動比。設(shè)計容包括選擇帶的型號、確定基準(zhǔn)長

9、度、根數(shù)、中心距、帶的材料、基準(zhǔn)直徑以與結(jié)構(gòu)尺寸、初拉力和壓軸力等等（因為之前已經(jīng)按選擇了V帶傳動，所以帶的設(shè)計按V帶傳動設(shè)計方法進(jìn)行）1）、計算功率 =1.1x7.17kW=7.887kW2)、選擇V帶型 , 根據(jù)、由圖6-8(教材機(jī)械設(shè)計)選擇B型帶（d1min=125-140mm;z 2-8）；3）、確定帶輪的基準(zhǔn)直徑初選小帶輪的基準(zhǔn)直徑，由參考書2中附表6-7和表6-1，取小帶輪基準(zhǔn)直徑=140mm；則大帶輪基準(zhǔn)直徑=140 x2=280mm，查附表6-7,取=280mm；4）驗算帶速v；（3.14x140 x1440）/(60 x1000)=10.56m/s因為5m/s10.56m/

10、s 120 故主動輪包角滿足條件。7）.計算V帶的根數(shù)由附表6-5查得包角修正系數(shù)=0.95；附表6-2查得帶長修正系數(shù)=0.96；根據(jù)=1440r/min 和=150mm 查附表6-3，求得=2.83kW；由已知B型v帶，小帶輪轉(zhuǎn)速=1440r/min，傳動比i=/=280/2=2，查附表6-4得=0.46 kW；單根V帶所能傳達(dá)的功率，=(2.83+0.46)X0.96 X0.95=3.0 kW； 計算v帶的根數(shù) Z=7.887/3.0=2.629; 故取3根.8）、計算V帶的初拉力 ；由附表6-1查得q=0.17kg/m 。由式求得V帶初拉力500*+qv2 =500 x（2.5-0.9

11、5）x7.887/(0.95x3x10.56)+0.17x10.562=222.05N9）計算帶傳動的壓軸力;=2Zsin(/2)=2x3x222.05xsin165.8/2 =1322.1N10）.帶輪的設(shè)計結(jié)構(gòu)；參照參考書2中P82；帶輪的材料為:HT200；V帶輪的結(jié)構(gòu)形式為:大、小帶輪100 N/mm;由附表8-3查得 =1.40；=1.23+0.18*（1+0.6x0.72）x0.72+0.61x10-3x0.7x53. 54=1.367所以載荷系數(shù) K=1.25 x1.15 x1.4 x1.367=2.75（5）、按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式得 =59.54mm（6）

12、、計算模數(shù)= Cos/Z1=2.77mm；所以取=3。4）、按齒輪彎曲強(qiáng)度設(shè)計由式(1)、當(dāng)量齒數(shù):(2)、由附圖8-4，符合齒形系數(shù)： =4.26； = 3.95；(3)、應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 60 x720 x1x(1x8x250 x10)=8.64x108；=(8.64x108)/3.88=2.27 x108；、查附圖8-5，彎曲疲勞壽命系數(shù)、查附圖 8-8（e），由材料表面淬火MQ線和HRC=50查得；求許用應(yīng)力 ；由表8-4，按一般可靠性取所以，所以小齒輪疲勞強(qiáng)度較弱。將、計算載荷系數(shù)K，B/H=6.68; =1.367 ；查附圖找出 =1.30；=1.25x1.10 x1.4x1.30=2

13、.50模數(shù) 按疲勞強(qiáng)度算出來模數(shù) =2.77；所以取高速級齒輪的模數(shù) =3.0；、幾何尺寸計算 （1）、法向模數(shù) =3.0；（2）、齒數(shù)、中心距為取中心距為155mm；、修正的為 分度圓直徑 ；、齒寬b，圓整后，取b1=50mm；b2=45mm；、圓周速度； ；據(jù)附表8-12可知V同時少于6m/s和9m/s取齒輪的精度為8級，取高了一級；、校核齒面接觸疲勞強(qiáng)度； （1）、查附表8-5，由鍛鋼 （2）、查附表8-3，（3）、按上面所求 所以；、接觸疲勞強(qiáng)度的許用應(yīng)力961N/mm2 ；2.2.2、低速軸的齒輪計算1）、選擇材料熱處理方式（與前一對齒輪一樣）(48-55HRC),閉式硬齒面?zhèn)鲃樱?

14、級精度,查附表8-1得大、小齒輪 40Cr 調(diào)質(zhì)處理 48-55HRC2）、取小齒輪=21，則=58.17； 取=59，初步選定12；3）、按齒面接觸強(qiáng)度計算:確定公式中的各計算數(shù)值a.因為齒輪分布非對稱，載荷有輕微沖擊，試選載荷系數(shù)Kt=2.0b.計算小齒輪的轉(zhuǎn)矩:T2=335.79N.M。C.齒寬系數(shù)，由表8-4選取=0.7；d.由式計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)60 x186x1x(1x8x250 x10)=2.23x108；=(2.23x108)/2.77=9.83x107；e.由查附圖8-6取接觸疲勞壽命系數(shù)=0.94 =0.98 由硬度為HRC48-55查附圖8-7（i），根據(jù)MQ線延長而知，

15、N/mm2 ；許用應(yīng)力由表8-4，取安全系數(shù) =/=1029MPa = /=1183 MPa ；=1029Mpa ；3）、修正計算（1）計算圓周速度: V=n1/(60 x1000)=0.789m/s ;（2)計算出齒輪圓周力=（2x335.79）/（x10-3）=3409N；（3）、計算載荷系數(shù)參考附表8-12，附表8-2，附表8-3，附表8-4以與附圖8-1分別查得:=1.25；=1.15；由于 =182.47N/mm 100 N/mm;由附表8-3查得 =1.40；=1.23+0.18*（1+0.6x0.72）x0.72+0.61x10-3x0.7x53. 54=1.369所以載荷系數(shù)

16、K=1.25 x1.15 x1.4 x1.369=2.78 ；（4）、按實際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式得 =90.5mm ；（5）、計算模數(shù)= Cos/Z1=4.22mm；所以取=4.5 。4）、按齒輪彎曲強(qiáng)度設(shè)計由式(1)、當(dāng)量齒數(shù):；(2)、由附圖8-4，符合齒形系數(shù)： =4.26； = 3.97；(3)、應(yīng)力循環(huán)次數(shù) 60 x186x1x(1x8x250 x10)=2.23x108；=(8.64x108)/3.88=9.83 x107；（4）、查附圖8-5，彎曲疲勞壽命系數(shù)（5）、查附圖 8-8（e），由材料表面淬火MQ線和HRC=50查得；（6）、求許用應(yīng)力 ；由表8-4，按

17、一般可靠性取所以，所以小齒輪疲勞強(qiáng)度較弱。將（7）、計算載荷系數(shù)K，B/H=6.68; =1.379 ；查附圖找出 =1.30；=1.25x1.15x1.4x1.30=2.61；模數(shù) 按疲勞強(qiáng)度算出來模數(shù) =4.22；所以取高速級齒輪的模數(shù) =4.5mm；5）、幾何尺寸計算 （1）、法向模數(shù) =4.5；（2）、齒數(shù)、中心距為取中心距為185mm；、修正的為 分度圓直徑 ；、齒寬b，圓整后，取b3=70mm；b4=65mm；、圓周速度； ；據(jù)附表8-12可知V同時少于6m/s和9m/s取齒輪的精度為8級，取高了一級；6）、校核齒面接觸疲勞強(qiáng)度； （1）、查附表8-5，由鍛鋼（2）、查附表8-3，

18、（3）、所以；、接觸疲勞強(qiáng)度的許用應(yīng)力1029N/mm2 ；所以，滿足強(qiáng)度條件。7)、齒輪結(jié)構(gòu)設(shè)計，配合后面軸的設(shè)計而定,具體結(jié)構(gòu)參照參考書5上的第41頁來設(shè)計。2.3、軸的設(shè)計以與校核為了對軸進(jìn)行校核，先求作用在軸上的齒輪的嚙合力。第一對和第二對嚙合齒輪上的作用力分別為2.3.1高速軸設(shè)計1）軸較少，軸的材料取與高速級小齒輪材料一樣，40Cr，調(diào)質(zhì)處理，HRC48-55;由附表14-1查得對稱循環(huán)彎曲許用應(yīng)力 ；2）初算軸的最小直徑,查表14-1，?。ㄓ奢d荷和工作情況確定的系數(shù)）高速軸為輸入軸，最小直徑處跟V帶輪軸孔直徑。因為帶輪軸上有鍵槽，故最小直徑加大7%，=23.17mm。由帶輪軸孔有

19、20，22，24，25，28等規(guī)格，故取=25mm；高速軸工作簡圖如圖1所示圖1首先確定個段直徑A段：=25mm 由最小直徑算出，同時考慮帶輪；B段：=30mm，根據(jù)油封標(biāo)準(zhǔn)，選擇氈圈孔徑為30mm，見參考書6中表16-11；C段：=35mm，與軸承（圓錐滾子軸承30207）配合，取軸承徑=35mm；D段：=42mm， 設(shè)計非定位軸肩取軸肩高度h=3mm；E段：=38mm，E段， =38m, 與分度圓直徑為63.82mm的小齒輪配合；G段， =35m, 與軸承（圓錐滾子軸承30207）配合，取軸承徑，見參考書2中附表13-8；最后修正長度之后將原來的過渡段F段去掉。第二、確定各段軸的長度A段：

20、由帶輪的長度考慮,取=58mm；B段：=54mm，考慮軸承蓋與其螺釘長度然后圓整取54mm；C段：=29mm, 與軸承（圓錐滾子軸承30207）配合,加上擋油盤長度，=B+3+2=17+10+2=29mm；G段：=29mm, 與軸承（圓錐滾子軸承30207）配合,加上擋油盤長度E段：，齒輪的齒寬D段：=88mm, 根據(jù)各齒輪齒寬與其間隙距離，箱體壁寬度減去箱體已定長度后圓整得=88mm；所以第一軸的總長為L=316mm；其中兩軸承之間距離（不包括軸承長度）S=255mm。2.3.2、軸的設(shè)計計算1）、選擇軸的材料；軸的材料取與高速級小齒輪材料一樣，取40Cr，調(diào)質(zhì)處理，HRC48-55;由附表

21、14-1查得對稱循環(huán)彎曲許用應(yīng)力 ；2）初算軸的最小直徑，查表14-1，?。灰驗榇簖X輪上有鍵槽，故最小直徑加大7%，=35.0mm。但是軸是中間軸；同時軸的最小直徑應(yīng)該設(shè)計在與軸承配合部分，初選圓錐滾子軸承30207，故取=35mm；所以=35mm ；軸的設(shè)計：首先確定個段直徑A段：=35mm 由最小直徑算出，同時考慮初選軸承的徑，與軸承（圓錐滾子軸承30207）配合；E段：=35mm，與軸承（圓錐滾子軸承30207）配合；B段：=40mm, 該軸段上齒輪的分度圓直徑為97.12mm；C段：=56mm, 定位軸肩；D段：=50mm, 該軸段上齒輪的分度圓直徑為241.68mm；然后確定各段距離

22、：A段： =39mm, 考慮軸承（圓錐滾子軸承30207）寬度與擋油盤的長度，同時考慮齒輪與壁的距離得出；B段：=68mm,根據(jù)軸上齒輪的齒寬來確定,根據(jù)低速級大齒輪齒寬減去2mm（為了安裝固定）；C段：=10mm, 定位軸肩。D段：=43mm，根據(jù)軸上齒輪的齒寬來確定；E段：=44mm,由軸得出的兩軸承間距離（不包括軸承長度）S=255mm減去已知長度而得出，同時考慮了軸承長度與箱體壁到齒輪齒面的距離。初定箱體壁為160mm。（由草圖階段回來修正的長度）2.3.3、軸的設(shè)計計算已知輸入功率P=6.22KW,轉(zhuǎn)速n =67r/min,T=884600Nmm；軸的布置方案如下圖3，軸的材料取值為

23、45#，調(diào)質(zhì)處理，硬度為HB=217-255HBS；由附表14-1查得對稱循環(huán)彎曲許用應(yīng)力 可由表14-1查得取=110（118-107）;所以軸的直徑: =49.80mm；因為該軸上有兩個鍵槽，故最小直徑加大7%，=53.3mm。取最小軸徑為=55mm；與聯(lián)軸器相連接的軸為最外段，軸傳遞的轉(zhuǎn)矩為T=884.600N.m；查附表15-4取聯(lián)軸器的工作情況系數(shù)為K=1.3；所以；由表14-47(GB/T1095-2003；參考書機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計)選聯(lián)軸器型號為LX4，J型孔。其孔徑為55mm；外徑為D=195mm；長度L=84mm，配合長度為82mm。公稱轉(zhuǎn)矩為2500。軸設(shè)計圖 如下：圖3

24、首先，確定各軸段直徑G段: =55mm, 等于聯(lián)軸器的孔徑，最小軸徑處；F段: =62mm,按照軸承端蓋的孔徑和密封圈的孔徑來確定；A段: =65mm, 與軸承（圓錐滾子軸承30213）配合B段: =68mm,與分度圓直徑為272.87mm的齒輪4配合，軸徑取68mm；C段: =78mm,定位軸肩，取h=5mm；D段: =70m, 非定位軸肩，E段: =65mm, 與軸承（圓錐滾子軸承30213）配合然后、確定各段軸的長度A段: =50mm,由軸承長度23mm，3，2，擋油盤尺寸綜合來確定；B段: =63mm，齒輪齒B為65mm，為齒輪齒寬減去2mm，便于安裝；C段: =10mm, 軸環(huán)寬度，

25、取圓整值；根據(jù)兩軸承（圓錐滾子軸承30213）之間的寬度需要來確定；D段: =55mm,由兩軸承間距減去已知長度確定；E段: =38mm, 由軸承長度23mm，3，2，擋油盤尺寸綜合來確定；F段: =65mm, 考慮軸承蓋與其螺釘長度，圓整得到的數(shù)值；G段: =82mm,聯(lián)軸器孔的長度少2mm；2.3.4 軸的校核計算第一根軸:先求出軸上載荷，已知：設(shè)該齒輪軸齒向是右旋，受力分析如右圖：由材料力學(xué)知識可求得水平支反力和彎矩:垂直支反力和彎矩: 合成彎矩扭矩：T=91260；按彎扭合成校核軸的強(qiáng)度，取=0.6；而在直徑的前面乘以系數(shù)0.94.由圖可知,危險截面在C處，以其為危險截面來進(jìn)行強(qiáng)度校核

26、。第一根軸的材料選用40Cr，調(diào)質(zhì)處理, 查手冊.所以該軸的強(qiáng)度條件符合!第二根軸先求軸上的載荷，已知：設(shè)該齒輪齒向兩個都是右旋，受力分析如右圖：根據(jù)材料力學(xué)知識可求得水平支反力:垂直支反力: 所以合成彎矩等于：按彎扭合成校核軸的強(qiáng)度，取=0.6；而在直徑的前面乘以系數(shù)0.94.由圖可知,危險截面在C處，以其為危險截面來進(jìn)行強(qiáng)度校核。第二根軸的材料同樣是選用40Cr，調(diào)質(zhì)處理, 查手冊；所以該軸也符合強(qiáng)度條件!第三根軸:求出軸上載荷，已知：設(shè)該齒輪齒向是右旋，受力分析如圖：根據(jù)材料力學(xué)知識可求得水平支反力:垂直支反力: 合成彎矩:按彎扭合成校核軸的強(qiáng)度，取=0.6；而在直徑的前面乘以系數(shù)0.9

27、4.由圖可知,危險截面在C處，以其為危險截面來進(jìn)行強(qiáng)度校核。第三根軸的材料選用45#，調(diào)質(zhì)處理, 查手冊可知；所以該軸也符合強(qiáng)度條件!2.4、驗算工作速度誤差傳動比發(fā)生需要修正和調(diào)整，最終如下：（不變）；（調(diào)整后的）；（調(diào)整后的）；所以總傳動比為所以此時工作機(jī)的轉(zhuǎn)速為速度：速度誤差為裝配草圖設(shè)計階段繪制裝配草圖，同時進(jìn)行軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計，軸上零件的結(jié)構(gòu)設(shè)計，與其定位和固定方式的確定，還有畫出軸系的細(xì)部結(jié)構(gòu)和其他輔助件。；由于前面已經(jīng)進(jìn)行初估軸徑，初選軸承型號和驗算軸的強(qiáng)度?，F(xiàn)在進(jìn)行邊繪圖邊修正參數(shù)和結(jié)構(gòu)。接下來完成軸承的壽命驗算和校核鍵、聯(lián)軸器的強(qiáng)度,必要時對裝配草圖進(jìn)行修改。3.1、校核聯(lián)軸器的

28、強(qiáng)度校核：與聯(lián)軸器相連接的軸為最外段，軸傳遞的轉(zhuǎn)矩為T=884.600N.m；查附表15-4取聯(lián)軸器的工作情況系數(shù)為K=1.5；所以 ；由表14-47(GB/T1095-2003；參考書機(jī)械設(shè)計基礎(chǔ)課程設(shè)計)選聯(lián)軸器型號為LX4，J型孔。其孔徑為55mm；外徑為D=195mm；長度L=84mm，配合長度為82mm。公稱轉(zhuǎn)矩為2500。計算出來的工作轉(zhuǎn)矩遠(yuǎn)小于公稱轉(zhuǎn)矩，所以聯(lián)軸器滿足強(qiáng)度要求。3.2、驗算軸承壽命滾動軸承的校核，由于前面軸的設(shè)計以與驗算中，出選擇軸承都是圓錐滾子軸承。現(xiàn)在進(jìn)行校核和修正。第一根軸的支承軸承，選擇時型號為30207的圓錐滾子軸承，基本額定負(fù)荷為;極限轉(zhuǎn)速為6700r

29、/min;查附表13-8可知Y=1.6；e=0.37；計算載荷；計算軸向的附加軸向力，所以所以軸承向右壓緊，右端的滾子軸承被壓緊，左端軸承被放松。所以；左端軸承被放松，所以所以由附表13-1和附表13-2查得 X1=1,Y1=0;X2=1,Y2=0;動載荷為 求軸承壽命，軸承使用要求壽命為10年所以兩個軸承均滿足使用要求。第二根軸的支承軸承，選擇時型號為30207的圓錐滾子軸承，基本額定負(fù)荷為;極限轉(zhuǎn)速為6700r/min;查附表13-8可知Y=1.6；e=0.37；計算載荷；計算軸向的附加軸向力，3.3、鍵的選擇以與校核查表可知不同材料的鍵的許用擠壓應(yīng)力以與許用應(yīng)力不同，參考參考書2中的65

30、頁的選擇和校核過程，在第一根軸帶輪連接的軸處有鍵連接。軸的直徑為25mm，查表選擇普通A型平鍵，b x h x L=8 X7X40,材料為45#,在輕微沖擊下其許用擠壓應(yīng)力為。許用擠壓應(yīng)力為所以該鍵滿足擠壓強(qiáng)度條件。3.4、箱體鑄件減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸計算表名稱符號減速器與其形式關(guān)系機(jī)座壁厚0.025a+3mm=7.625mm,取8mm機(jī)蓋壁厚10.02a+3=7.625mm8mm,取8mm機(jī)座凸緣厚度b1.5=12mm機(jī)蓋凸緣厚度b11.5=12mm機(jī)座底凸緣厚度p2.5=20mm取20mm地腳螺釘直徑df0.036a+12=12.288mm取16mm地腳螺釘數(shù)目na250mm,n=4軸承旁連

31、接螺栓直徑d10.75df=15mm取16mm機(jī)蓋與機(jī)座連接螺栓直徑d2(0.50.6)df=10-12mm取12mm連接螺栓d2的間距l(xiāng)150200mm取180mm軸承端蓋螺釘直徑d3(0.40.5)df=7.018.76mm取M8和M10;窺視孔蓋螺釘直徑d4(0.30.4)df=5.267.01mm取M6定位銷直徑d(0.70.8)df=12.2714.02mm取M12df、d2、d3至外機(jī)壁距離c1d1、d2至凸緣邊緣距離c2軸承旁凸臺半徑R1R1=C2=20凸臺高度h外機(jī)壁至軸承座端面距離L1c1+c2+(58)=43機(jī)壁至軸承座端面距離L2+c1+c2+(58)=48大齒輪頂圓與機(jī)

32、壁距離11.2=9.6mm取14mm齒輪端面與機(jī)壁距離2=8mm取10mm機(jī)蓋、機(jī)座肋厚m1,mm1=m0.851=6.8mm,取8mm軸承端蓋外徑D2軸承端蓋凸緣厚度e(11.2)d3=9mm取12mm軸承旁連接螺栓距離ssD23.5、減速器附件的選擇在草圖設(shè)計中選擇 包括：軸承蓋，窺視孔，視孔蓋，壓配式圓形油標(biāo)，通氣孔，吊耳，吊鉤，螺塞，封油墊，氈圈等附件。3.6、潤滑與密封(潤滑與密封方式的選擇、潤滑劑的選擇) 1.密封 由于選用的電動機(jī)為低速，常溫，常壓的電動機(jī)則可以選用毛氈密封。毛氈密封是在殼體圈填以毛氈圈以堵塞泄漏間隙，達(dá)到密封的目的。毛氈具有天然彈性，呈松孔海綿狀，可儲存潤滑油和

33、遮擋灰塵。軸旋轉(zhuǎn)時，毛氈又可以將潤滑油自行刮下反復(fù)自行潤滑。2潤滑對于齒輪來說，由于傳動件的的圓周速度v 12m/s,采用浸油潤滑，因此機(jī)體需要有足夠的潤滑油，用以潤滑和散熱。同時為了避免油攪動時泛起沉渣，齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH不應(yīng)小于3050mm。對于二級減速器，根據(jù)剛才選擇適宜的傳動比，對于高速級的大齒輪來說，浸油深度應(yīng)該約為0.7個齒全高，對于低速級的大齒輪來說，浸油深度應(yīng)該約為1個齒全高到1/6個齒輪半徑。這樣就可以決定所需油量，對于單級傳動,每傳遞1KW需油量V0=0.350.7m3，二級成比例地增加。減速器滾動軸承采用油潤滑，安裝位置所處端面與箱體壁的距離為3-5mm。繪制裝配圖和2-3零件圖詳見圖紙。五、總結(jié) 機(jī)器設(shè)計的一般步驟分為計劃階段、方案設(shè)計階段