[浙江]特大型跨海橋上部結(jié)構(gòu)主纜索股架設施工方案

1、四川公路橋梁建設集團有限公司 PAGE 質(zhì)量管理體系作業(yè)文件（單行本）名稱：上部結(jié)構(gòu)主纜索股架設施工組織設計文件編號 SRBG-C-XHMQ-E-00 擬制 人 版 號 A/0 審 核 人 受控狀態(tài) 批 準 人 發(fā)放編號 生效日期 2006.10.10 舟山大陸連島工程西堠門大橋E合同段上部結(jié)構(gòu)主纜索股架設施工組織設計四川路橋集團西堠門大橋項目經(jīng)理部二OO六年十月 PAGE 44 目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc148196813 第一節(jié) 牽引系統(tǒng)設計 PAGEREF _Toc148196813 h 4 HYPERLINK l _Toc148196814

2、 1. 雙線往復式牽引系統(tǒng)總體布置 PAGEREF _Toc148196814 h 4 HYPERLINK l _Toc148196815 2主纜架設單側(cè)牽引系統(tǒng)布置 PAGEREF _Toc148196815 h 6 HYPERLINK l _Toc148196816 3. 單線往復式牽引系統(tǒng)向雙線往復式牽引系統(tǒng)的轉(zhuǎn)換 PAGEREF _Toc148196816 h 10 HYPERLINK l _Toc148196817 4. 主纜索股牽引系統(tǒng)主要特點 PAGEREF _Toc148196817 h 10 HYPERLINK l _Toc148196818 5.主纜索股放索機構(gòu)設計 PAG

3、EREF _Toc148196818 h 10 HYPERLINK l _Toc148196819 6.牽引專用卷揚機 PAGEREF _Toc148196819 h 13 HYPERLINK l _Toc148196820 第二節(jié) 主纜索股架設施工的總體布置和施工準備 PAGEREF _Toc148196820 h 16 HYPERLINK l _Toc148196821 主纜索股的進場計劃 PAGEREF _Toc148196821 h 16 HYPERLINK l _Toc148196822 牽引系統(tǒng)的布置 PAGEREF _Toc148196822 h 16 HYPERLINK l _

4、Toc148196823 3 放索場布置和索股存放場 PAGEREF _Toc148196823 h 16 HYPERLINK l _Toc148196824 4 工地臨時碼頭和碼頭吊機（見圖9） PAGEREF _Toc148196824 h 18 HYPERLINK l _Toc148196825 5 放索場進場施工便道 PAGEREF _Toc148196825 h 20 HYPERLINK l _Toc148196826 第三節(jié) 索股架設施工 PAGEREF _Toc148196826 h 21 HYPERLINK l _Toc148196827 1.索股架設施工流程 PAGEREF

5、_Toc148196827 h 21 HYPERLINK l _Toc148196828 2.索股架設 PAGEREF _Toc148196828 h 21 HYPERLINK l _Toc148196829 3主要機具設備計劃 PAGEREF _Toc148196829 h 36 HYPERLINK l _Toc148196830 4 工期和人員安排 PAGEREF _Toc148196830 h 37 HYPERLINK l _Toc148196831 5.主纜索股架設的質(zhì)量保證措施 PAGEREF _Toc148196831 h 39 HYPERLINK l _Toc148196832

6、6.施工安全保證體系 PAGEREF _Toc148196832 h 42舟山西堠門大橋主纜由5跨組成，由北向南依次為：北錨跨、北邊跨、中跨、南邊跨、南錨跨。成橋狀態(tài)時，跨徑組成為：30.311+578+1650+485+24.428m。成橋狀態(tài)垂跨比為：北邊跨1/27.212，中跨1/10，南邊跨1/109.654。 主纜共兩根，每根長2879.676m（無應力長度）、單根重約10613.5t，每根主纜中，從北錨碇到南錨碇的通長索股有169股，北邊跨另增設6根索股在北主索鞍上錨固，南邊跨增設2根索股在南主索鞍上錨固。每束索股由127絲5.25mm1770MPa鍍鋅鋼絲組成，索股單位長度重為2

7、2.06kg/m，全橋鋼絲索股在主纜截面內(nèi)所處的位置不同，索股長度也不相同，各索股長度的精確值由設計圖給出，索股兩端為熱鑄錨頭，每束索股通過錨頭用拉桿與錨固系統(tǒng)連接，形成主纜系統(tǒng),索股單股錨連接器31個（35個），雙股連接器72個（68個）（括號內(nèi)為南錨數(shù)量）。主纜索股經(jīng)成型調(diào)整按一定的排列置入散索鞍、主索鞍鞍槽內(nèi)固定。索股經(jīng)過緊纜而形成主纜結(jié)構(gòu)。通長索股平均長度2880.668m，重62.15t；北邊跨背索平均長度645.226m，重13.925t；南邊跨背索平均長度551.626m，重11.905t。索股長度均為平均無應力長度，平均重量均未含錨頭重量。第一節(jié) 牽引系統(tǒng)設計1. 雙線往復式牽

8、引系統(tǒng)總體布置牽引系統(tǒng)是主纜索股架設的主要設備。根據(jù)舟山西堠門大橋場地地形特點與工期安排，貓道架設時牽引系統(tǒng)為單線往復式，主纜架設階段采用雙線往復式牽引系統(tǒng)。主牽引卷揚機布置在北岸錨后的地面上，放索機構(gòu)布置在南錨后的地面上。單根主纜架設采用225t卷揚機牽引，全橋共計4臺主牽引卷揚機。一套雙線往復式牽引系統(tǒng)結(jié)構(gòu)的組成主要包括：南錨塊支架及水平轉(zhuǎn)向盤、錨碇鞍部轉(zhuǎn)向?qū)л喗M、塔頂導輪組、北錨塊支架及轉(zhuǎn)向輪、北錨錨后2臺卷揚機、3根牽引索、兩個拽拉器、貓道門架、貓道門架導輪組、各部位托滾等組成。通過2個拽拉器將1#、2#、3#三根牽引索首尾相連，并繞過南錨碇后的轉(zhuǎn)向盤，將1#、3#索的兩個繩頭分別與北

9、錨后的兩臺卷揚機相連形成最終牽引系統(tǒng)，具體布置見圖1。在北邊跨背索安裝過程中，需另設置一個可拆卸的拽拉器，保證牽引過程中后錨頭對牽引系統(tǒng)不造成損害。圖1 雙線往復式牽引系統(tǒng)2牽引系統(tǒng)具體布置 主牽引卷揚機分別安裝在北錨錨體后部地面上，牽引索經(jīng)錨碇基礎(chǔ)上預埋轉(zhuǎn)向輪至后錨面門架上，再置入主牽引系統(tǒng)導輪內(nèi)，主牽引系統(tǒng)牽引索位置，位于每根主纜中心線兩側(cè)1.0m處，呈對稱布置，錨面門架導輪組、支墩門架導輪組、塔頂門架導輪組、貓道門架導輪組、貓道面層托滾、塔頂錨體鞍部托滾的中心位置與牽引索位置相一致，均在同一條垂直面上（圖2）。南錨錨后分別對應牽引系統(tǒng)后方安裝放索支架(前進方向左側(cè)水平放索支架，右側(cè)為垂直

10、放索支架)，在放索支架及后錨塊之間架設與錨塊頂面傾斜角度相同的斜向貝雷支架，一端支承于地面混凝土基礎(chǔ)，另一端支承于后錨面上，以解決索股上錨碇的輸送問題。（見圖3）沿南錨塊斜面及斜向支架對應于牽拉位置處安裝索股托滾，前錨面設置一臺5t卷揚機反拉索股后錨頭入錨用，在鞍部門架頂部安裝一臺5t卷揚機，一臺10t卷揚機，卷揚機出繩方向為南北向，提升卷揚機前端安裝吊梁固定滑車，同樣，塔頂門架也安裝兩臺10t提升卷揚機，北錨前錨面也布置一臺5t卷揚機其作用同錨前錨面卷揚機。此外，北錨區(qū)布置一臺塔吊以及一定數(shù)量鏈滑車作前錨頭入錨之用。在塔頂，鞍部門架分別配置310t手動葫蘆，供索股橫移、整形、入鞍及垂度調(diào)整收

11、緊放松索股時使用，配備六邊形、四邊形整形器、插片及一定寬度硬木楔塊在索股橫移后整形、固定時使用。從南錨鞍部至前錨面直線距離約為34m，采用2根36的鋼繩作承重索，吊掛支架托滾，托著被牽引的索股通過。在索股牽引過程中，避免垂度過大，影響索股的牽引質(zhì)量和進度。錨室內(nèi)分別配置兩臺穿心式千斤頂，作為調(diào)整索股垂度和入錨錨固用。索股架設施工前，施工現(xiàn)場應預存一定數(shù)量的索股。綜合考慮各種因素，在南錨后側(cè)設置面積約5565m2的場地作為存索區(qū)，存索區(qū)內(nèi)布置2臺80t龍門吊機，以滿足場內(nèi)運輸裝卸的需要。南錨錨后為放索區(qū)，在龍門吊機軌道范圍內(nèi)放置2套放索支架，以保證上、下游側(cè)同時進行放索作業(yè)（見圖4）。 圖2 北

12、錨區(qū)牽引系統(tǒng)布置圖 圖3 南錨區(qū)放索場布置圖圖4 南錨區(qū)牽引系統(tǒng)布置圖3. 單線往復式牽引系統(tǒng)向雙線往復式牽引系統(tǒng)的轉(zhuǎn)換單線往復式牽引系統(tǒng)完成貓道面網(wǎng)鋪設后，應進行牽引系統(tǒng)的轉(zhuǎn)換，形成主纜索股架設用的雙線往復式門架牽引系統(tǒng)。具體施工步驟如下：（1）在南北錨體、南錨后安裝牽引轉(zhuǎn)向輪，在貓道面層上安裝托滾；（2）在貓道面層上安裝第三根牽引索（單線往復式牽引系統(tǒng)已形成兩根牽引索，并通過拽拉器連接）；（3）運轉(zhuǎn)兩臺牽引卷揚機，從南向北牽引，從南岸卷揚機引出牽引索頭，將南北牽引卷揚機轉(zhuǎn)移到北錨后并安裝；（4）將塔頂和錨碇門架導輪組移位，安裝貓道門架和導輪組；（5）將三根牽引索通過拽拉器連接，將牽引索置入

13、門架導輪組內(nèi)，調(diào)整牽引索高度；（6）以不同速度進行牽引，觀察拽拉器，牽引索通過各導輪的狀況，并調(diào)整至最佳位置，即完成雙向往復式門架牽引系統(tǒng)架設。4. 主纜索股牽引系統(tǒng)主要特點4.1 可實現(xiàn)全程連續(xù)牽引，能夠快速順暢通過塔頂、鞍部門架，索股架設速度大大提高，最高可達30m/min。4.2 牽引索由一定間距布置的貓道門架導輪組支撐，索股牽引全程范圍內(nèi)，承重索垂度變化較小，錨頭和拽拉器與貓道距離保持一致。4.3 北岸放置牽引卷揚機，南岸放置主纜索盤，既降低了對牽引卷揚機的能力要求，又克服了同側(cè)布置時場地擁擠的矛盾。5.主纜索股放索機構(gòu)設計西堠門大橋懸索橋主纜單根索股重約62.2t、長約2880m，前

14、進方向右側(cè)為水平放索、垂直排線工藝，索股繞在直徑4m的索盤上，靠放索架液壓裝置提供的張緊力保持放索過程平穩(wěn)安全。該工藝為上海浦江纜索有限公司開發(fā)的新工藝，施工期間將由該公司提供放索架結(jié)構(gòu)的設計和技術(shù)支持（參見圖5）。而前進方向左側(cè)為垂直放索，索股卷繞在直徑3.84.4m索盤上。根據(jù)國內(nèi)外已建成同類型懸索橋施工經(jīng)驗，垂直放索時主纜索股在放索過程中因牽引速度、牽引力與放索速度不匹配，牽引與放索產(chǎn)生時間差、放索盤的轉(zhuǎn)動慣性、主纜平行預制索股上盤力與牽引系統(tǒng)牽引力等因素出現(xiàn)索股在索盤上松馳，并因松馳而出現(xiàn)呼啦圈、散絲、斷帶、鼓絲等不良現(xiàn)象。為避免該現(xiàn)象發(fā)生，設置組合式力矩電機被動放索機構(gòu)。圖5 水平放

15、索機構(gòu)示意圖圖6 索股水平放索施工圖該放索機構(gòu)主要由放索架（包括主軸和連軸器）、力矩電機（配控制器）、制動器、減速機、齒輪副、電磁制動器以及手制動器等組成。主要設計參數(shù)：力矩電機采用YLJ180-160-6規(guī)格、輸出扭矩160N.m、放索速度1030m/min；反張力:6001000f；適應索盤：18004000mm。主纜垂直放索支架結(jié)構(gòu)見圖7。 圖7 組合式力矩電機被動放索機構(gòu)示意圖 被動放索機構(gòu)的工作機理為：主纜索股下盤的動力由牽引系統(tǒng)牽引力提供，放索機構(gòu)設置力矩電機提供使索股張緊的反向力，此力的大小可根據(jù)使用要求設定。當牽引系統(tǒng)提供的牽引力大于反向張緊力時，索股盤跟隨轉(zhuǎn)動，將索股從索盤上

16、放出；反之。當牽引力小于或等于反向張力時，索盤在力矩電機提供的反向張緊力作用下自動停止，并始終使索股保持張緊狀態(tài)。索盤的轉(zhuǎn)動速度追隨牽引速度的變化而變化，從根本上解決了兩系統(tǒng)的速度匹配問題。6.牽引專用卷揚機6.1 特點及用途本卷揚機組由開繩槽雙卷筒摩擦式牽引主機和貯繩輔機組成。主要特點是當使用變頻器設定某一速度后卷放鋼繩的速度恒定、出繩位置恒定。配有大容繩量貯繩筒，可以進行多滑輪組長距離作業(yè)。本卷揚機配用進口變頻器，能實現(xiàn)530m/min范圍內(nèi)的無級變速；通過安裝在定滑輪上的拉力傳感器及放大器等測試組件與計算器組成測控系統(tǒng)，通過計算機動態(tài)采集和實時顯示牽引過程中每一段點的牽引力和速度變化情況

17、、鋼繩的運行總長度、并隨時根據(jù)操作者的要求將運行記錄保存和打印出來。用戶可根據(jù)具體工況來設定本卷揚機的拉力及速度關(guān)系，實現(xiàn)人工干預下的半自動化運行。本卷揚機兩兩配對使用，為西堠門大橋牽纜專用。6.2 主要技術(shù)參數(shù)表1 重要技術(shù)參數(shù)表項 目單 位索股牽引索鞍吊裝貓道架設主機部分鋼絲繩拉力KN180250280鋼絲繩速度m/min302018卷筒工作直徑mm1120收繩筒容繩量m3000配用鋼繩型號6X37-36/38-1850-1-甲鍍 （GB1102-74）減速器型號ZSY450-31.5-/ ZSY450-31.5-電動機型號BPY-355M2-6功率Kw200轉(zhuǎn)速r.p.m990制動器型號

18、YWZ4 -600/201變頻器型號VS-616G5/4220(日本安川)輔機部分卷筒工作直徑mm700卷筒工作寬度mm1382減速器型號JZQ500-15.75制動器型號YWZ4 -300/50輔機電動機型號JLJ 180-200-4功率N.m200轉(zhuǎn)速r.p.mMax=1500整機部分外形尺寸主機長X寬X高4160X4650X2010輔機長X寬X高4410X3600X2340整機質(zhì)量Kg32000（不含變頻器及控制系統(tǒng)）6.3 工作原理及結(jié)構(gòu)簡介本卷揚機是通過一對同向轉(zhuǎn)動的卷筒，給纏繞于筒面的多圈鋼繩一個摩擦力，使鋼繩沿著卷筒旋轉(zhuǎn)的方向運動，達到牽引重物的目的。主工作卷筒所收（放）的鋼繩由

19、一個貯繩裝置進行收放，該貯繩裝置備有排繩器、鏈輪副、卷筒組裝、開式齒輪副、減速器、聯(lián)軸器、制動器、力矩電機等，該貯繩筒具有超大容繩量，能容38的鋼繩3000m。7. 其它機具設備7.1 拽拉器 7.2 握索器7.3 導輪組7.4 索股托滾7.5 四、六邊形整形器及V形形狀保持器7.6 魚雷夾第二節(jié) 主纜索股架設施工的總體布置和施工準備 主纜索股的進場計劃全橋主纜通長索股338根，南邊跨背索4根，北邊跨背索12根，總計索股354根，初步擬定分4批進場（實際索股進場批次和數(shù)量根據(jù)現(xiàn)場實際情況提前10天通知索股制作廠家）。在下批索股進場時，需保證索股存放場仍有一定數(shù)量的待架設索盤，以防止因天氣和風浪

20、的原因索股不能按時到場，造成施工的停頓。擬定索股進場批次為： 批次 數(shù)量 進場時間 1 100盤 2006.11.1 2 85盤 2007.1.1 3 85盤 2007.2.1 4 84盤 2007.3.1 牽引系統(tǒng)的布置根據(jù)現(xiàn)場地形條件，主纜通長索股以及南、北邊跨背索均采用雙線往復式牽引系統(tǒng)從南岸向北岸牽引，牽引系統(tǒng)4臺JKB25主牽引卷揚機布置在北錨碇后端地面上，牽引繩通過北錨碇后端的兩組轉(zhuǎn)向輪進入卷揚機。南岸牽引系統(tǒng)轉(zhuǎn)向裝置設置在南錨后端平地上，南錨碇錨塊后端設一門架，通過門架導輪組使牽引系統(tǒng)順利過渡并延長到錨后的平地上，索股錨頭從放索裝置上引出后，在錨后直接與牽引系統(tǒng)拽拉器拽拉器進行連

21、接，進行索股牽引作業(yè)。在南錨錨后牽引轉(zhuǎn)向裝置和及后錨塊之間架設與錨塊頂面傾斜度相當?shù)男毕蜇惱字Ъ?，一端支承于地面混凝土基礎(chǔ)，另一端支承于后錨面上，以解決索股上錨碇的輸送問題。3 放索場布置和索股存放場根據(jù)現(xiàn)場的地形條件，在南錨錨后布置索股放索場，索股放索場路線前進方向左側(cè)長110m，右側(cè)長100m，總寬53m，放索場總面積5565m，具體布置為：3m(排水溝）+18m（門架）5m（供配電設施)18m(門架）3m6m（便道）。放索場布置兩個80t龍門吊機，龍門吊機凈寬18m，凈空高度根據(jù)索盤的尺寸確定為15m和12m（左側(cè)為15m，右側(cè)為12m），其軸線與橋軸線呈一26.6的夾角。南錨錨后放索場

22、龍門架下分別對應牽引系統(tǒng)正下方安裝放索支架，前進方向右側(cè)水平放索支架，左側(cè)為垂直放索支架。在預留放索支架和卸車空間后，左側(cè)龍門架下可存放索盤53盤，右側(cè)龍門架下存放索盤50盤，兩個龍門架下可存放103個索盤。放索場縱向設1的縱坡，橫向中心線兩側(cè)設1的橫坡以利排水。放索場靠水庫一側(cè)和橋臺一側(cè)布置排水溝。圖8 放索場80t龍門吊機布置圖4 工地臨時碼頭和碼頭吊機（見圖9） 圖9 雙導梁式碼頭吊機工廠制作好的索盤，采用輪船運輸?shù)侥习豆さ嘏R時碼頭，并啟運上岸。考慮到現(xiàn)有碼頭條件和架設主纜期間的氣候條件，大型船舶和浮吊船不易靠岸，所以索盤運輸船最好選擇排水量1000t左右的船舶，每艘船運輸索盤1012盤

23、。索盤通過設置在碼頭的碼頭吊機起吊上岸并用100噸大型平板車經(jīng)現(xiàn)有的臨時便道運輸?shù)剿鞴煞潘鲌?。碼頭吊機采用雙導梁的結(jié)構(gòu)形式，其設計起吊重量為80t。碼頭吊機設置在南岸工地臨時碼頭中部，即滿足索盤的啟運要求，又不影響B(tài)合同段水泥和砂石料上岸。圖10 施工現(xiàn)場總體布置圖5 放索場進場施工便道到放索場的施工便道利用現(xiàn)有施工便道，從南引橋下穿過，經(jīng)適當?shù)男蘅樅笫褂?。由于上部?gòu)造主纜架設施工過程中，引橋可能同時施工，引橋施工支架應保證留出6m以上的凈空，保證大型平板車通過。第三節(jié) 索股架設施工1.索股架設施工流程圖11 索股架設施工流程2.索股架設 主纜索股架設分為基準索股架設和一般索股架設。設計編號為

24、1#的索股為基準索股，其余均為一般索股。通長索股架設順序按編號從1#169#依次進行，然后再架設邊跨背索：南邊跨BS4（2根）；北邊跨BS3、BS2、BS1（各2根）。主纜索股編號見圖12。索股架設分索股牽引、索股橫移、索股整形、索股入鞍、索股垂度調(diào)整及錨跨張力調(diào)整幾個工序。圖12 主纜索股編號2.1索股牽引貓道架設完成后，將單線往復牽引系統(tǒng)完善成雙線往復牽引系統(tǒng)。在索股架設之前，應對整個牽引系統(tǒng)、貓道進行一次全面檢查。2.1.1 1#169#通長索股牽引 首先架設1#基準索股，索股牽引是從南錨（金塘島）向北錨（冊子島）方向進行。索股牽引過程見示意圖13。（1）先將1#索股從存放區(qū)運至放索區(qū)內(nèi)

25、，利用錨后80t龍門架安裝在放索架上。放索架前設置水平滾筒，防止索股損傷。（2）拉出索股前端錨頭，放在專用托板小車上，牽引至南錨轉(zhuǎn)向支架前端，借助鏈滑車，用專用連接器將其與牽引系統(tǒng)拽拉器連接，檢查拽拉器傾斜情況并調(diào)整好平衡錘，以保持牽引過程中拽拉器的平衡。（3）然后啟動25t主牽引卷揚機進行索股牽引作業(yè)。在牽引過程中同一牽引系統(tǒng)中兩臺卷揚機應保持同步進行，收、放速度一致，牽引被動卷揚機始終要保持一定的反拉力。索股牽引速度一般控制在1525m/min（邊跨1520m/min，中跨1520m/min），在過塔頂門架、錨碇門架時要適當降低牽引速度，以減少拽拉器對門架的沖擊力，以確保索股牽引的正常進行

26、。開始幾根索股牽引時，應對前錨頭、貓道滾筒、鞍座滾筒、塔頂及散索鞍門架導輪組、放索機構(gòu)等進行重點觀測及調(diào)試，系統(tǒng)調(diào)試完善后，可適當提高牽引速度。（4）當索股前錨頭接近北錨前錨室時，將已從放索裝置索盤脫出的后錨頭裝上專用托板小車，繼續(xù)牽引，此時，為保證牽引平穩(wěn)，應在后錨端用卷揚機反拉。同時在北錨前錨室內(nèi)，當前錨頭到達預定位置后，利用卷揚機或塔吊輔助，解除索股前錨頭與拽拉器的連接，并利用北錨面上的卷揚機牽引前錨頭，徐徐放下。圖13 索股牽引過程示意當索股兩端錨頭均放入前錨室后，待各主、散索鞍處的索股完成橫移、整形、入鞍后，利用平拉葫蘆配合，將索股兩端錨頭通過拉桿與對應位置的錨固系統(tǒng)臨時相連并錨固。

27、其它通長索股牽引流程與1索股相仿。2.1.2 邊跨背索牽引 北邊跨6根、南北跨2根背索的牽引方法與1#169#通長索不同。當通長索股架設完成后，在主索鞍處進行必要的防護，然后利用塔吊安裝錨梁，再進行邊跨背索架設。南邊跨背索牽引方法與通長索基本相同。北邊跨背索索股仍從南錨向北錨方向牽引，在索股后錨頭上安裝一個小型拽拉器，通過吊掛裝置與牽引索連接。 背索拽拉器的作用主要是提起索股錨頭并通過門架導輪柱，受力較小，主要考慮的因素是如何與牽引索的可靠夾持。施工時考慮將套筒分為兩半，并用沉頭螺栓將套筒兩半組裝在一起，與牽引索夾緊，形成后端拽拉器，牽引索股進行安裝。索股牽引過程中，在散索鞍支墩頂、塔頂、貓道

28、上，均安排人員監(jiān)視索股牽引情況，若發(fā)現(xiàn)索股扭轉(zhuǎn)、散絲、鼓絲、纏包帶斷裂等情況，應采取措施及時糾正或處理。 索股架設時，原則上，上下游的兩根主纜應對稱架設施工，架設數(shù)量差不超過1根索股。2.2 索股橫移牽引完了的索股放在貓道托滾上，利用錨碇門架和塔頂門架上的10t卷揚機進行索股的上提、橫移和整形入鞍作業(yè)。在距離主索鞍前后各20m，散索鞍前20m左右位置處，將特制握索器安裝在索股上，分次擰緊握索器上的緊固螺栓，使索股與握索器不發(fā)生相對滑移。將塔頂門架、錨碇門架的卷揚機經(jīng)動、定滑車組繞線后與握索器相連，組成各自的提升系統(tǒng)，待全部握索器提升系統(tǒng)安裝完畢后，同時啟動各提升卷揚機，將整根索股提離貓道托滾。

29、再由錨頂、塔頂橫移裝置，將索股橫移到設定位置，橫移裝置由懸掛在索鞍門架上一根支撐橫梁與一組鏈滑車、尼龍吊帶等組成。索股橫移示意見圖15。提升前，應確認全跨徑索股離開貓道托滾，提升裝置提升力不宜過大，否則會導致握索器發(fā)生滑移產(chǎn)生危險，按握索器設計，提升力應控制在65T以內(nèi)，索股提升后，人員不能進入提高的索股下，以防意外。 圖15 索股橫移示意（塔頂）2.3 索股整形 整根索股提離貓道托滾，此時主、散索鞍前后兩握索器之間的索股呈無應力狀態(tài)，在此狀態(tài)下進行整形。因索鞍鞍槽內(nèi)豎向隔板間寬度為58.5mm，而索股斷面為正六邊形。入鞍前必須將該部分索股斷面整理為57.75mm55.97mm矩形（見圖16）

30、。再放入鞍座內(nèi)設定位置。整形前，應確定著色絲位置，如有扭轉(zhuǎn)應及時矯正。整形時，在距離索鞍前后約3m的地方，分別安裝上六邊形夾具將索股夾緊，解除兩夾具間索股纏包帶，開始整形。用鋼片梳進行索股斷面整理，使其斷面由六邊形變成四邊形，再用專用四邊形夾具夾緊，纏上包帶，整形過程中人工用木錘敲打索股。鋼片梳繼續(xù)延伸整理索股斷面成四邊形。每隔1m左右纏上包帶。在主索鞍處從邊跨向中跨方向、在散索鞍處由錨跨向邊跨方向進行整形。索股置入鞍槽時，要取掉四邊形夾具，填塞木楔，以保持索股形狀。圖16 索股整形示意（尺寸單位：mm）圖17 索股整形2.4 索股入鞍 待主、散索鞍處索股全部整形完成后，將索股置入相應的鞍槽內(nèi)

31、，索股入鞍的順序為：主索鞍處是由邊跨側(cè)向中跨側(cè)，散索鞍處是由錨跨側(cè)向邊跨側(cè)進行。入鞍時應注意索股著色絲在鞍槽中的位置，以確認索股無扭轉(zhuǎn)。為防止已入鞍索股擠壓鞍座隔板而造成隔板變形，應在其它鞍槽內(nèi)填塞楔形木塊。索股入鞍后，調(diào)整索股上的標記點與設計位置吻合，并適當抬高中邊跨跨中索股垂度，便于調(diào)索。索股入鞍完成后，將索股兩端錨頭與該索股相應位置的錨固系統(tǒng)通過拉桿相連，將拉力通過錨頭傳至拉桿上，同時在錨頭安裝調(diào)整裝置（千斤頂、反力架、螺母與墊板），將索股臨時固定。為防止上層索股擠壓下層索股，索股入鞍時，一般將中跨跨中垂度預抬高20cm，邊跨跨中垂度預抬高10cm20cm。 圖18 索股整形入鞍2.5

32、索股垂度調(diào)整主纜索股垂度調(diào)整分為基準索股和一般索股垂度調(diào)整兩種?；鶞仕鞴纱苟日{(diào)整方法是采用絕對高程法，一般索股垂度調(diào)整方法是采用相對于基準索股進行垂度調(diào)整。白天架設完的索股，垂度調(diào)整一般應選擇在溫度相對穩(wěn)定、風力不大的夜間進行。在垂度調(diào)整前，要進行外界氣溫和索股溫度的測量。索股溫度的測量用接觸式溫度計，沿長度方向布置為：邊跨跨中、南北塔頂、1/4中跨、跨中、3/4中跨處共七個斷面；沿斷面方向布置為：索股上緣及下緣。滿足索股溫度穩(wěn)定的條件是：長度方向索股的溫差T2C，斷面方向索股的溫差T1C。不符合上述溫度穩(wěn)定條件、風力超過12m/s（六級風）、霧太濃時不能進行索股調(diào)整。2.5.1調(diào)整順序 通長

33、索股垂度調(diào)整順序是先中跨后邊跨，邊跨背索只調(diào)整跨中垂度。為了便于索股垂度調(diào)整，工廠制索時，在索股上相應于散索鞍處、邊跨跨中、主索鞍處、中跨跨中以及兩端錨頭附近共設置了9個標志點，做為索股垂度調(diào)整參考點，并作了特定標記。在索股垂度調(diào)整時，將索股的特定標志點m3對準北塔主索鞍上相應的標志點，并用千斤頂和木楔固定，以m3為固定基準點調(diào)整各跨垂度。首先通過控制索股在南主索鞍鞍槽內(nèi)的滑移（放松或收緊量）調(diào)整中跨索股垂度，符合要求后在南主索鞍鞍槽內(nèi)固定。再通過控制索股在南、北散索鞍鞍槽內(nèi)的滑移量調(diào)整兩邊跨索股垂度，符合要求后在散索鞍鞍槽內(nèi)固定。錨跨則利用千斤頂張拉索股張力進行調(diào)整，垂度調(diào)整完成后，應作上標

34、記，以便后續(xù)索股架設時檢查有無滑移。2.5.2 索股垂度調(diào)整 基準索股垂度監(jiān)測 基準索股垂度調(diào)整采用絕對高程法進行?；鶞仕鞴傻木€形，實質(zhì)上直接影響以后主纜的線形，因此調(diào)整方法及監(jiān)控方案必須絕對可靠，以滿足主纜設計線形。 基準索股絕對垂度監(jiān)控測量方法 基準索股絕對垂度測量有兩個方法。第一種是單向三角高程中間法，第二種是單向三角高程測量，在數(shù)據(jù)處理時考慮當?shù)卮髿庹酃庀禂?shù)改正和地球曲率的改正，而當?shù)厮娲髿庹酃庀禂?shù)的獲取，可根據(jù)跨河水準測量和同時對向三角高程對比實驗的方法，在當?shù)夭煌瑲庀髼l件下經(jīng)過實驗獲取，若實驗方法得當，實驗次數(shù)足夠多時，所獲得的大氣折光系數(shù)具有一定代表性，可對觀測的垂直角進行改正

35、，最后采用改正后的垂直角計算待測點的高程?；㈤T大橋、海滄大橋和潤揚大橋基準索股和主纜絕對垂度測量，大多采用第二種方法，即用經(jīng)球氣差系數(shù)改正后的單向三角高程測量的方法、關(guān)鍵部位采用第一種方法進行復核，取得了較好的監(jiān)控效果。因此，西堠門大橋也采用第二種方法進行基準索股線形監(jiān)控。 基準索股絕對垂度測量采用控制點的建立 西堠門大橋中跨跨徑達1650m，若以岸上的局部控制網(wǎng)點直接監(jiān)測中跨基準索股絕對垂度，根據(jù)大橋附近的地形條件及首級GPS控制網(wǎng)，控制網(wǎng)點到中跨索股跨中的距離可控制在1400m左右。這種情況下，采用經(jīng)球氣差系數(shù)改正后的單向三角高程測量方法其精度和速度都可以得到保證。為考慮測量人員工作方便，

36、也可在南北索塔的中橫梁頂面，各布設一基準索股絕對垂度和相對垂度監(jiān)控測量的控制點。南北邊跨基準索股垂度的觀測，可直接使用岸上的局部控制網(wǎng)點。若觀測視線受阻，可用此兩首級控制點引一局部控制點進行觀測。 基準索股垂度調(diào)整前，監(jiān)控組根據(jù)塔、錨實測數(shù)據(jù)（各跨跨長、塔頂標高、索鞍預偏量等）計算出基準索股跨中標高及溫度修正、跨度修正表，跨中垂度調(diào)整值與索長調(diào)整量關(guān)系表，錨跨索股張力等。計算主纜線形時，尚應考慮塔頂標高預高值（北塔84mm，南塔78mm），根據(jù)塔自重、上部結(jié)構(gòu)傳遞給塔的壓力、塔長期徐變等因素，預估成橋后塔頂標高，以此計算調(diào)整量。基準索股垂度調(diào)整基準索股垂度調(diào)整具體操作方法是：在索股跨中處懸掛反

37、光棱鏡，采用兩臺全站儀分別從不同方向同時觀測，進行三角高程測量，計算出索股跨中垂度，并與設計垂度進行比較，根據(jù)監(jiān)控計算的垂度調(diào)整圖表，算出索股需移動調(diào)整的長度，并作跨度、溫度修正。通過索鞍處索股放松或收緊，完成垂度調(diào)整目的，先調(diào)整中跨、后調(diào)整邊跨垂度，直至符合設計要求。在索股絕對垂度符合要求后，同時進行上、下游兩根基準索股相對垂度調(diào)整，其相對垂度差不大于10mm。可采用兩種不同測量方法進行測量，首先采用液體靜力水準測量即連通管測量方法，在風小、夜間溫度變化較小和索股穩(wěn)定時，直接測量上下游索股間的相對高差，同時采用三角高程相對垂度測量方法實施監(jiān)控，兩種測量方法誤差可控制在5mm，能滿足設計精度要

38、求?；鶞仕鞴纱苟日{(diào)整好后，須進行至少3天穩(wěn)定觀測，確認索股線形完全符合穩(wěn)定要求后，其中中跨絕對高程允許誤差為（40，20mm），邊跨為（60，30mm），將連續(xù)3天觀測數(shù)據(jù)經(jīng)算術(shù)平均后作為基準索股最終線形。 = 3 * GB3 基準索股調(diào)整過程。索股調(diào)整時，中邊跨利用安裝在門架上的鏈滑車，對索鞍位置索股進行收放，達到垂度調(diào)整的目的，調(diào)整時，用橡膠錘敲打索股以消除索股間的摩擦以方便調(diào)整。調(diào)整前，應在索股上作上標記，保證調(diào)整量準確無誤。調(diào)整工作一般無法一次完成，此時可將調(diào)整量分成幾份，逐次調(diào)整并觀測索股移動量與垂度變化量，直至達到預定值。2.5.3 一般索股垂度調(diào)整基準索股以外的索股為一般索股，一

39、般索股是依據(jù)相對于基準索股進行相對垂度調(diào)整。因西堠門大橋跨徑大，索股數(shù)量多，主纜粗，由于內(nèi)外層索股溫度相差大，必然引起已架上層索股擠壓基準索股，導致基準索股線形發(fā)生變化，不能繼續(xù)作為索股垂度調(diào)整的基準來進行后續(xù)索股的調(diào)整，這就必須另設基準索股，費時費力，且效果不一定好。西堠門大橋采用在日本明石大橋和潤揚大橋成功實踐的全新方法進行一般索股垂度調(diào)整。調(diào)整原理為保證一般索股調(diào)整時所用的基準索股始終處于自由漂浮狀態(tài)，采用主纜各層外側(cè)一根一般索股作為相對基準索股（見圖12中2#、4#、7#29#134#為相對基準索股），其垂度依靠1#基準索股進行傳遞，然后利用各層相對基準索股調(diào)整同一層一般索股和上一層相

40、對基準索股的垂度，以達到主纜線形調(diào)整目的。為了消除調(diào)整誤差的積累，每根相對基準索股的調(diào)整誤差均進行傳遞，即調(diào)整下一根相對基準索股時，他們之間的理論相對垂度值中要減去當前相對索股的調(diào)整誤差值，以確保每一根索股相對于1#索股的調(diào)整誤差均為05mm；當架設完一定數(shù)量索股后，還要用全站儀對少數(shù)相對基準索股（29#、134#）進行絕對垂度的檢測。 圖19 夜間索股垂度調(diào)整 調(diào)整方法 采用相對基準索股法進行主纜一般索股垂度調(diào)整時，索股架設順序盡量按設計圖紙上的編號逐根架設。監(jiān)控組計算出各相對基準索股與1#索股的理論垂度值。測定相對基準索股與待調(diào)索股的溫度（索股斷面上四個面溫度平均值）并進行溫度修正。采用游

41、標卡尺按以下兩種方法測定索股垂度調(diào)整量，方法一用于相對基準索股與待調(diào)基準索股調(diào)整高差的測量，h=h1-d0/2-d1.方法二用于相對基準索股與待調(diào)一般索股調(diào)整高差的測量, h= h1+d0/2-d1。垂度調(diào)整手段仍是通過主、散索鞍處索股放松或收緊，達到調(diào)整線形的目的。一般索股與基準索股高程誤差在10mm。 注意事項由于各索股之間距離偏小，若索股調(diào)整量過大，調(diào)整索股將壓在下面索股上，得不到正確垂度數(shù)值；若壓在基準索股上，也將引起基準索股垂度測量誤差，故相對垂度調(diào)整，上下層索股應保持一種若即若離狀態(tài)，方可保證垂度測量準確。索股垂度測量方法見圖20及圖21。 圖20 索股垂度測量方法一 圖21 索股

42、垂度測量方法二2.6 錨碇索股張力調(diào)整每根索股架設完成垂度調(diào)整好后，進行錨碇索股張力調(diào)整。錨跨張力調(diào)整采用兩臺1280kN專用千斤頂（拉伸器）通過反力架頂推錨頭上的螺母，通過松緊拉桿螺母使錨跨索股張力達到設計要求。錨跨張力與設計值誤差控制在10kN范圍內(nèi)。2.6.1 索股錨跨張力調(diào)整目前懸索橋索力的測試，主要有液壓法、錨下壓力傳感器測試法、液壓千斤頂法、錨下壓力傳感器測試法適宜于索股東張拉調(diào)整施工，靜態(tài)應變測試法和弦振法適宜于對索股張力的檢測。對于本橋錨跨張力的調(diào)整施工，可采用液壓千斤頂法進行施工。在懸索橋錨跨張力調(diào)整過程中，由于主纜索股單根拉桿錨固張力一般不超過40t，對于127絲的索股，拉

43、桿直徑一般大約在80mm，采用一般千斤頂不能滿足施工要求，因此一般千斤頂需要特制。根據(jù)本橋索股拉桿和索股之間的空間位置關(guān)系，錨固端索股張拉調(diào)整采用特制HLD-M804穿心千斤頂，其拉伸力1280KN，活塞行程為25mm。2.6.2 錨跨索股張力的檢測如前所述，對于大跨度懸索橋，如架設期間的溫度變化比較大，在受復雜溫度場的作用下和索鞍自立前后的體系變化影響，各索股的張力調(diào)整比較困難，其索股張力隨溫度場的變化和索鞍體系的變化等因素的影響而發(fā)生較大的變化。為準確掌握索股張力的變化規(guī)律，除施工單位采用液壓千斤頂作測量外，施工監(jiān)控單位以弦振法測試索力作為復核手段，當兩種方法差值超過10kN，則需對該索股

44、索力重新進行調(diào)整，直到合格為止。2.6.3 施工輔助措施在散索鞍自立前，錨跨張力對溫度變化比較敏感，為避免因溫度變化過大時索股在鞍槽中產(chǎn)生滑動，除以滿足保證索股穩(wěn)定為條件確定初調(diào)索股最優(yōu)錨固張拉力以外，施工應采取有效的防滑措施：在散索鞍出口處，調(diào)整好的索股用紅油漆標記劃線，觀察索股是否發(fā)生滑移；錨跨張力在溫度比較穩(wěn)定，溫度場分布比較均勻的夜間進行調(diào)整；3）調(diào)整好的索股用木楔、千斤頂進行頂壓，防止索股在散索鞍鞍槽中滑動。圖22 錨固端張力調(diào)整示意圖 2.8 索股架設過程中的抗風措施2.8.1 索股架設過程與貓道的空間關(guān)系舟山地區(qū)受季風影響，風向隨季節(jié)變化明顯，冬季多偏北風，夏季多偏南風，春秋季為

45、兩種季風過渡期。主纜架設在2006年11月2007年3月進行，受冬季季風影響，每月受大風影響天數(shù)明顯增多，見表2。表2 定海氣象站年內(nèi)各月風況特征值月份123456789101112年平均風速（m/s）3.23.23.02.92.72.63.13.43.02.83.03.03.0最大風速（m/s）15.014.715.316.018.016.016.324.021.315.415.017.024.0大風日數(shù)（d）2.62.32.52.20.90.61.22.81.81.62.52.723.8由于本橋跨度大，風作用對主纜索股和貓道影響較大，在橫向靜風荷載的作用下，已架設索股與貓道均為會產(chǎn)生偏移，

46、但由于主纜索股與貓道結(jié)構(gòu)的阻風系數(shù)和阻風面積不同，其偏移量會有較大的差別，如其偏移量差超過一定的數(shù)值，對施工會造成較大的影響，施工中必須采取措施保證主纜索股架設的正常進行。其中貓道與主纜在大風作用下的相對位移見表3。 表3 貓道和主纜相對位移 架設階段地面3級風地面4級風地面5級風地面6級風貓道處風速6.98m/s8m/s10m/s12.21m/s15.69m/s20.93m/s架設10股主纜0.530.671.021.642.584.55架設20股主纜0.670.881.352.143.46.05架設50股主纜0.821.071.652.584.17.32架設100股主纜0.91.171.8

47、12.814.58架設169股主纜0.930.671.892.934.78.372.8.2索股架設過程中的抗風措施本橋貓道門架與索股中心橫向間距為2.1m。要正常架設索股架設，必須滿足貓道門架不能與主纜已架設索股在橫向發(fā)生沖突，通過上表計算結(jié)果表明，能滿足作業(yè)要求，須在地面4級風以下，在冬季季風的氣候條件下，結(jié)合在下部構(gòu)造施工期間的觀測，這顯然不能滿足滿足施工的要求，必須考慮采取措施，提高貓道施工抗風等級，增加作業(yè)時間，保證主纜索股架設如期完成。（1）將已架設好的索股采用麻繩捆綁并與貓道連接在一起，使貓道和已架設索股在風作用下共同偏移，保證在六級風以下時正常架設索股；同時防止索股相對撞擊擺動，

48、影響索股調(diào)整精度和施工中遇強風作用時防止主纜與貓道橫向變形不一致可能產(chǎn)生對主纜的損傷。（2）在一般索股架設一定數(shù)量后，為便于中、邊跨各索股的排列和形狀保持，每隔一定間距設置V型保持器及豎向插片保持器（見圖23）。當架設完第一批索股1#36#后可安裝V型保持器，架設37#以后索股，可安裝豎向插片保持器。（3）適當降低索股預抬高量，以減少風對調(diào)索的影響。在架設37148號索股期間，充分利用風較小的晚上，對同一層索股進行調(diào)整。同時合理的組織施工機具、設備和人員，提高索股調(diào)整的作業(yè)效率。主纜索股架設調(diào)整完成后，在主、散索鞍處填壓鋅塊，安裝蓋板、裝上緊固拉桿張拉至設計噸位。圖23 主纜索股形狀保持器3

49、主要機具設備計劃序號設備名稱規(guī)格型號數(shù)量(臺/套)備注1卷揚機JKB254臺2卷揚機10t/慢速18臺備用2臺3卷揚機5t/慢速20臺4貓道門架導輪組218套南錨后增加1套5錨碇門架導輪組8套6塔頂門架導輪組8套7滾輪支架1250個8索股拽拉器4套9握索器80t12套10龍門架80t-18m/12m2套11碼頭吊機80t1套12索股調(diào)整千斤頂HLD-M80410臺13魚雷形夾具20個14四邊形夾具32個15六邊形夾具16個16緊纜機4臺17牽引鋼繩18000m18橡膠榔頭32個19放索支架2套表8 主要機具設備計劃表4 工期和人員安排4.1 主纜架設工期安排表表9 主纜索股架設工期安排表4.2

50、主纜架設期間的人員安排表10 主纜索股架設人員安排表工序部位工種數(shù)量（人）合計索股牽引放索場起重工4104機械操作工6雜工6南錨碇門架處起重工4雜工14南塔起重工4雜工12北塔起重工4雜工12南錨碇門架起重工4雜工14牽引卷揚機機械操作工6索股護送起重工12索股調(diào)整北錨碇張拉工452雜工8南錨碇張拉工4雜工8南塔起重工4雜工8北塔起重工4跨中測量員6雜工6碼頭索盤啟運北岸起重410雜工6其他南北岸電梯操作工840機械維修工6電工6塔吊12其他機械操作工8合計施工人員總數(shù)2065.主纜索股架設的質(zhì)量保證措施5.1 概述西堠門大橋主纜單根索股長約2880m，重約62t，長距離牽引過程中索股經(jīng)常會出

51、現(xiàn)呼啦圈、扭轉(zhuǎn)、散絲、纏包帶斷裂、鼓絲以及索股表面磨損等問題。西堠門大橋主纜索股制作分別由江陰法爾勝新日制鐵纜索有限公司、上海浦江纜索有限公司兩家承擔。前一公司制作的索股卷繞在直徑4m索盤上，運至現(xiàn)場后按傳統(tǒng)的豎直方向放索，需研制專用放索機構(gòu)；后一公司制作的索股是在4m托盤上沿水平方向卷繞成圈，脫胎定型后軟包裝運輸?shù)浆F(xiàn)場。牽引索股時，用撐緊油壓裝置撐開索股，沿水平方向放索，此套放索裝置由制作廠提供。5.2 主纜索股架設常見質(zhì)量問題原因分析及相對措施5.2.1 完善索股放索裝置，提高索股架設質(zhì)量主纜索股在放索過程中，因牽引力與放索速度不協(xié)調(diào)、牽引與放索產(chǎn)生時間差、放索盤的轉(zhuǎn)動慣性、索股上盤力與牽

52、引系統(tǒng)牽引力等因素，引起索股在索盤上松弛，進而出現(xiàn)呼啦圈、散絲、斷帶、鼓絲等問題。針對此問題，對于豎直方向放索系統(tǒng)，應設計研制性能良好的組合式被動放索機構(gòu)（包括放索架、力矩電機、制動器、減速器、齒輪副、電磁制動器等設備），確保索股架設質(zhì)量。相對而言，水平方向放索系統(tǒng)較少出現(xiàn)上述問題。5.2.2架設過程中索股扭轉(zhuǎn) （1）原因分析 貓道因柔性在結(jié)構(gòu)寬度方向上的荷載分布不對稱引起貓道傾斜。采用單側(cè)牽引系統(tǒng)，因門架、導輪組及牽引索股自重偏心，造成貓道傾斜，索股在托滾上側(cè)向滾動，造成扭轉(zhuǎn)。索股架設中，貓道承受的是可變荷載。架設中牽引速度改變通過貓道門架傳至貓道，使拽拉器和托滾很難保持在同一豎直面上，索股

53、有側(cè)向滾動的趨勢，造成扭轉(zhuǎn)。貓道托滾設有側(cè)向錐角，當錐角設計不合理時，牽引過程中，索股至托滾錐角部位會產(chǎn)生側(cè)翻造成扭轉(zhuǎn)。 圖24 魚雷夾的使用（2）采取措施適當加寬貓道寬度，增加貓道承重索數(shù)量并合理布置，以提高貓道剛度，減少荷載造成貓道傾斜。設計合理的托滾側(cè)向錐角（為60），索股與托滾保持一個面接觸。如有必要，也可在托滾上增設豎向轉(zhuǎn)軸。將牽引系統(tǒng)設計成雙線往復式，對稱于貓道布置，調(diào)整牽引系統(tǒng)大小導輪組位置，并通過調(diào)整拽拉器平衡錘位置，使拽拉器與托滾保持同一豎直面。索股上每隔300m安裝一魚雷夾具，工人跟蹤控制，不讓索股扭轉(zhuǎn)。5.2.3 架設過程中索股散絲、纏絲帶斷裂 （1）原因分析索股制作時，

54、由于上盤力原因，易造成索股在盤上纏繞不緊，牽引過程中出現(xiàn)松弛現(xiàn)象，增大了內(nèi)外層索股間摩擦，致使纏包帶部分斷裂而散絲。索股制作與索股架設，間距時間較長，溫度引起纏包帶老化，降低了握裹力，引起斷帶散絲。索股牽引過程中，通過錨、塔等處因豎向彎曲半徑較小，索股徑向反力較大，易造成斷帶散絲。支承托滾表面材料硬度對索股纏包帶磨損，造成斷帶散絲。 （2）采取措施工廠制索時，采用合理的上盤力及高質(zhì)量的纏包帶。索股牽引過程中，始終保持合理的張力，避免索盤上索股松弛下垂導致磨損。調(diào)整并適當加密錨、塔等處托滾間距，并增大此區(qū)段豎向彎曲半徑。選擇采用尼龍托滾，加強對纏包帶及索股鍍鋅層保護。 5.2.4 架設過程中索股

55、鼓絲 （1）原因分析基準絲與一般絲制作誤差、同一索股內(nèi)鋼絲長度誤差，長距離牽引引起鼓絲。索股受托滾的摩擦力，下部鋼絲產(chǎn)生拉應力而發(fā)生拉應變。因長距離牽引至錨、塔頂曲率半徑變化較大處，應變逐漸積累造成后移限制，產(chǎn)生索股鼓絲。索股整形入鞍順序是由邊跨向中跨、錨跨向邊跨進行，索股在鞍槽內(nèi)摩擦力遠大于索股牽引時在托滾的摩擦力，索股上下層的相對位移不一致，易在主索鞍邊跨中、散索鞍錨跨中產(chǎn)生鼓絲。牽引中因索股散絲，單根或數(shù)根鋼絲被掛拉易產(chǎn)生鼓絲。 （2）采取措施確定合理的整形入鞍工藝和順序。索股牽引過程中，嚴密監(jiān)控，杜絕鋼絲被掛拉。確定適當?shù)乃鞴深A抬高量，減少或消除索股調(diào)整時產(chǎn)生的鼓絲。調(diào)整索股時，采用木

56、錘在調(diào)整部位附近反復敲打，并用手拉葫蘆適當上提索股，以減小鞍槽摩擦影響。對于錨跨的鼓絲，必須趕至邊跨，并遠離散索鞍，便于后期恒載增加時，自然會消除鼓絲。5.2.5 保護索股表面鍍鋅層 （1）握索器內(nèi)表面應采用高強軟質(zhì)材料；握索器及小型夾具邊角應打磨或圓角，并增大握索器與索股的接觸面積，使得握索器既能夾緊索股又不造成索股夾痕及損傷。 （2）鋼絲繩與索股接觸部位采用隔離方式，防止摩擦造成鍍鋅層損傷。 （3）在塔頂、錨頂門架處，采用尼龍吊帶吊掛索股整形入鞍，保護索股鍍鋅層。 （4）索股表面局部鍍鋅層出現(xiàn)損傷，應按要求涂抹環(huán)氧富鋅漆修復。5.2.6 水平放索散圈下滑現(xiàn)象處理 水平放索系統(tǒng)雖可避免一些垂直放索系統(tǒng)易產(chǎn)生的問題，但在放索試驗中發(fā)現(xiàn)上層索股因重力作用而產(chǎn)生散圈下滑現(xiàn)象，影響放索質(zhì)量，為避免這類現(xiàn)象發(fā)生，擬在放索機構(gòu)設