降低1號爐電袋除塵器差壓增長速率

1、 降低#1爐電袋除塵器差壓增長速率內(nèi)蒙古京隆發(fā)電有限責(zé)任公司星期天QC小組 目 錄TOC o 1-3 h u HYPERLINK l _Toc13001 目 錄 PAGEREF _Toc13001 1 HYPERLINK l _Toc17038 一、前言 PAGEREF _Toc17038 3 HYPERLINK l _Toc4157 二、小組簡介 PAGEREF _Toc4157 4 HYPERLINK l _Toc29674 三、課題簡介 PAGEREF _Toc29674 5 HYPERLINK l _Toc22441 四、選題理由 PAGEREF _Toc22441 6 HYPERLI

2、NK l _Toc24903 五、 現(xiàn)狀調(diào)查 PAGEREF _Toc24903 9 HYPERLINK l _Toc16968 （一）現(xiàn)狀調(diào)查1：濾袋情況調(diào)查 PAGEREF _Toc16968 9 HYPERLINK l _Toc4197 （二）現(xiàn)狀調(diào)查2：硫酸氫氨（NH4HSO4）產(chǎn)生 PAGEREF _Toc4197 10 HYPERLINK l _Toc21153 （三）現(xiàn)狀調(diào)查3：氨氣（NH3）的產(chǎn)生 PAGEREF _Toc21153 11 HYPERLINK l _Toc11919 （四）為目標(biāo)提供依據(jù) PAGEREF _Toc11919 14 HYPERLINK l _Toc

3、23116 六、設(shè)定目標(biāo) PAGEREF _Toc23116 15 HYPERLINK l _Toc5159 七、分析原因 PAGEREF _Toc5159 16 HYPERLINK l _Toc465 八、要因確認(rèn) PAGEREF _Toc465 17 HYPERLINK l _Toc9913 九、制定對策 PAGEREF _Toc9913 28 HYPERLINK l _Toc19824 十、對策實施 PAGEREF _Toc19824 28 HYPERLINK l _Toc19590 （一）實施一：解決噴氨調(diào)門自動調(diào)節(jié)特性差 PAGEREF _Toc19590 28 HYPERLINK

4、l _Toc30016 （二）實施二：解決測點吹掃 PAGEREF _Toc30016 32 HYPERLINK l _Toc18960 十一、效果檢查 PAGEREF _Toc18960 35 HYPERLINK l _Toc23510 （一）目標(biāo)檢查 PAGEREF _Toc23510 35 HYPERLINK l _Toc15951 （二）主要問題解決程度對比 PAGEREF _Toc15951 38 HYPERLINK l _Toc13879 （三）經(jīng)濟(jì)效益 PAGEREF _Toc13879 42 HYPERLINK l _Toc31865 （四）間接效益分析 PAGEREF _To

5、c31865 42 HYPERLINK l _Toc15350 十二、鞏固措施 PAGEREF _Toc15350 43 HYPERLINK l _Toc12833 （一）鞏固措施 PAGEREF _Toc12833 43 HYPERLINK l _Toc12134 （二）鞏固措施效果跟蹤 PAGEREF _Toc12134 43 HYPERLINK l _Toc24377 十三、總結(jié)及今后打算 PAGEREF _Toc24377 45 HYPERLINK l _Toc17419 （一）總結(jié) PAGEREF _Toc17419 45 HYPERLINK l _Toc14111 （二）下一步打算

6、 PAGEREF _Toc14111 46一、前言火力發(fā)電廠電袋除塵技術(shù)是利用前區(qū)電除塵區(qū)收集粗塵，煙塵在電場電暈電流作用下荷電，大部分被收集下來，后區(qū)為布袋除塵器煙氣全過濾收集，前區(qū)電除塵使未被收集的細(xì)微煙塵已荷電，由于物理作用同性相斥，所以使細(xì)微粉塵排列非常規(guī)則，被濾袋過濾后達(dá)到凈化目的。內(nèi)蒙古京隆發(fā)電有限責(zé)任公司2600MW機(jī)組除塵系統(tǒng)，1號爐采用電袋復(fù)合式除塵技術(shù)，2號爐采用軟穩(wěn)高頻高壓靜電除塵電源。1號爐配和后級布袋除塵區(qū)，鍋爐來煙氣2臺電袋復(fù)合式除塵器，每臺電袋復(fù)合式除塵器包含前級電除塵區(qū)分別由A、B兩個通道進(jìn)入兩臺電袋復(fù)合式除塵器，其中每臺布袋除塵器共2個濾室，每個濾室4個氣包，

7、共8個噴吹閥。二、小組簡介小組名稱 星期五QC小組成立時間 2015年10月10日課題名稱降低1號爐電袋除塵器差壓增長速率課題類型現(xiàn)場型組長姚強(qiáng)活動日期2015/10/10-2016/12/31注冊時間2015年10月18日小組成員09注冊編號JLFD-2016-008活動頻率4次/月出勤率99%QC教育時間48小時以上小組獲得榮譽(yù)：1、2012年降低#2機(jī)組一次風(fēng)機(jī)失速次數(shù)獲得京能集團(tuán)優(yōu)秀QC稱號。2、2013年減少#1爐超溫次數(shù)獲得京隆公司優(yōu)秀QC小組三等獎。3、2014年提高#2機(jī)組高加投入率榮獲內(nèi)蒙古自治區(qū)質(zhì)量管理小組成果一等獎。4、2015年降低#1爐暖風(fēng)器疏水系統(tǒng)故障次數(shù)榮獲內(nèi)蒙古

8、自治區(qū)質(zhì)量管理小組成果一等獎。姓名小組任職學(xué)歷職稱小組分工A姚強(qiáng)組長本科助工組織協(xié)調(diào)B李 飛副組長本科工程師現(xiàn)場管理C趙志宏組員本科工程師現(xiàn)狀調(diào)查D宿云山組員本科工程師現(xiàn)狀調(diào)查E賈志軍組員碩士工程師QC指導(dǎo)F夏云志組員本科工程師方案編制及實施G席 錕組員本科工程師方案實施及資料整理H呂正梁組員本科助工信息反饋I趙廣毅組員本科助工方案實施制表人：姚強(qiáng)制表日期：2015年10月16日三、課題簡介由于我廠電袋除塵器運行環(huán)境惡劣，常常導(dǎo)致差壓增長較快的問題，而差壓增長率并不能表示出實際差壓增長的速度，因此小組使用差壓增長速率來表示差壓增長較快的問題。較快的差壓增長速率會造成風(fēng)煙系統(tǒng)運行阻力增大，引風(fēng)機(jī)

9、存在失速可能，同時引風(fēng)機(jī)電耗率增大，導(dǎo)致廠用電率增加，如果差壓增長超過規(guī)定值運行有可能將電袋除塵器濾袋吸癟、脫落，甚至對整個除塵器的安全運行帶來直接隱患，因此該問題一直困擾著除灰專業(yè)及運行人員。此外電袋除塵器差壓超限運行時，對鍋爐負(fù)荷影響較大，夏季高負(fù)荷期間，機(jī)組出力受限造成公司直接經(jīng)濟(jì)影響。本課題所針對的問題點四、選題理由（一）現(xiàn)場標(biāo)準(zhǔn)要求：標(biāo)準(zhǔn)差壓增長速率不大于90Pa/月（二）現(xiàn)場反饋：連續(xù)5個月差壓增長速率大于140Pa/月小組對2015年05月至09月1號爐電袋除塵器差壓值進(jìn)行了統(tǒng)計如下：1號爐2015年05月至2015年09月電袋除塵器差壓 （單位：Pa）時間5月6月7月8月9月1

10、606754957119412412615765960116413453617769980116613494623774973116213505628775976117513516634784985118613507638788992118913588641786100511741341964579410081188134410647800998119513521165480210101201135812658815103111931362136558181019120713651466280610381219135915666827104912251367166718171056121513

11、7217676854105412041378186808671041121913861968585310661229138820694866106512381394217078781121126214002271289411071248140123718898109412771402247258921112126813972572191111221279139126729943109313011407277389241121132814012873893311291316139829741946113013371396307449471137134214003174711391331制表人：呂

12、正梁 制表日期：2015年10月18日由統(tǒng)計表中數(shù)據(jù)得出：2015年59月1號爐電袋除塵器差壓值5月6月7月8月9月最低差壓值606 Pa754Pa957Pa1162Pa1241Pa最高差壓值747 Pa947Pa1139Pa1342Pa1407Pa制表人：呂正梁制表日期：2015年10月18日由統(tǒng)計表中的數(shù)據(jù)根據(jù)計算公式算出月差壓增長速率以及總差壓增長速率：差壓增長速率= 由公式算出差壓增長速率：2015年59月1號爐電袋除塵器月差壓增長速率5月6月7月8月9月差壓增長速率141 Pa/月193Pa/月182Pa/月180Pa/月156Pa/月標(biāo)準(zhǔn)差壓增長速率90Pa/月90Pa/月90Pa

13、/月90Pa/月90Pa/月制表人：呂正梁制表日期：2015年10月18日由統(tǒng)計表繪制趨勢折線圖，如下：制表人：呂正梁制表日期：2015年10月18日總差壓增長速率數(shù)據(jù)表：2015年59月1號爐電袋除塵器5個月總差壓增長速率最低差壓值606 Pa最高差壓值1407 Pa增長速率160.2 Pa/月標(biāo)準(zhǔn)差壓增長速率90Pa/月制表人：呂正梁制表日期：2015年10月18日 由數(shù)據(jù)表繪制折線圖如下：160.2Pa/月制表人：呂正梁 制表日期：2015年10月18日由圖表可以看出，1號爐電袋除塵器的差壓增長速率均高于標(biāo)準(zhǔn)差壓增長速率，較高的差壓增長速率導(dǎo)致電袋除塵器濾袋堵塞，嚴(yán)重影響到了除塵器的安全

14、穩(wěn)定運行，縮短了濾袋使用周期，導(dǎo)致更換新濾袋造成的經(jīng)濟(jì)損失。因此小組確認(rèn)課題為：（三）選擇課題：降低1號爐電袋除塵器差壓增長速率現(xiàn)狀調(diào)查（一）現(xiàn)狀調(diào)查1：濾袋情況調(diào)查小組為了進(jìn)一步對1號爐電袋除塵器差壓增長速率較快這一問題進(jìn)行具體調(diào)查，特利用機(jī)組小修期間對后區(qū)電袋除塵器濾袋情況展開調(diào)查：如圖所示，電袋除塵器濾袋的堵塞情況非常嚴(yán)重，表面附著有黑色膠狀物質(zhì)。根據(jù)這一現(xiàn)象小組為了現(xiàn)狀調(diào)查的真實性，特委托西安熱工研究院江蘇分院對濾袋掛灰進(jìn)行了相關(guān)數(shù)據(jù)的XRF分析。（制樣過程中取2000mg飛灰）測試結(jié)果分析如下：序號項目名稱含 量（mg）累計含量（mg）累計百分比（）1NH4HSO41290.4001

15、290.40064.52002SiO2263.2801553.68077.6843Al2O3153.0121706.69285.33464Fe2O3103.2001809.89290.49465CaO96.6001906.49295.32466其他93.50820001007總計2000制表人：席錕制表日期：2015年11月02日由分析圖繪制排列圖如下：N=2000制表人：席錕 制表日期：2015年11月03日從排列圖可以看出，硫酸氫氨（NH4HSO4）占濾袋堵塞物成分的64.52。（二）現(xiàn)狀調(diào)查2：硫酸氫氨（NH4HSO4）產(chǎn)生通常運行溫度下，硫酸氫氨（NH4HSO4）的露點溫度為147。在

16、隨著在除塵器內(nèi)進(jìn)一步降溫結(jié)露，其以液態(tài)形式在物體表面集聚或以液滴形式分散于煙氣中，液態(tài)的硫酸氫氨（NH4HSO4）是一種粘性很強(qiáng)的物質(zhì)，在煙氣中粘附飛灰導(dǎo)致布袋除塵器濾袋糊袋。小組對液態(tài)硫酸氫氨（NH4HSO4）的生成進(jìn)行了研究調(diào)查，反應(yīng)公式如下：NH3 + SO3 + H2O + 其他 NH4HSO4隨后小組對液態(tài)硫酸氫氨（NH4HSO4）的形成進(jìn)行了現(xiàn)場建模實驗，實驗數(shù)據(jù)如下表（實驗選取2000mg樣本）：液態(tài)硫酸氫氨（NH4HSO4）形成序號項目名稱含量（mg）累計含量（mg）累計百分比（）1氨氣（NH3）1162.941162.9458.1472三氧化硫（SO3）391.241554.

17、1877.7093水蒸氣（H2O）220.581774.7688.7384溫度（147）158.261933.0296.6515其他66.982000.001006總計20002000100制表人：賈志軍 制表日期：2015年12月10日由實驗數(shù)據(jù)表繪制排列圖如下：N=2000制表人：賈志軍 制表日期：2015年12月15日 由排列圖我們可以看出，氨氣（NH3）占形成液態(tài)硫酸氫氨（NH4HSO4）總量的58.147（三）現(xiàn)狀調(diào)查3：氨氣（NH3）的產(chǎn)生我廠#1爐SCR脫銷裝置采用低溫反應(yīng)方式，來自氨站的氨氣和來自送風(fēng)系統(tǒng)的稀釋空氣混合，由噴氨格柵的噴嘴噴出，并與省煤器出口的煙氣充分混合后，流經(jīng)

18、催化劑，在催化劑的作用下，利用還原劑氨氣的選擇性優(yōu)先與NHX發(fā)生反應(yīng)，將其還原成氮氣和水，從而達(dá)到脫硝的目的。1、SCR化學(xué)反應(yīng)方程式：4NO + 4NH3 + O2 高溫 4N2 + 6H2O2NO2 + 4NH3 + O2 高溫 3N2 + 6H2ONO + NO2 +2 NH3 高溫 3N2 + 3H2O2、反應(yīng)原理圖及噴氨工藝流程圖：但在過程中氨的不完全反應(yīng)，SCR煙氣脫銷過程中氨逃逸是難免的，并且氨逃逸隨時間會發(fā)生變化。隨后小組對2015年05月-09月1號爐氨逃逸進(jìn)行了調(diào)查，調(diào)查曲線圖如下：由曲線圖繪制統(tǒng)計表如下：1號爐2015年05月至2015年09月1號爐氨逃逸值（單位：ppm

19、）時間5月6月7月8月9月11.980.092.653.013.3522.543.123.452.632.5633.250.333.013.582.8043.652.323.321.903.0353.993.942.453.282.6263.710.093.643.473.5172.491.543.062.631.7682.020.022.493.214.2191.980.072.981.763.63101.450.123.453.173.99110.030.643.622.363.71123.151.782.563.482.49131.442.363.962.493.02141.363.07

20、4.124.052.68152.153.743.403.462.49163.060.682.742.552.78171.660.823.262.683.12183.211.232.623.153.35191.863.453.514.699.99203.371.361.762.769.99212.022.684.213.459.99223.123.493.633.629.99231.522.782.042.562.44243.063.123.593.961.27250.583.353.022.491.41261.632.561.692.781.46271.413.802.533.122.3628

21、3.593.033.473.351.74290.243.122.612.561.26301.331.263.901.631.54310.061.582.78制表人：宿云山制表日期：2016年01月15日我廠脫硝規(guī)程中規(guī)定，當(dāng)氨逃逸值3ppm時氨逃逸為超限運行，由統(tǒng)計表繪制調(diào)查表如下：序號項目名稱天數(shù)累計天數(shù)累計百分比13ppm81天81天53.0022ppm3ppm28天109天71.3032ppm1ppm20天129天84.3741ppm0ppm14天143天93.5250ppm10天153天1006總計153天制表人：宿云山制表日期：2016年01月17日由調(diào)查表繪制排列圖如下：N=153

22、制表人：宿云山制表日期：2016年01月18日根據(jù)排列圖我們可以看出1號爐氨逃逸值超限天數(shù)占活動總天數(shù)的53，較多的氨逃逸天數(shù)造成氨氣的大量逃逸，逃逸的氨氣同其他因素發(fā)應(yīng)過后形成硫酸氫氨，硫酸氫氨粘附煙氣中飛灰導(dǎo)致電袋除塵器濾袋的堵袋，最終導(dǎo)致電袋除塵器差壓增長速率較快。雖然我廠電袋除塵器運行有很多不確定因素，但較標(biāo)準(zhǔn)差壓增長速率來說我廠電袋除塵器差壓增長速率還是屬于較快的，因此小組確認(rèn)：氨逃逸為造成1號爐電袋除塵器差壓增長速率較快的問題癥結(jié)（四）為目標(biāo)提供依據(jù)氨逃逸是造成#1爐電袋除塵器差壓增長速率較快的主要問題癥結(jié)，解決此問題癥結(jié)，即可降低53的硫酸氫氨（NH4HSO4）形成，從歷史上看2

23、014年59月份氨逃逸超限累計1.5天，占比1；從現(xiàn)狀橫向?qū)Ρ?，?jīng)過評估周邊同類型機(jī)組（大同二電廠）認(rèn)為氨逃逸天數(shù)能夠降低到1，因此小組確認(rèn)根據(jù)（160.2Pa/月1290.4Pa）（531290.4Pa）=84.9Pa/月為目標(biāo)值。六、設(shè)定目標(biāo) 因次小組確認(rèn)將1號爐電袋除塵器差壓增長速率由160.2Pa/月降低到84.9Pa/月。制表人：趙廣毅制表日期：2016年01月17日所以制定本次活動目標(biāo)：將1號爐電袋除塵器后差壓增長速率由160.2Pa/月降低到84.9Pa/月七、分析原因小組圍繞氨逃逸這一問題展開了全面分析討論，通過多次對現(xiàn)場了解、調(diào)查召開了原因分析會議，最后根據(jù)收集到的意見，運用

24、樹圖整理出成果，繪制樹圖如下：氨逃逸噴氨量與NOX不匹配噴氨流量大噴氨閥門自動性能差測點吹掃氨氣與NOX不反應(yīng)催化劑失效催化劑老化催化劑堵塞反應(yīng)溫度低設(shè)定的NH3與NOX摩爾比偏大制表人：趙廣毅制表日期：2016年1月20日通過豎圖分析得出六條末端原因：序號末端因素1反應(yīng)溫度低2催化劑老化3催化劑堵塞4噴氨調(diào)門自動特性差5測點吹掃6設(shè)定的NH3/NOX摩爾比偏大制表人：趙廣毅制表日期：2016年1月22日八、要因確認(rèn)根據(jù)原因分析結(jié)果，小組成員經(jīng)過多次分析和討論，制定了詳細(xì)的確認(rèn)計劃表。序號末端因素確認(rèn)內(nèi)容確認(rèn)方法確認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)確認(rèn)人完成時間1反應(yīng)溫度低反應(yīng)區(qū)溫度現(xiàn)場調(diào)查反應(yīng)區(qū)溫度在310-420宿云

25、山2016.01.272催化劑老化脫銷反應(yīng)效率現(xiàn)場調(diào)查脫銷SCR反應(yīng)效率85席錕2016.02.013催化劑堵塞脫銷反應(yīng)區(qū)差壓調(diào)取歷史曲線分析論證脫銷反應(yīng)器差壓750Pa夏云志2016.02.204噴氨調(diào)門自動特性差實際噴氨流量與理論值對比現(xiàn)場調(diào)查實際噴氨流量與理論值偏差大于20kg/h李飛2016.02.235測點吹掃閥門開度與入口NOX的關(guān)系調(diào)取歷史曲線分析論證噴氨調(diào)門開度與SCR入口NOx含量成正比趙志宏2016.02.266設(shè)定的NH3/NOX摩爾比偏大NH3/NOX實際摩爾比現(xiàn)場調(diào)查NH3與NOX摩爾比2賈志軍2016.03.01制表人：姚強(qiáng)制表日期：2016年1月22日按照計劃表小

26、組成員對于末端因素進(jìn)行逐一確認(rèn)。要因確認(rèn)一反應(yīng)溫度低確認(rèn)方法現(xiàn)場調(diào)查確認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)反應(yīng)區(qū)溫度310-420確認(rèn)過程 經(jīng)調(diào)查表明，SCR反應(yīng)區(qū)中對氨氣（NH3）與煙氣中的氮氧化物（NOX）反應(yīng)有明確的反應(yīng)溫度規(guī)定，當(dāng)反應(yīng)溫度不足時，就會造成氨氣（NH3）與氮氧化物（NOX）不反應(yīng)，從而造成氨逃逸，小組通過對SCR反應(yīng)區(qū)甲乙側(cè)進(jìn)、出口煙氣溫度做如下調(diào)查：2015年05月-09月甲側(cè)煙氣溫度如下：序號5月6月7月8月9月甲側(cè)入口最高溫度354.1354.0356.9391.0389.6甲側(cè)入口最低溫度315.7320.5319.0312.6314.9甲側(cè)出口最高溫度353.0349.0351.9353.2

27、349.0甲側(cè)出口最低溫度317.0323.5327.4318.2322.0標(biāo)準(zhǔn)最高溫度420420420420420標(biāo)準(zhǔn)最低溫度310310310310310制表人：宿云山制表日期：2016年1月25日繪制折線圖如下：制表人：宿云山制表日期：2016年1月26日2015年05月-09月乙側(cè)煙氣溫度如下：序號5月6月7月8月9月乙側(cè)入口最高溫度350.5349.0350.5354.2355.2乙側(cè)入口最低溫度318.9322.5315.0318.6311.9乙側(cè)出口最高溫度345.1347.5349.5351.1352.0乙側(cè)出口最低溫度319.0325.5330.4315.2322.0標(biāo)準(zhǔn)最

28、高溫度420420420420420標(biāo)準(zhǔn)最低溫度310310310310310制表人：宿云山制表日期：2016年1月25日繪制折線圖如下：制表人：宿云山制表日期：2016年1月26日通過以上調(diào)查折線圖反應(yīng)SCR反應(yīng)區(qū)甲乙側(cè)出、入口煙溫沒有超出正常狀態(tài)，且此末端原因未引發(fā)氨逃逸現(xiàn)象。負(fù)責(zé)人確認(rèn)時間地點結(jié)論宿云山2016年1月27日集控室非要因要因確認(rèn)二催化劑老化確認(rèn)方法現(xiàn)場調(diào)查確認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)脫銷SCR反應(yīng)效率85確認(rèn)過程經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查，催化劑是脫銷SCR反應(yīng)中的技術(shù)核心部分，決定了SCR系統(tǒng)的脫硝效率，當(dāng)催化劑運行老化，脫銷SCR效率將會下降，從而造成氨逃逸，小組通過對SCR反應(yīng)區(qū)甲乙側(cè)脫銷效率做如下調(diào)查

29、：2015年05月-09月甲側(cè)脫銷效率：序號5月6月7月8月9月甲側(cè)脫銷效率87.07%89.08%87.63%89.72%87.16%標(biāo)準(zhǔn)值8585858585制表人：席錕制表日期：2016年1月28日繪制折線圖：制表人：席錕制表日期：2016年1月28日2015年05月-09月乙側(cè)脫銷效率：序號5月6月7月8月9月乙側(cè)脫銷效率87.57%88.38%87.87%87.12%86.16%標(biāo)準(zhǔn)值8585858585制表人：席錕制表日期：2016年1月28日繪制折線圖：制表人：席錕制表日期：2016年1月29日通過以上調(diào)查可以得出，脫銷SCR反應(yīng)甲乙側(cè)脫硝效率均超越標(biāo)準(zhǔn)值未引發(fā)氨逃逸現(xiàn)象。負(fù)責(zé)人

30、確認(rèn)時間地點結(jié)論席 錕2016年2月1日集控室非要因要因確認(rèn)三催化劑堵塞確認(rèn)方法查歷史曲線確認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)脫銷反應(yīng)器差壓750Pa確認(rèn)過程 由于SCR反應(yīng)器布置在除塵器之前，大量飛灰的存在給催化器的應(yīng)用增加了難度，長期運行可能導(dǎo)致催化劑堵塞，阻礙氨氣（NH3）與氮氧化物（NOX）的反應(yīng)，從而造成氨逃逸，小組通過對甲乙側(cè)催化劑運行最高差壓做如下調(diào)查：2015年05月-09月甲側(cè)催化劑運行差壓：序號5月6月7月8月9月甲側(cè)催化劑最高運行差壓724710741730727甲側(cè)催化劑標(biāo)準(zhǔn)運行差壓750750750750750制表人：夏云志制表日期：2016年2月17日繪制折線圖：制表人：夏云志制表日期：201

31、6年2月18日2015年05月-09月乙側(cè)催化劑運行差壓：序號5月6月7月8月9月乙側(cè)催化劑最高運行差壓717732738724741甲側(cè)催化劑標(biāo)準(zhǔn)運行差壓750750750750750制表人：夏云志制表日期：2016年2月18日繪制折線圖：制表人：夏云志制表日期：2016年2月19日 通過以上調(diào)查折線圖得出，脫銷SCR甲乙側(cè)催化劑運行差壓并無超過規(guī)定值，沒有氨逃逸現(xiàn)象。負(fù)責(zé)人確認(rèn)時間地點結(jié)論夏云志2016年2月20日集控室非要因要因確認(rèn)四噴氨調(diào)門自動特性差確認(rèn)方法現(xiàn)場調(diào)查確認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)實際噴氨流量與理論值偏差大于20kg/h確認(rèn)過程 由于脫硝系統(tǒng)屬于大延時系統(tǒng)，為避免系統(tǒng)振蕩，噴氨調(diào)門自動無法快速

32、跟蹤，這導(dǎo)致當(dāng)SCR入口NOx突然減小時噴氨調(diào)門關(guān)閉緩慢，小組通過調(diào)查SCR入口NOx變化較大時噴氨流量的變化統(tǒng)計如下2組數(shù)據(jù)：第一組：SCR入口NOx含量(mg/m)357318294267235噴氨流量理論值kg/h9075685542實際噴氨流量kg/h9087827871時間0s10s20s30s40s制表人：李飛制表日期：2016年2月21日制表人：李飛制表日期：2016年2月22日第二組：SCR入口NOx含量(mg/m)342298266238202噴氨流量理論值kg/h8870544337實際噴氨流量kg/h8886817565時間0s10s20s30s40s制表人：李飛制表日期

33、：2016年2月23日制表人：李飛制表日期：2016年2月23日通過以上調(diào)查折線圖可以看出當(dāng)SCR入口NOx持續(xù)減小過程中，實際噴氨量與理論值偏差較大，引發(fā)氨逃逸。負(fù)責(zé)人確認(rèn)時間地點結(jié)論李飛2016年2月23日集控室要因要因確認(rèn)五測點吹掃確認(rèn)方法查歷史曲線確認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)噴氨調(diào)門開度與SCR入口NOx含量成正比確認(rèn)過程 由于CEMS分析儀表每隔1h進(jìn)行5min的吹掃校準(zhǔn)，在5min內(nèi)，只能保持吹掃前的濃度不變，如果發(fā)生變負(fù)荷影響NOx質(zhì)量濃度的擾動，噴氨調(diào)門與設(shè)定值因校準(zhǔn)前的偏差在積分作用下閥門持續(xù)朝一個方向動作，致使氨逃逸。小組通過調(diào)取歷史曲線繪制下表：第一組：吹掃時間1min2min3min4mi

34、n5min吹掃后入口NOx含量（mg/m）327327327327327238出口NOx設(shè)定值404040404040調(diào)門開度（%）515252545556制表人：趙志宏制表日期：2016年2月25日制表人：趙志宏制表日期：2016年2月25日第二組：吹掃時間1min2min3min4min5min吹掃后入口NOx含量（mg/m）342342342342342294出口NOx設(shè)定值434343434343調(diào)門開度（%）606365656767制表人：趙志宏制表日期：2016年2月26日制表人：趙志宏制表日期：2016年2月26日通過以上調(diào)查折線圖反應(yīng)出發(fā)生變負(fù)荷影響NOx質(zhì)量濃度的擾動，噴氨調(diào)

35、門與設(shè)定值因校準(zhǔn)前的偏差在積分作用下閥門持續(xù)朝一個方向動作，測點吹掃過程中噴氨調(diào)門動作方向相反，發(fā)生氨逃逸。負(fù)責(zé)人確認(rèn)時間地點結(jié)論趙志宏2016年2月26日集控室要因要因確認(rèn)六設(shè)定的NH3/NOX摩爾比偏大確認(rèn)方法調(diào)查分析確認(rèn)標(biāo)準(zhǔn)NH3與NOX摩爾比2確認(rèn)過程 根據(jù)調(diào)查發(fā)現(xiàn)，當(dāng)NH3/NOX摩爾比達(dá)到2時，對硫酸氫氨（NH4HSO4）的形成起到促進(jìn)作用，小組對NH3與NOX的摩爾比進(jìn)行了現(xiàn)場調(diào)查統(tǒng)計：噴氨流量煙氣流量出入口氮氧化物含量差值NH3/NOX摩爾比300前70453000.92300后118453501.32400前71582500.86400后105583001.06500前806

36、52300.94500后122652801.18600前93802200.93600后128802701.05制表人：賈志軍制表日期：2016年3月01日做成折線圖如下：制表人：賈志軍制表日期：2016年3月01日通過以上調(diào)查折線圖反應(yīng)NH3與NOX摩爾比在規(guī)定范圍內(nèi)，沒有造成氨逃逸現(xiàn)象。負(fù)責(zé)人確認(rèn)時間地點結(jié)論賈志軍2016年3月01日集控室非要因 經(jīng)過現(xiàn)場調(diào)查，我們確認(rèn)了造成氨逃逸的兩條主要原因：序號主要原因1噴氨調(diào)門自動特性差2測點吹掃制表人：姚強(qiáng)制表日期：2016年03月05日 因?qū)е掳碧右莸囊蛩剌^復(fù)雜，特制定以下對策流程圖以便解決問題：九、制定對策針對要因解決方法，小組成員按照5W1H

37、法制定對策表如下：序號要因?qū)Σ吣繕?biāo)措施負(fù)責(zé)人地點完成時間1噴氨調(diào)門自動調(diào)節(jié)特性差優(yōu)化噴氨自動調(diào)節(jié)邏輯。脫硝噴氨流量與設(shè)定值偏差20mg/ m1.確定主元因素2.利用現(xiàn)場最小二乘支持向量機(jī)建模3.增加SCR入口NOx的動態(tài)預(yù)估。4.效果驗證李飛集控室2016年4月25日2測點吹掃優(yōu)化測點吹掃邏輯。測點吹掃過程中，脫硝噴氨流量與設(shè)定值偏差20mg/m1.優(yōu)選邏輯點2.測點吹掃時甲、乙側(cè)相互替代。3.效果驗證趙志宏集控室2016年4月30日制表人：姚強(qiáng) 制表時間：2016年03月7日十、對策實施（一）實施一：解決噴氨調(diào)門自動調(diào)節(jié)特性差對策：優(yōu)化噴氨自動調(diào)節(jié)邏輯措施：1、確定主元因素取總風(fēng)量、總煤量、

38、風(fēng)煤比、空預(yù)器二次風(fēng)溫、機(jī)組負(fù)荷、一次風(fēng)率、二次風(fēng)率、燃盡風(fēng)門開度等16個變量，根據(jù)燃燒系統(tǒng)不同工況下的運行數(shù)據(jù)，采用主元分析及多變量過程監(jiān)測選出影響SCR脫硝反應(yīng)器入口NOx含量的主導(dǎo)因素。措施：2、利用現(xiàn)場最小二乘支持向量機(jī)建模采用主元分析及多變量過程監(jiān)測選出主導(dǎo)因素，利用現(xiàn)場數(shù)據(jù)進(jìn)行最小二乘支持向量機(jī)的建模，預(yù)測反應(yīng)器入口實際的NOx含量，比分析儀測量并顯示提前4060秒，利用預(yù)測模型測得的反應(yīng)器NOx含量進(jìn)行控制可使得噴氨流量及時動作，控制效果會進(jìn)一步得到改善。措施：3、增加SCR入口NOx的動態(tài)預(yù)估措施：4、效果驗證系統(tǒng)改造后，小組對同等時間情況下，改造前后系統(tǒng)調(diào)節(jié)特性進(jìn)行對比如下：

39、活動前：甲側(cè)乙側(cè)活動后：甲側(cè)乙側(cè)由運行曲線繪制柱狀圖：制表人：姚強(qiáng) 制表時間：2016年3月12日可見同等時間情況下，活動后反應(yīng)器噴氨流量動態(tài)幅度變化較小，實際噴氨流量與預(yù)設(shè)噴氨流量跟蹤較好，說明噴氨調(diào)門自動控制調(diào)節(jié)得當(dāng)，達(dá)到了預(yù)期效果。（二）實施二：解決測點吹掃對策：優(yōu)化測點吹掃邏輯措施：1.優(yōu)選邏輯點由于在實際運行過程中，出口氮氧化物測點常常由于煙氣中的粉塵而導(dǎo)致測點堵塞，因此需要對測點進(jìn)行吹掃，但當(dāng)測點吹掃過程中噴氨調(diào)門檢測不到出口氮氧化物數(shù)值，顧保持之前開度方向，造成氨逃逸?，F(xiàn)在小組通過正交試驗對不同運行方式進(jìn)行比較，從而找出好的解決方案優(yōu)化測點吹掃邏輯，降低氨逃逸數(shù)值。通過小組分析，

40、決定本次實驗需考察“甲側(cè)SCR出口氮氧化物數(shù)值”、“乙側(cè)SCR出口氮氧化物數(shù)值”、“入口氮氧化物數(shù)值”、“閥門開度”這四個因素制定因素位級表：序號甲側(cè)SCR出口氮氧化物數(shù)值乙側(cè)SCR出口氮氧化物數(shù)值入口氮氧化物數(shù)值閥門開度A（單位：mg）B（單位：mg）C（單位：mg）D（單位：）1002003022525300603505040090制表人：李飛 制表時間：2016年4月20日選擇L9(34)正交表進(jìn)行試驗，結(jié)果如下表： 實驗號實驗條件氨逃逸值水平組合甲側(cè)SCR出口氮氧化物數(shù)值乙側(cè)SCR出口氮氧化物數(shù)值入口氮氧化物數(shù)值閥門開度A（單位：mg）B（單位：mg）C（單位：mg）D（單位：）（pp

41、m）1A1B1C3D200400601.262A2B1C1D1250200300.233A3B1C2D3500300901.564A1B2C2D1025300301.155A2B2C3D32525400900.206A3B2C1D25025200601.257A1B3C1D3050200900.308A2B3C2D22550300601.269A3B3C340=位級12.713.051.781.78I+=7.61=總和=位級21.692.63.973.77=位級33.211.961.862.06R=I、II、中，大數(shù)小數(shù)1.521.092.191.99制表人：李飛 制

42、表時間：2016年4月20日（1）看一看，A2B2C3D3，A2B1C1D1，A1B3C1D3都能滿足要求，逃逸值小。（2）算一算，入口氮氧化物數(shù)值（C）和閥門開度(D)對結(jié)果影響大，是重要條件。最好條件組合為A2B3C1D1，考慮到乙側(cè)SCR出口氮氧化物數(shù)值(B)不是重要條件，對試驗結(jié)果影響最小，完全可以由B1代替B3，為了避免不必要的計算浪費，選擇A2B1C1D1為最佳條件。 最優(yōu)邏輯點選擇：甲側(cè)SCR出口氮氧化物數(shù)值(A)取25mg；乙側(cè)SCR出口氮氧化物數(shù)值(B)取0mg；入口氮氧化物數(shù)值（C）取200mg；閥門開度(D)取30%。措施：2、測點吹掃時甲、乙側(cè)相互替代。利用甲、乙側(cè)CE

43、MS 吹掃校準(zhǔn)不同步，則當(dāng)甲側(cè)吹掃時通過乙側(cè)替代，從而處理吹掃校準(zhǔn)而導(dǎo)致的波動。措施：3、效果驗證：系統(tǒng)改造后，小組對改造前后測點吹掃對比如下：活動前活動后根據(jù)運行曲線繪制柱狀圖：、可見系統(tǒng)改造后，測點吹掃過程中脫銷噴氨流量跟蹤控制穩(wěn)定。十一、效果檢查（一）目標(biāo)檢查小組對2016年59月份1號爐電袋除塵器差壓值進(jìn)行了統(tǒng)計調(diào)查。調(diào)查統(tǒng)計表如下：#1爐2016年05月至2016年09月電袋除塵器差壓 （單位：Pa）時間5月6月7月8月9月160964169676876926316477057257733633637692756809461865768472677856216637137477646

44、640673715729798761965371876376786276776837247689614641682757772106306597177387981161265169372776512644678686766776136286856907468021464566072275876915613655725738789166476807077327901762266768874479218619682721743783196436856997417812064766671973978621638648695731767226106487237697752361167968875680

45、92461866568376978525620681703729781266356587097677812761264071373180428637689688748776296266617257267993062268070872781331646699764制表人：呂正梁制表日期：2016年10月03日（2）由統(tǒng)計表中數(shù)據(jù)得出：2016年59月1號爐電袋除塵器差壓值5月6月7月8月9月最低差壓值606Pa637Pa683Pa725Pa764Pa最高差壓值646 Pa687Pa725Pa767Pa813Pa制表人：呂正梁制表日期：2016年10月22日由統(tǒng)計表中的數(shù)據(jù)根據(jù)計算公式算出月差壓增

46、長速率以及總差壓增長速率：差壓增長速率= 由公式算出活動后差壓增長速率同活動前比較：1號爐電袋除塵器差壓增長速率比較同期對比5月6月7月8月9月2016年59月差壓增長速率37 Pa/月50Pa/月42Pa/月42Pa/月49Pa/月2015年59月差壓增長速率141 Pa/月193Pa/月182Pa/月180Pa/月156Pa/月制表人：呂正梁制表日期：2016年10月24日由差壓增長速率對比表繪制折線圖：活動中活動前活動后制表人：呂正梁制表日期：2016年10月25日QC活動后我們對2016年5-9月份#1爐電袋除塵器月差壓增長速率進(jìn)行調(diào)查，通過折線圖我們看出較活動前有明顯改善，隨后小組對

47、5個月總差壓值與2015年5-9月份同期進(jìn)行實施前后的對比。調(diào)查表如下：同期實施前后對比差壓最高值差壓最低值增長速率活動實施前增長速率1407606160.2活動實施后增長速率81360940.8制表人：呂正梁制表日期：2016年10月30日（2）根據(jù)調(diào)查表繪制樹狀圖：目標(biāo)超額完成制表人：呂正梁制表日期：2016年11月2日通過圖可以看出，2015年5-9月#1爐電袋除塵器差壓增長速率為160.2Pa/月，2016年5-9月#1爐電袋除塵器差壓增長速率為40.8Pa/月，完成了QC小組成立時所確定的#1爐電袋除塵器差壓增長速率為84.9Pa/月的目標(biāo)。（二）主要問題解決程度對比小組對2016年

48、5-9月份實施后的問題癥結(jié)進(jìn)行了跟蹤，對比如下：活動前 活動后 由運行曲線繪制調(diào)查表： 1號爐2016年05月至2015年09月1號爐氨逃逸值（單位：ppm）時間5月6月7月8月9月10.080.090.150.010.2520.040.120.150.230.2630.050.330.010.180.1040.150.320.320.200.0350.290.240.150.280.2260.110.090.240.270.1170.390.240.060.130.1680.020.020.190.210.2190.180.070.280.260.13100.250.120.450.170.

49、19110.030.240.120.160.21120.150.280.160.280.19130.440.360.160.290.02140.360.070.120.050.18150.150.240.300.160.19160.060.680.140.150.18170.360.820.260.180.12180.210.230.120.150.25190.360.250.210.190.12200.370.360.160.160.22210.020.180.210.150.19220.120.190.130.120.13230.520.280.040.5360.24240.060.120

50、.190.260.27250.580.350.020.190.11260.230.160.190.180.26270.410.200.130.120.16280.290.030.270.350.24290.240.120.110.260.26300.330.260.100.130.54310.060.280.18制表人：席錕制表日期：2016年11月03日活動前：項目單位天數(shù)占比3ppm81天53.002ppm3ppm28天18.302ppm1ppm20天13.071ppm0ppm14天9.150ppm10天6.48總計153天100制表人：席錕制表日期：2016年11月03日活動后：項目單位

51、天數(shù)占比3ppm0天02ppm3ppm0天02ppm1ppm0天01ppm0ppm0天00ppm153天100總計153天100 由調(diào)查表我們可以看出活動后的氨逃逸值處于0.1ppm至0.22ppm之間，同時根據(jù)調(diào)查表我們發(fā)現(xiàn)活動后的氨逃逸超限天數(shù)為0天較活動前的81天有明顯的改善，因此小組確認(rèn)活動后較活動前氨逃逸情況得到的改善。 隨后小組又委托西安熱工院江蘇分院對活動后濾袋掛灰進(jìn)行了相關(guān)數(shù)據(jù)的XRF分析。（制樣過程中取2000mg飛灰）序號項目名稱含量（mg）累計含量（mg）累計百分比（）1SiO2823.240823.24041.16402Al2O3633.0121456.25272.81463Fe2O3153.5601609.81280.49264NH4HSO4149.0401758.85287.94465CaO146.6001905.45295.27466其他94.54820001007總計20002000100制表人：趙廣毅 制表日期：2016年11月02日活動前制表人：趙廣毅 制表日期：2016年11月03日活動后制表人：趙廣毅 制表日期：2016年11月03日通過對比小組發(fā)現(xiàn)，在氨逃逸得到明顯改善的情況下對硫酸氫氨的形成起到了一定的抑制作