公路Ⅱ級預應力簡支T梁橋計算書

1、 某路35m預應力簡支T梁橋設計(中梁) PAGE PAGE 74 一、設計目的瓣T白型橋梁在中國案公路上修建很敗多，霸預應力混凝土板簡支半T靶梁是目前中國跋橋梁上最常用哎的形式之一，澳在學習了預應挨力混凝土結構跋的各種設計、耙驗算理論后，拜通過本設計了把解預應力簡支阿T氨梁的實際計算埃，班進一步理解和半鞏固所學得的頒預應力混凝土傲結構設計理論扮知識，初步掌氨握預應力混凝斑土橋梁的設計傲步驟，熟悉奧公路鋼筋混凝邦土及預應力混凹凝土橋涵設計班規(guī)范（擺JTG D6氨2-2004皚）（以下簡爸稱公預規(guī)半）與公路橋爸涵設計通用規(guī)隘范（爸JTG D6扮0-2004熬）（以下簡版稱橋規(guī)白)絆的有關條文及癌

2、其應用。從而埃使稗獨立分析問題熬、解決問題的笆能力以及實踐稗動手能力都會拔有很大的提高柏，培養(yǎng)綜合應斑用所學基礎課邦、技術基礎課扒及專業(yè)知識和靶相關技能，解耙決具體問題的絆能力。以達到瓣具備初步專業(yè)盎工程人員的水拜平，為將來走昂向工作崗位打扒下良好的基礎胺。稗二、設計資料襖及構造布置拌(一) 設計哎資料皚1班橋梁跨徑及俺橋寬安標準跨徑：般35m背（墩中心距離辦）般主梁全長：巴34.96m拔計算跨徑：半33.90m唉橋面凈空：凈礙9m + 扒21m =頒 11m挨2. 隘設計荷載巴公路伴擺級，人群荷載把3.5KN/澳m矮，每側人行欄八、防撞欄重力捌的作用力分別翱為拜1.52KN敗/m案和艾3.6

3、KN/笆m.邦3. 材料及阿工藝罷混凝土：主梁搬用C50，欄班桿以及橋面鋪案裝用C30。扮預應力鋼筋采吧用公路鋼筋俺混凝土及預應靶力混凝土橋函隘設計規(guī)范（阿JTG D6熬22004罷）的s15敗.2鋼絞線，叭每束6根，全俺梁配6束，安pk跋=1860M罷Pa。拜普通鋼筋采用壩HRB335板鋼筋。傲按后張法施工頒工藝制作主梁懊，采用內徑7壩0mm、外徑奧77mm的預捌埋波紋管和夾礙片式錨具。扳4. 設計依把據熬交通部頒公鞍路工程技術標版準（JTG巴 B012翱003），簡伴稱標準；暗交通部頒公哎路橋涵設計通半用規(guī)范（J瓣TG D60翱2004）笆，簡稱橋岸規(guī)；埃交通部頒公俺路鋼筋混凝土襖及預應力

4、混凝頒土橋涵設計規(guī)辦范（JTG吧 D622皚004），簡百稱公預規(guī)啊。安5. 基本計翱算數據（見表柏1）斑表1稗 藹基本計算數據艾名 稱伴項 目百符 號敖單 位版數 據拔混 邦 凝疤 罷 土疤立方強度艾f敖cu,k翱MPa伴50皚彈性模量柏E搬c暗MPa瓣3.451翱0擺4板軸心抗壓標準擺強度唉f阿ck背MPa疤32.4稗軸心抗拉標準翱強度搬f盎tk捌MPa哀2.65藹軸心抗壓設計啊強度熬f襖cd皚MPa頒22.4白軸心抗拉設計霸強度骯f巴td背MPa扒1.83昂短暫狀態(tài)矮容許壓應力瓣0.7f哎ck盎MPa翱20.72胺容許拉應力傲0.7f傲tk頒MPa奧1.757哎持久狀態(tài)案標準荷載組合柏:

5、版容許壓應力礙0.5f藹ck安MPa按16.2佰容許主壓應力哎0.6f扮ck翱MPa班19.44澳短期效應組合百:把容許拉應力翱柏st唉-0.85傲pc懊MPa板0八容許主拉應力板0.6f敗tk扒MPa芭1.59盎柏s艾15.2 白 鋼 哎 八 絞 辦 澳 線爸標準強度絆f搬pk八MPa笆1860凹彈性模量暗E哎p靶MPa岸1.951敗0暗5俺抗拉設計強度版fpd稗MPa板1260扒最大控制應力柏凹con鞍0.75f背pk礙MPa八1395壩持久狀態(tài)應力阿:百標準狀態(tài)組合案0.65f稗pk安MPa扳1209翱材料重度按鋼筋混凝土翱皚1班KN/稗3懊25.0八瀝青混凝土埃鞍2耙KN/翱3瓣23.

6、0吧鋼絞線俺癌3巴KN/俺3鞍78.5擺鋼束與混凝土罷的彈性模量比罷邦Ep百無綱量矮5.65按表中：考慮混背凝土強度達到艾C45時開始搬張拉預應力鋼胺束。般和罷分別表示鋼束耙張拉時混凝土搬的抗壓、抗拉擺標準強度，則按=29.6M埃pa，襖 盎=2.51M矮pa。邦（二） 橫截辦面布置柏1.瓣主梁間距與主吧梁片數傲主梁間距通常岸應隨梁高與跨扳徑的增大而加昂寬為經濟，同叭時加寬翼緣板白對提高主梁截版面效率指標俺吧很有效，故在白許可條件下應拜適當加寬笆T按梁翼板。該主懊梁翼板寬度為耙2200mm辦,熬由于寬度較大案，為保證梁的澳整體受力性能隘，橋面板采用靶現澆混凝土剛澳性接頭，因此矮主梁的工作截氨面

7、有兩種，預艾施應力、運輸叭、吊裝階段的版小面積（埃b =160哎0mm罷）隘和營運階段的白大面積（版b=2200把mm安）疤.拌凈伴9m + 八21m 柏的橋寬選用五芭片主梁，如圖拌1柏所示。跋2.辦主梁跨中截面哎主要尺寸擬定扒(1)主梁高霸度翱預應力混凝土扳簡支梁橋的主背梁高度與其跨鞍徑之比在艾1/15扳礙1/25扒，標準設計中伴高跨比約在敖1/18翱斑1/19.瓣當建筑物高度半不受限制時，巴增大梁高往往暗是較經濟方案岸，因此增大梁案高可以節(jié)省預昂應力鋼束用量岸，同時梁高加拔大一般只是腹擺板加高，而混熬凝土用量增加叭不多。故主梁哀采用安2200mm半.疤(2)埃主梁截面細部板尺寸凹T版梁翼板

8、的厚度敗主要取決于橋暗面板承受車輪奧局部荷載的要跋求，還應考慮拌能否滿足主梁按受彎時上翼板藹受壓的強度要挨求。故預制礙T佰梁的翼板厚為凹150mm奧，翼板根部加阿厚到版250mm壩以抵抗翼緣根頒部較大的彎矩安。稗在預應力混凝按土中腹板內主柏拉應力較小，敖腹板厚度一般八由布置預制孔吧管的構造決定拌，同時從腹板哎本身的穩(wěn)定條藹件出發(fā)，腹板盎厚度不宜小于礙其高度的罷1/15.把故取腹板厚為爸200mm耙。懊馬蹄尺寸基本柏由布置預應力耙鋼束的需要確按定，設計實踐澳表明，馬蹄面熬積占截面總面拌積的疤10%扒鞍20%靶為合適。故考板慮到主梁需要奧配置較多的鋼八束，將鋼束按吧三層布置，一哀層最多排三束佰，同

9、時還根據拜公預規(guī)拔9.4.9伴條對鋼束凈距伴及預留管道的熬構造要求，初版擬馬蹄寬為氨550mm壩，高為澳250mm笆，馬蹄與腹板瓣交接處作三角白過度，高為把150mm奧，以減小局部哀應力。唉按照以上擬定霸的外觀尺寸，啊預制梁的跨中叭截面圖（見圖藹2?。┌翀D2挨 鞍跨中截面尺寸搬圖（尺寸單位半：mm）氨（傲3斑）計算截面幾斑何特征扳將主梁跨中截礙面劃分為五個般規(guī)則圖形的小芭單元，截面幾拜何特性列表計矮算見表扒2.藹（4）檢驗截俺面效率指標扒（希望在0伴.5以上）上核心距：礙k埃=矮41.07下核心距：拔k襖=背69.73唉截面效率指標斑：=伴=半 鞍0.5啊表明以上初擬皚的主梁中截面敗是合理的。

10、俺表2 百跨中截面的幾巴何特性計算表吧分塊名稱扮分塊面積A 辦 (胺c)拜分塊面積型心拔至上緣距離y班 (cm)般分塊面積型心礙至上緣靜距S笆=Ay 板 (m稗挨)邦分塊面積的自癌身慣矩I 班d=y1-y澳 (cm)澳分塊面積對截笆面型心的慣矩耙I 拔（1）按（2）伴（3）=（1埃）（2）奧（4）扒（5）疤（6）=（1癌）（5）安傲（7）=（4皚）+（6）拔大毛截面襖翼板暗3300岸7.50 笆24750壩61875.扒00 翱66.64 把146549捌36 礙147168拔11 壩三角承托跋500哎18.333襖9166.5氨2777.7芭78俺55.807芭155721瓣1 皚15599

11、8俺8 巴腹板胺3200暗95埃304000昂682666扒6.667熬-20.86叭139244罷7 芭821911爸3 辦下三角稗262.5靶170般44625辦3281.2芭5礙-95.86邦241214艾9 背241543阿0 哀馬蹄襖1375凹187.5皚257812敖.5拌71614.敗58隘-113.3盎6敖176694辦23 白177410骯38 背岸8637.5芭艾640345哎皚半扒446523唉82隘小毛截面壩翼板案2400斑7.5把18000佰45000岸74.39昂132803拜76唉133253按76拔三角承托氨500頒18.333白9166.5俺2777.7矮8把

12、63.55隘209158敗3吧202236吧1把腹板扒3200拌95般304000吧682666鞍7啊-13.11版550260哀4伴737687唉3靶下三角安262.5百170哎44625矮3281.2骯5礙-87.11傲199200哎7癌199528霸9俺馬蹄藹1375班187.5拜257812奧.5般71614.阿58叭-104.6扮150477鞍11爸151192邦6阿班7737.5扮633604巴398392稗24版表中：大截面柏型心至上緣距矮離：白=64035傲4/8637鞍.5=74.搬14(cm)安小截面型心至鞍上緣距離：岸=63360頒4/3983礙9224=8捌1.89(c

13、昂m)斑（三）橫截面阿沿跨長的變化盎如圖1-1所背示，本設計主澳梁采用等高形扳式，橫截面的案T梁翼板厚度癌沿跨長不變。靶梁端部區(qū)段由澳于錨頭集中力案的作用而引起芭較大的局部應爸力，也為布置翱錨具的需要，奧在距梁端19傲80mm范圍叭內將腹板加厚頒到馬蹄同寬。靶馬蹄部分為配般合鋼束彎起而霸六分點附近開鞍始向支點逐漸罷抬高，在馬蹄伴抬高的同時腹半板寬度開始變笆化。爸（四）橫隔梁胺的設置 懊模型實驗結果擺表明，在荷載吧作用處的主梁襖彎矩橫向分布跋，當該處有橫半隔梁時比較均哀勻，否則直接絆在荷載作用下擺的主梁彎矩很癌大。為減小對靶主梁設計起主搬要控制作用的巴跨中彎矩，在百跨中設一道橫班隔梁；當跨度瓣較

14、大時，應設捌置較多的橫隔骯梁。本設計在霸跨中和三分點扳、六分點、支班點處設置七道敖橫隔梁，其間礙距為5.65挨m。橫隔梁的挨高度與主梁同霸高，厚度為上唉部250mm拔，下部230絆mm；中橫隔哎梁高度為17跋50mm，厚擺度為上部16爸0mm，下部凹140mm。奧詳見圖1所示瓣。鞍三 、主梁作岸用效應計算把根據上述梁跨阿結構縱、橫截半面的布置，并半通過可變作用疤下的梁橋荷載傲橫向分布計算霸，可分別求的翱各主梁控制截癌面的永久作用奧和最大可變作敖用效應，然后搬在進行主梁作稗用效應組合。埃（一）永久作敖用效應計算敗1.永久作用搬集度柏（1）預制梁矮自重啊凹跨中截面段主扒梁的自重（六矮分點截面至跨頒

15、中截面，長1稗1.4m）澳G(1)=0八.77375罷2511哎.4=220藹.52(KN扒)扒馬蹄抬高與板腹板變寬段梁霸的自重（長疤5m瓣）挨G(2)(奧1.2786伴25+0.7凹7375)白525/2笆=128.2癌7扒支點段梁的半自重（長斑1.98m礙）擺G(3)=1靶.27862拜5251拔.98=63巴.29(KN靶)盎中主梁的橫扒隔梁：中橫隔梁體積絆0.15捌（啊1.75-0叭.15阿）佰0.7-0跋.50.1暗0.5-0耙.50.1奧50.17阿5=0.1凹623(m霸)疤端橫隔梁體積扒：吧0.24八（啊1.850哎.525-0巴.50.0昂650.3哀25澳）板=0.230熬

16、6澳（按m百）稗故半跨內橫梁哀自重為：哀G(4)=(艾2.50.俺1623+1盎0.230唉6) 2安25=31.頒82(KN)唉預制梁永久皚作用集度：捌g1=(22稗0.52+1爸28.27+埃31.82)爸/17.48盎=21.77哀(KN/m)癌(2)笆二期永久作用八現澆板T啊梁翼板集度擺G把（敖5捌）埃=0.15巴0.625版=2.25把（熬KN/m艾）霸中梁現澆部哀分橫隔梁班一片中橫隔梁霸（現澆部分）按體積：傲0.150岸.625=壩2.25(K傲N/m)熬一片端橫隔梁矮（現澆部分）耙體積：靶0.240稗.31.8霸5=0.13哎332拜（疤m案）阿故：按G熬（捌6敗）耙=癌（爸50

17、.07澳2+20.捌1332般）柏225/暗34.96=俺0.9叭（懊KN/m叭）鋪裝埃8cm斑混凝土鋪裝：把0.089頒25=18版（哎KN/m邦）襖5cm按瀝青鋪裝：襖0.059吧23=10藹.35哎（哀KN/m斑）癌若將橋面鋪裝拜均攤給五片主柏梁，則：伴 G拌（翱7?。┌?跋（氨18+10.半35辦）半/5=5.6背7懊（靶KN/m骯）欄桿岸一側人行欄：佰1.52KN昂/m八一側防撞欄：斑3.6KN/把m邦若將兩側人行版欄、防撞欄均拔攤給五片主梁耙，則：礙G(8)=(昂1.52+3傲.6) 2拜/5=2.0伴48(KN/頒m)瓣中梁二期永擺久作用集度：埃 g哀2班=2.25+靶0.9+5

18、.霸67+2.0唉48=10.熬868(KN背/m)爸2.永久作用藹效應扮如圖3所示，阿設x為計算截按面離左支座的昂距離，并令岸=x / l翱主梁彎矩和剪敗力的計算公式礙分別為：艾 澳 百 擺 扒 俺圖3拌 稗永久作用效應按計算圖鞍永久作用效應埃計算見表3熬表3 俺 2拜號梁永久作用敗效應啊作用效應靶跨中=0.霸5邦四分點=0霸.25唉支點=0伴一期作用跋彎矩（KN捌m）皚3127.2藹9吧2345.4板7岸0.00斑剪力（KN）埃0.00稗184.50敗369.00背二期作用襖彎矩（KN暗m）阿1561.2版0疤1170.9把0白0.00岸剪力（KN）奧0.00熬92.11把184.21骯懊

19、彎矩（KN霸m）俺4688.4佰9安3516.3扒7稗0.00稗剪力（KN）半0.00瓣276.61阿553.21版(二)可變作疤用效應計算頒沖擊系數和車疤道折減系數襖（哀修正剛性橫梁巴法懊）敗按橋規(guī)4巴.3.2條規(guī)昂定，結構的沖辦擊系數與結構奧的基頻有關，拜因此要先計算八結構基頻。簡芭支梁橋的基頻艾可采用下列公罷式估算：霸f=把=阿=3.61(般HZ)版其中：m拜=阿=辦=2201.伴12(kg/半m)瓣 凹 般根據本橋的基哎頻，可計算出罷汽車荷載的沖礙擊系數為艾=0.17拜6ln般-0.015斑7=0.21拔1白按艾橋規(guī)4.奧3.1條，當八車道大于兩車搬道時，需需進矮行車道折減，暗三車道折

20、減2斑0%，四車道按折減33%，哀但折減后不得骯小于用兩行車敖隊布載的計算耙結果。跋計算主梁的荷啊載橫向分布系昂數耙本例橋跨內設哎七道橫隔梁，把具有可靠的橫吧向聯(lián)系，且承半重結構的長寬扮比為：班 邦 L/B=3佰3.9/12笆=2.82罷52班所以可按修正捌的剛性橫梁法隘來描制橫向影般響線和計算橫伴向分布系數捌。安計算主梁抗扭靶慣矩I柏對于T形梁截巴面，抗扭慣矩骯可近似按下式爸計算：I=版對于跨中截面百，翼緣板的換矮算平均厚度：捌t稗=瓣 敖=17.5(辦cm)挨馬蹄部分的換敖算平均厚度：礙t凹=般 白=32.5(岸cm)邦圖4暗示出了敖I斑的計算圖式，白I啊的計算見表皚4。 敖圖4半 敖I邦

21、計算圖式（尺安寸單位：mm稗）按表4凹 I胺計算表 盎 皚 哀 把分塊名稱扮b稗（cm）笆t搬（cm）皚b疤/ t佰c藹I絆= c邦 b稗 t啊(稗)耙翼緣板邦220皚17.5搬12.571案4叭1/3皚3.93邦腹板搬150澳20澳7.5拜0.298挨3.576昂馬蹄扳55啊32.5絆1.6923挨0.209昂3.946熬胺11.452扮計算抗扭系數熬辦對于本算例主跋梁的間距相同昂，并將主梁近爸似看成等截面隘，則得：=罷式中：G=0奧.4E,l=芭33.90m吧,吧=50.0霸11452=矮0.0572盎6m艾,襖a懊=4.4m,邦a背=2.2m,絆a爸=0.0m,瓣a礙=-2.2m芭, a

22、安=-4.4m笆, I背=0.446氨52382m百計算得：=暗0.91絆按修正的剛性靶橫梁法計算橫凹向影響線豎坐背標值 =敖式中n=5,八 佰=2(4.襖5氨+2.2翱)=48.4凹(伴岸)拌計算所得的拔值列于表5中柏。 搬 埃 扳 巴 矮表5敗 凹值計算表暗梁號擺1佰0.564隘0.382百0.2盎0.018壩-0.164般2案0.382版0.219芭0.2拜0.109皚0.018頒3俺0.2爸0.2扒0.2矮0.2澳0.2 = 4 * GB3 絆氨計算荷載橫向斑分布系數把2號梁的橫向昂影響線和最不柏利布載圖式如吧圖5所示：擺 班 罷 柏 氨 圖5 藹跨中的荷載橫八向分布系數襖可變作用（汽

23、礙車）：癌三車道：m跋= 壩(0.362百+0.289搬+0.236昂+0.164把+0.111板+0.038靶)0.78礙 辦 =矮0.468稗二車道：m搬=安（0.362按+0.289翱+0.236敖+0.164搬）=0.52擺6跋故取可變作用哎（汽車）的橫壩向分布系數為奧：m案=0.526盎可變作用（人把群）m板=0.412昂（2）支點截阿面的荷載橫向扮分布系數m霸o拔如圖6所示，唉按杠桿原理法昂繪制荷載向橫懊向分布影響線佰并進行布載，埃各梁可的變作邦用的橫向分布昂系數可計算如罷下：班圖6 澳支點的橫向分熬布系數m拔o襖計算圖式（尺襖寸單位：m）頒可變作用（汽骯車）：跋m奧= 0.70盎

24、45襖 可變作用（拌人群）m=0 = 3 * GB2 按鞍橫向分布系數皚匯總表6：半表6擺 橫向分布系巴數匯總伴可變作用類別耙m辦m敗公路- = 1 * ROMAN 熬I澳I級吧0.526斑0.7045拌人群拜0.412挨0骯3. 車道荷皚載的取值班根據橋規(guī)霸4.3.1條昂，公路級般的均勻荷載標奧準值q吧k霸和集中荷載標癌準值P安k瓣為：計算彎矩時：唉P阿=拌氨0.75=2敗21.7(K拌N)計算剪力時：捌P昂=221.7唉1.2=22矮6.04(K柏N)捌4. 計算可昂變作用效應白在可變作用效疤應計算中，對捌于橫向分布系翱數和取值作如半下考慮：支點百處橫向分布系芭數取m隘0芭，從支點至第胺一

25、根橫梁段（絆四分點處），熬橫向分布系數柏從m隘0班直線過渡到m班c安，其余梁段均岸取m傲c懊。氨（1）求跨中礙截面的最大彎白矩和最大剪力耙：把計算跨中截面扳最大彎矩和最斑大剪力采用直版接加載求可變跋作用效應，圖頒7示出跨中截隘面作用效應計礙算圖示，計算氨公式為：安式中：S所暗求截面汽車（暗人群）標準荷白載的彎矩或剪敗力；皚q捌k笆車道均布荷埃載標準值；澳P伴k稗車道集中八荷載標準值；氨邦影響線上把同號區(qū)段的面般積；瓣y影響線般上最大坐標值白。按圖7敗 頒跨中截面作用壩效應計算圖式壩可變作用（汽阿車）標準效應唉：叭 藹 昂 壩 頒可變作用（汽澳車）沖擊效應隘： 拜可變作用（人懊群）效應：阿 懊

26、q=1隘.53.0柏=5.25(捌KN) 翱（2）求四分礙點截面的最大笆彎矩和最大剪俺力：版 首巴先，畫出四分盎點截面作用效敗應計算圖形,胺圖8：邦 扮圖8辦 四分點截面鞍作用效應計算襖圖式啊可變作用（汽半車）標準效應扮：傲 鞍 隘 邦可變作用（汽艾車）沖擊效應扮：般 傲 M=11靶95.09扒0.211=靶252.16埃(KN/m)傲 拌 V=14傲4.670笆.211=3吧0.53(K笆N) 跋可變作用（人凹群）效應 胺（3）求支點班截面的最大剪板力：澳圖9示出支點唉截面最大剪力昂計算圖。俺圖9 昂支點截面最大擺剪力計算圖式笆可變作用（汽芭車）標準效應扳：疤 板 疤 矮可變作用（汽埃車）沖

27、擊效應邦：八可變作用（人哀群）效應：把 罷（三）主梁作擺用效應組合半按橋規(guī)4背.1.64背.1.8條規(guī)拔定，根據可能八同時出現的作矮用效應選擇了捌四種最不理效礙應組合：承載癌能力極限狀態(tài)藹基本組合、短熬期效應組合、岸長期效應組合翱和標準效應組般合，見表7。案 案 霸 芭 版 伴 扒 凹 把 芭 疤表7氨 奧主梁作用效應熬組合擺2號梁唉序號暗荷載類別艾跨中斑四分點礙支點暗Mmax扒Vmax辦Mmax昂Vmax熬Vmax阿(kNm)胺(kN)芭(kNm)叭(kN)懊(kN)板(1)拜第一期永久作翱用盎3127.2拔9骯0巴2345.4懊7搬184.5稗369.00艾(2)哀第二期永久作鞍用背156

28、1.2邦0百0耙1170.9拌0佰92.11哎184.21胺(3)懊總永久作用扳4688.4氨9白0霸3516.3絆7阿276.61藹533.21扮(4)背可變作用（汽把車）板1590.9礙8奧87.75罷1195.0邦9壩144.67安190.64懊(5)白可變作用（汽霸車）沖擊凹335.70啊18.51啊252.16哎30.53傲40.23邦(6)罷可變作用（人昂群）癌299霸8.82百211.32懊20.28艾30.50澳(7)鞍標準組合版6914.1瓣7敖114.48傲5174.9霸4澳472.09瓣814.58隘(8)礙短期組合俺6101.1埃8巴69.65挨4564.2阿5胺398

29、.16傲717.16骯(9)奧極限組合皚8658.4跋2鞍157.97耙6482.4扳7拔599.93百1021.2罷3 辦四、預應力鋼稗束的估算及其捌布置百（一）跨中截擺面鋼束的估算案和確定暗根據公預規(guī)般規(guī)定，預應把力梁應滿足正骯常使用極限狀奧態(tài)的應力要求鞍和承載能力極埃限狀態(tài)的強度頒要求。以下就般跨中截面在各傲種作用效應組暗合下，分別按按照上述要求對稗主梁所需的鋼板束進行估算，敗并且按這些估佰算的鋼束數的班多少確定主梁絆的配束。敖按正常使用極拔限狀態(tài)的應力阿要求估算鋼束奧數艾對于簡支梁帶邦馬蹄的T形截柏面，當截面混邦凝土不出現拉稗應力控制時，暗則得到鋼束數癌n的估算公式背：n=跋式中：吧持

30、久狀態(tài)骯使用荷載產生版的跨中彎矩標俺準組合值；靶 絆 敖一束6白15.24鋼凹絞線截面積，隘一根鋼絞線的笆截面積是1.疤4笆,故 昂=8.4俺.哀在一中已計算吧出成橋后跨中壩截面班=125.8耙6cm，艾=41.07百cm,初估版=15cm，柏則鋼束偏心距半為：頒=傲-按=110.8襖6（cm）。疤一號梁：n=斑=5.16把按承載能力極岸限狀態(tài)估算的胺鋼束數按根據極限狀態(tài)般的應力計算圖扮式，受壓區(qū)混百凝土達到極限昂強度案，應力圖式呈哀矩形，同時預般應力鋼束也達爸到設計強度擺，則鋼束數的邦估算公式為：矮 霸 爸 n=案式中：敗承載能力襖極限狀態(tài)的跨罷中最大彎矩；奧 絆經驗系數熬，一般采用0跋.7

31、5啊笆0.77，本安算例取用0.藹76；壩 擺預應力鋼芭絞線的設計強阿度，為126白0Mpa.奧計算得： 哎 百 板 邦 n=敗=5.3耙根據上述兩種拔極限狀態(tài)，取盎鋼束數n=6傲.邦（二）預應力背鋼束布置辦1.跨中截面伴及錨固端截面版的鋼束布置芭（1）對跨中柏截面，在保證阿布置預留管道笆構造要求的前跋提下，盡可能巴使鋼束群重心辦的偏心距大些凹。本算例采用白內徑70mm斑、外徑77m艾m的預埋鐵皮拌波紋管，根據暗公預規(guī)規(guī)隘定，管道至梁氨底和梁側凈矩礙不應小于3c暗m骯及管道直徑的靶1/2.根據罷公預規(guī)規(guī)板定，水平凈矩昂不應小于4c艾m及管道直徑邦的0.6倍。哀在豎直方向可哎疊置。根據以艾上規(guī)定

32、，跨中暗截面的細部構挨造如下圖10白所示。由此可頒直接得出鋼束叭群重心至梁底艾距離為：罷 熬 伴圖10襖 白鋼束布置度圖拜（尺寸單位：隘mm） 氨a)胺跨中截面; 阿b)錨固截面傲=擺=12.85?。╟m）襖（2）對于錨頒固端截面，鋼頒束布置通?？及膽]下述兩個方絆面：一是預應巴力鋼束合力重捌心盡可能靠近靶截面形心，使案截面均勻受壓百；二是考慮錨啊頭布置的可能哎性，以滿足張凹拉操作方便的暗要求。按照上柏述錨頭布置的佰“均勻”、“白分散”原則，扳錨固端截面所敗布置的鋼束如盎圖2-10所絆示。鋼束群重爸心至梁底距離八為：扒 扒 藹 傲=案為驗核上述布班置的鋼束群重胺心位置，需計唉算錨固端截面艾幾何特

33、性。下暗圖示出計算圖版式，錨固端截暗面特性計算先班下表8所示。其中：阿 鞍 稗 暗=靶=皚 絆 拜 癌=h-頒=200-8阿1.99=1昂18.01(百cm)扮 盎 疤表8 胺鋼束錨固端截埃面幾何特性計皚算表暗分塊名稱翱=佰+八cm奧cm胺（1）笆（2）霸（3）捌（4）矮（5）按（6）敖（7）芭翼板埃3300敗7.5搬24705案61875隘74.49罷183100敗908盎183727疤83耙三角承托鞍211.25矮17.17扮3632艾495.85扮64.82絆887594伴.8扳88090.昂7背腹板跋10175把107.5澳109381哎3白299019疤947.92佰-25.51挨6

34、62148敖4靶356414邦32骯13686.凹25百112219柏0擺549023挨06故計算得：氨 巴 案=白=33.99叭 扮 凹=岸=48.92斑 安=啊-（背-拌）=83.3佰3-（118邦.01-49氨.92）=1啊4.42（c搬m）艾說明鋼束群重懊心處于截面的稗核心范圍內。巴2.鋼束起彎熬角和線性的確八定俺確定鋼束起彎藹角時，既要照頒顧到由其彎起笆產生足夠的豎哎向預剪力，又埃要考慮到所引啊的摩擦預應力藹損失不宜過大佰。為此，本算班例將端部錨固癌端截面分成上艾、下兩部分（背如圖2-11瓣所示），上部柏鋼束的彎起角吧定為15，擺下部鋼束彎起啊角定為7。昂為簡化計算和皚施工，所有鋼唉

35、束布置的線性埃均為直線加圓矮弧，并且整根霸鋼束布置在同阿一個豎直面內吧。3.鋼束計算岸（1）計算鋼骯束起彎點至跨爸中的距離啊 錨固點到支伴座中心線的水艾平距離傲(如圖10所般示)為：頒 扳 巴 鞍=36-35般tan7=八31.70（鞍cm）胺 礙 邦 背(稗)=36-7背0tan7隘=27.41哀（cm）版 拌 凹 埃=36-25瓣tan15骯=29.30瓣(cm)般昂=耙36-55t把an15=懊21.26(柏cm)辦 般 爸 半 啊 邦 板圖11 阿封固端混凝土哀塊尺寸圖（尺絆寸單位：mm凹）埃 辦 拔 隘 爸 拔圖藹1捌2示出鋼束計疤算圖式，鋼束凹起彎點至跨中埃的距離笆x凹1癌列表計算

36、在表骯9內。半圖12跋 傲鋼束計算圖式般（尺寸單位：昂mm癌）鞍表9 百鋼束計算伴鋼束號哎彎起高度y(瓣)襖y氨1癌 伴 ()叭y佰2 壩 矮 笆()奧L1 搬 ()柏x懊3板 敖 ()扒(敗o翱)吧R 骯 (啊)扳x般2埃 敖 ()氨x頒1澳 鞍 ()岸N1(N2)藹26伴12.19唉13.81八100白99.25半7艾1582.7按3隘225.79擺1401.6把6昂N3(N4)叭53.3斑12.19瓣41.11半100扳99.25案7凹5515.2敖7絆672.14百951.02拌N5耙121疤25.88拔95.12哀100敖96.59拔15白2791.5盎6斑722.51八905.21

37、俺N6白143.3叭25.88案117.42盎100佰96.95敗15靶3446.0艾1昂891.89傲727.78按(2) 控制啊截面的鋼束重笆心位置計算骯由圖骯1辦4所示的幾何拌關系，當計算班截面在曲線端罷時，計算公式俺為：敖當計算截面在岸近錨固點的直敖線端時，計算伴公式為：矮式中： 爸鋼束在計伴算截面處鋼束凹重心到梁底的隘距離；斑鋼束起彎胺前到梁底的距叭離；吧鋼束起彎搬半徑巴計算鋼束群伴重心到梁底距吧離頒（見表板10奧）靶鋼束長度計矮算稗一根鋼束的長襖度為曲線長度拜，直線長度與安兩端工作長度鞍之和，其中鋼奧束的曲線長度佰可按圓弧半徑安與彎起角度進襖行計算。通過氨每根鋼束長度叭計算，就可得

38、熬出一片主梁和佰一孔橋所需鋼盎束的總長度，礙以利備料和施礙工。計算結果擺見表11所示熬。澳 阿 奧 骯 頒 叭表10 礙各計算截面的敖鋼束位置及鋼版束群重心位置伴 暗 板 鞍 跋 邦截 面藹鋼束號般x拔4 版 板(cm)岸R 稗 半 (c伴m)罷sin=x懊4皚/R吧cos熬a氨0 靶 疤(cm)敖a挨i 叭 襖(cm)白a懊p 般 百(cm)白四 案 分八 邦 點瓣N1(N2)岸未彎起般1852.7扒3 凹耙扮9.0 胺9.0阿13.20 扒N3(N4)叭未彎起奧5515.2壩7靶艾叭16.7俺16.7頒N5把未彎起罷2791.5拌6瓣埃 笆9.0傲9.0壩N6奧119.72澳3446.0埃

39、1板0.0347扮4罷0.9993翱96皚16.7盎18.78半支 扳 點扳直線段礙y瓣(柏o瓣)伴x凹5傲a啊0癌a半i白78.66 瓣N1(N2)芭26藹7 瓣31.70翱3.89埃9.0 啊31.11 按N3(N4)絆53.3懊7 百27.41安3.37 板16.7 扳66.63矮N5耙121癌15 邦29.3盎7.85胺9.0巴122.15昂 傲N6柏143.3白15氨21.26擺5.70跋16.7癌154.3擺 爸 哀 岸 礙 襖 搬表11佰 氨鋼束長度匯總笆鋼束號骯R 白 (cm背)吧曲線長度(c凹m)佰S=/18懊0盎直線長度x哎1胺 (見表9)芭 ()百直線長度L澳1襖 (見表

40、9)絆 (靶)奧有效長度2(扮S+x案1安+L皚1般) ()扳鋼束預留長度耙（）翱鋼束長度（熬）哎(1)奧(2)按(4)隘(5)骯(6)奧(7)芭(8)=(6藹)+(7)澳N1(N2)拌1852.7阿3 笆226.74柏1401.6昂6版100百3455.8罷0岸140擺3595.8辦0靶N3(N4)暗5515.2啊7 絆673.48熬951.02壩100扳3448.9翱9耙140唉3588.9拔9捌N5矮2791.5絆6 翱730.46俺905.21昂 皚100伴3471.3拜4捌140辦3611.3笆4 奧N6昂3446.0搬1稗901.71笆727.78奧100百3458.9按7敖140

41、霸3598.9版7半五、計算主梁班截面幾何特性哀本節(jié)在求得各跋驗算截面的毛版截面特性和鋼骯束位置的基礎霸上，計算主梁昂凈截面和換算鞍截面的面積、阿慣性矩及梁截阿面分別對重心氨軸、上梗肋與八下梗肋的靜矩背，最后匯總成昂截面特性值總礙表，為各受力敗階段的應力驗挨算準備計算數襖據。癌現說明其計算哀方法，在表1霸4中示出所有俺截面特性值的皚計算結果。邦（一）截面面礙積及慣矩計算艾 案1凈截面幾凹何特性計算靶在預應力階段絆，只需要計算懊小截面的幾何哎特性。巴計算公式如下瓣：皚截面積 拔 捌 （其中n敖=6，班）疤 拔截面慣矩： 白 氨 艾表12斑 斑跨中翼緣全寬耙截面面積和慣頒矩計算表安 敗 翱 斑截面

42、挨分塊名稱爸分塊面積搬（cm岸隘）般分塊面積重心骯至上緣距離挨（cm）辦分塊面積對上板緣靜矩鞍全截面重心至巴上緣距離懊（cm）巴分塊面積的自昂身慣矩澳(cm)把=160叭凈截面埃毛截面岸7737.5哀81.89哎633604般77.94挨398392礙24頒-3.95頒120724襖366277傲13.04板扣管道面積百-279.4跋187.15敖-52289盎.71盎-辦-109.2艾1皚-33322胺35.3版礙7458.1白-捌581314皚.29拜398392翱24靶-頒-32115氨10.96班=220癌換算截面板毛截面般8687.5翱74.14百640354邦86.90癌44652

43、3盎82搬446523稗82鞍3.61澳476755扮70啊鋼束換算面積按234.36般187.15俺58766般-傲-128.0邦3盎-128.0叭3傲皚8921.8礙6襖-絆865620稗662833翱53胺-暗-跋2換算壩截面幾何特性藹計算胺（1）整體截頒面幾何特性計礙算拜在使用荷載階捌段需要計算大柏截面（結構整邦體化以后的截鞍面）的幾何特跋性，計算公式扮如下：皚截面積 敗 暗 懊 哎 八截面慣矩 叭 絆以上式中： 阿 背分別為混吧凝土毛截面面癌積和慣矩半分別為一襖根管道截面積佰和鋼束截面積笆；胺分別為凈吧截面重心到主百梁上緣的距離藹；辦分面積重頒心到主梁上緣案的距離；白計算面積傲內所含

44、的管道凹（鋼束）數；藹鋼束與混襖凝土的彈性摸版量比值，由表芭1得笆=5.65。班（2）有效分安布寬度內截面叭幾何特性計算癌根據公預規(guī)俺4.2.2哀條，預應力混絆凝土梁在計算奧預應力引起的敖混凝土力時，伴預加力作為軸捌向力產生的應安力按實際翼緣扒全寬計算，由氨預加力偏心引氨起的彎矩產生胺的應力按應力哎有效寬度計算霸。因此直接計吧算所得的抗彎疤慣矩應進行折凹減。由于采用鞍有效寬度方法巴計算的等效法霸向應力體積和把原全寬內實際挨的法向應力體暗積是相等的，案因此用有效寬八度截面計算等皚待法向應力時辦，中性軸應取盎原全寬截面的盎中性軸。笆有效分布寬版度的計算埃根據公預規(guī)安4.2.2鞍條，對于T形阿截面受

45、壓區(qū)翼背緣計算寬度b哎f奧，應取用下百列三者中的最敗小值：稗故：骯=220按暗。邦有效分布寬敖度內截面幾何安特性計算：骯由于截面寬度般不折減，截面盎的抗彎慣矩也按不需折減，取辦全寬截面值。盎（二）截面靜阿矩計算按預應力鋼筋混隘凝土梁在張拉背階段和使用階皚段都要產生剪挨應力，這兩個罷階的剪應力應澳該疊加。在每矮一個階段中，耙凡是中和軸位澳置和面積突變挨處的剪應力，拜都是需要計算吧的。例如，張搬拉階段和使用隘階段的截面（昂圖13），除藹了兩個階段a敗-a和b-b挨位置的剪應力頒需要計算外，藹還應計算：哎圖13矮 矮靜矩計算圖式隘（尺寸單位：絆mm）案（1）在張拉襖階段，凈截面佰的中和軸（簡俺稱凈軸

46、）位置埃產生的最大剪斑應力，應該與背使用階段在凈藹軸位置產生的背剪應力疊加。疤（2）在使用佰階段，換算截懊面的中和軸（頒簡稱換軸）位扮置產生的最大唉剪應力，應該岸與張拉階段在半換軸位置的剪氨應力疊加。敗因此，對于每案一個荷載作用跋階段，需要計吧算四個位置（般共八種）的剪擺應力，即需要稗計算下面幾種佰情況的靜矩：拌a-a線（白圖13）以上艾（或以下）的哀面積對中性軸頒（靜軸和換軸昂）的靜矩；搬b-b線以挨上（或以下）盎的面積對中性哎軸（兩個）的把靜矩；般靜軸（n-按n）以上（或柏以下）的面積搬對稱中性軸（佰兩個）的靜矩擺；皚換軸（o-阿o）以上（或稗以下）的面積百對中性軸（兩按個）的靜矩；班計算

47、結果列與昂表13。霸 半 表13佰 頒垮中拜截面對重心軸跋靜矩計算 巴 霸 搬分塊名稱及序敖號吧靜矩類型及符般號胺分塊面積按分塊面積重心岸至全截面重心白距離皚對凈軸靜矩八靜矩類別及符俺號八對換軸靜矩拜翼板安翼緣部分澳2400昂70.44稗169056芭翼緣部分白33000案69.54昂229482阿三角承托辦對凈軸盎500吧59.61巴29805八對凈軸凹500板58.71按29455翱肋部癌靜矩案200鞍57.94壩11588跋靜矩霸200扳57.04藹11408扒扳-礙-版210449艾-暗-佰270345叭下三角癌馬蹄部分對凈澳軸及靜矩胺262.5邦92.06哎24165。襖75凹馬蹄部

48、分對凈罷軸及靜矩盎262.5板92.96吧24402啊馬蹄擺1375礙11001熬151263瓣.75頒1375般110.91暗152501懊.25拔肋部拔300頒89.56罷26868半300凹90.46氨27138芭管道或鋼束艾279.39矮109.21哀30512.搬18拜243.39唉110.11按26799.皚67跋岸-背-壩232280挨9.68頒-昂-矮230840擺.92扳翼板盎凈軸以上凈面傲積對凈軸靜矩拌2400斑70.44埃169056搬凈軸以上凈面骯積對凈軸靜矩叭3300伴69.54板229482暗三角承托耙500挨59.61哎29805頒500氨58.71氨29355氨

49、肋部挨1258.8懊31.47霸39614.按44哎1258.8白30.57跋38481.斑52頒襖-耙-岸238475百.44藹-笆-半297318藹.52版翼板敖換軸以上凈面巴積對凈軸靜矩癌2400吧20.44岸169056艾換軸以上凈面胺積對凈軸靜矩按3300邦6954絆229482俺三角承托半500鞍59.61懊29805罷500藹58.71爸29355百肋部跋1240.8敗31.92安39606.岸34啊1240.8澳31.02懊38489.芭6板安-靶-皚238467藹.73伴-癌-霸297326邦.6壩（三）截面幾按何特性匯總伴胺其它截面特性叭值，見表14奧。耙 艾 凹 熬 傲

50、艾表14昂主梁截面特性版值總表般名稱哀符號疤單位礙截面絆跨中吧四分點扳支點百混凝土凈截面扳凈面積伴A熬n鞍cm氨2艾7458.1哎1搬7458.1澳1鞍12786.八25把凈慣矩凹I凹n哎cm罷4傲366277般13 壩366496半19版495395頒69扳凈軸到截面上骯緣距離斑y氨ns搬cm埃77.94矮77.96巴86.48暗凈軸到截面下把緣距離叭y澳nx鞍cm唉122.06八122.04白113.52按 礙截面抵抗矩芭上緣胺W白ns伴cm翱3昂469947熬.56 奧470108叭 盎572844扒.2巴下緣鞍W拔nx辦cm板3皚300079唉 傲300308背.3藹436395按.1

51、昂對凈軸靜矩暗翼緣部分面積半S伴a-n般cm隘3礙210449八210511靶 擺206100把.8稗凈軸以上面積隘S鞍n-n伴cm靶3拌238475扒238558般.6 把408191昂.2罷換軸以上面積挨S按o-n暗cm白3俺238467壩1澳238553啊.1 案406105按.7瓣馬蹄部分面積熬S盎b-n芭cm埃3邦232809捌232051鞍.6凹辦鋼束群重心到扳凈軸距離般e擺n斑cm啊109.21敖108.85柏 礙51.74礙混凝土換算截鞍面伴換算面積吧A伴o阿cm罷2岸8880.8板6氨8880.8瓣6跋13686.瓣25哀換算慣矩澳I熬o頒cm頒4拔476755班71瓣476

52、570芭65 啊575302霸39稗換軸到截面上邦緣距離笆y柏os安cm扮77.04按77.23半83.75般換軸到截面下版緣距離哀y暗ox熬cm啊122.96扳122.77百116.25啊截面抵抗矩跋上緣岸W百os傲cm岸3版618841按.78傲617079敖.7艾689905瓣.7扮下緣柏W斑ox吧cm岸3瓣387732伴.36辦388181佰.68 罷494601吧.95熬對換軸靜矩白翼緣部分面積哎S岸a-o扳cm敗3案270345哀270525埃319270般.7哀凈軸以上面積板S巴n-o襖cm安3跋297318敗.52八297672礙457268扳.7搬換軸以上面積哀S絆o-o哀c

53、m挨3背297326矮.6拔29769 哀458703芭.5哀馬蹄部分面積吧S敗b-o敖cm瓣3啊230840拔.92叭233936凹 挨昂鋼束群重心到哎換軸距離藹e哀o班cm按110.11哎109.58般 癌54.45凹鋼束群重心到礙下緣距離矮a氨p凹cm頒12.85傲13.19把78.66挨六、鋼束預應笆力損失計算伴根據公預規(guī)搬6.2.1拌條規(guī)定，當計芭算主梁截面應俺力和確定鋼束傲的控制應力時懊，應計算預應隘力損失值。后百張法梁的預應暗力包括前期預吧應力損失（鋼哎束與管道壁的伴摩擦損失，錨案具變形、鋼束八回縮引起的損俺失，分批張拉佰混凝土彈性壓吧縮引起的損失板）和后期預應岸力損失（鋼絞啊線

54、應力松弛、叭混凝土收縮和唉徐變引起的應伴力損失），而班梁內鋼束的錨阿固應力和有效耙應力（永存應班力）分別等于拔張拉應力扣除阿相應階段的預霸應力損失。艾預應力損失值頒因梁截面位置案不同而有差異扒，現說明各項扳預應力損失的俺計算方法，然鞍后計算四分點吧截面的各項預八應力損失值。啊它們的計算結藹果均列入鋼束爸預應力損失及擺預加內力一覽柏表內白（一）預應力疤鋼束與管道壁邦之間的摩擦引疤起的預應力損敖失芭按公預規(guī)按6.2.2條阿規(guī)定，計算公凹式為：暗式中： 阿com敖張拉鋼束斑時錨下的控制安應力；根據翱公預規(guī)6.襖1.3條規(guī)定骯，對于鋼絞線傲取張拉控制應疤力為：按 白 皚 埃com柏=0.75f擺pk襖

55、=0.75氨1860=1八395（MP昂a）（見表1拔）按板鋼束與管唉道壁的摩擦系埃數，對于預埋板波紋管取辦埃=0.20；胺從張拉捌端到計算截面拌曲線管道部分捌切線的夾角之安和（rad）拌；藹k管道每矮米局部偏差對柏摩擦的影響系擺數，取k=0矮.0015；芭x從張拉捌端到計算截面懊的管道長度（邦m）。胺的具體計算見挨表15靶 凹 扳 般 班表15芭 巴四分點截面管凹道摩擦損失昂熬l1澳 計算表澳 笆 安 疤 瓣 昂 背 扳 安鋼束號邦=-把x般+kx拜1-e壩-(+k擺x)扳板con瓣1-e挨-(+k凹x)半敗()暗(rad)埃(m)斑(MPa)皚N1（N2）叭7版0.1222絆8.792暗0

56、.0376般0.0369骯51.48瓣N3（N4）芭7案0.1222敗8.7491扮0.0376耙0.0369礙51.48哀N5半15絆0.2619斑8.768熬0.0655扮0.0634氨88.433白N凹6隘13.008盎5捌0.2271鞍8.6876拌0.585氨0.0568案79.27岸（二）由錨具頒變形、鋼束回爸縮引起的預應稗力損失八按公預規(guī)暗6.2.3條氨，對曲線預應跋力筋，在計算伴錨具變形、鋼拔束回縮引起的稗預應力損失時岸，應考慮錨固藹后反向摩擦的拌影響。根據巴公預規(guī)附錄阿D，爸計算公式如下唉。唉反向摩擦影響霸長度：稗式中：岸錨具變形胺、鋼束回縮值耙（mm），按哎公預規(guī)6伴.2.

57、3條采絆用；對于夾片礙式錨具安=6mm；罷單位長度阿由管道摩擦引版起的預應力損壩失，按下列公搬式計算：岸其中 巴張拉端錨背下控制應力，把本設計為13岸95Mpa；澳預應力鋼案筋扣除沿途摩搬擦損失后錨固奧端應力，即跨澳中截面扣除班后的鋼筋應力瓣；笆張拉端至半錨固端距離。唉張拉端錨下預隘應力損失：頒；柏在反摩擦影響耙長度內，距張靶拉端x處的錨翱具變形、鋼筋伴回縮損失：搬 ；拜在反摩擦影響襖長度外，錨具芭變形、鋼筋回氨縮損失：瓣。皚的計算結果見斑表16。佰 把 奧 敗 爸表16耙四分點截面壩礙l敗2稗 計算表 胺 百 岸 白 氨 邦 罷 伴 敗 翱 扒 奧鋼束號凹礙(MPa/m皚m)按影響長度敖(m

58、m)壩錨固端（MP八a）矮距張拉端距離絆x（mm）岸伴l骯2凹N1（N2）哎0.0042啊5556百16367扮139.30頒8792伴64.47頒N3（N4）扮0.0042辦5829艾16576跋141.17拜8749班66.66疤N5稗0.0063斑3122罷13594傲172.13佰8768礙61.10霸N板6胺0.0063擺449伴13579擺172.32奧8688盎62.00哎（壩三）混凝土彈辦性壓縮引起的扳預應力損失白后張法梁當采拌用分批張拉時凹，先張拉的鋼昂束由于張拉后霸批鋼束產生的挨混凝土彈性壓八縮引起的應力搬損失，根據熬公預規(guī)6.哎2.5條規(guī)定拌，計算公式為霸：癌式中：氨在先

59、張拉疤鋼束重心處。襖由后張拉各批絆鋼束而產生的板混凝土法向應板力，可按下式埃計算： 敖其中 N壩p0,稗 M跋p0骯分別為鋼疤束錨固時預加版的縱向力和彎搬矩，俺 鞍 澳 昂 計算截艾面上鋼束重心哀到截面凈矩的阿距離，頒,其中y癌nx奧值見表14所霸示，敖值見表10所鞍示。斑本設計采用逐拜根張拉鋼束，敖兩端同時張拉稗。預制時張拉暗鋼束N1N八6，張拉順序拜為N5，N3胺, N4，N敖6，N1，N壩2，假設張拉疤時混凝土的強扮度達到標準強壩度的80%，瓣計算時應從最擺后張拉的一束搬逐步向前推進懊，計算結果見藹表17 。柏（四）由鋼束拌應力松弛引起埃的預應力損失頒公預規(guī)6鞍.2.6規(guī)定拔，鋼絞線由松

60、扒弛引起的應力白損失的終極值絆，按下式計算捌：阿式中：癌張拉系數，本唉算例采用一次搬張拉，=1斑.0，擺鋼筋松澳弛系數，對低柏松弛鋼筋，版=0.3，班敗pe艾傳力錨固霸時的鋼筋應力跋。靶計算得四分點跋截面鋼絞線由罷松弛引起的應熬力損失的終極背值見表18。疤 案表17跋 俺四分點截面搬計算表唉計算數據捌A=7458澳.11c胺 挨 骯=36649拜619 癌=122.0昂4cm 凹=5.56安鋼束號拌錨固時預加縱扒向力N氨p0頒=邦p0疤扒ap敗cos（阿0.1KN）皚N隘p0吧e藹pi絆=y懊nx凹-a敖i扒(cm)芭預加彎矩M白p0骯= N巴p0罷e矮pi八(Nm)阿M爸p0俺(Nm)敖計算