南三環(huán)塔吊基礎正式施工方案(加防雷接地)

1、塔吊根底工程施工方案第一章 施工方案1 工程概況鄭州市南三環(huán)污水處理廠位于中州大道、南三環(huán)、紫辰路交匯處，為新建工程，主要包括粗格柵及進水泵房、細格柵及曝氣沉砂池、初沉池、生物反響池、二沉池、中間提升泵房、高效沉淀池、V型濾池、加藥間、鼓風機房、初沉污泥泵房等，箱體長度為247.5m，寬度為127m，建筑總面積為31432.50，地上建筑物耐火等級為二級，箱體耐火等級為一級，合理使用年限為50年，抗震設防烈度為7度。2 塔吊位置根據(jù)本工程結構平面圖、建筑物平面尺寸和建筑高度以及結構特點，結合箱體的平面位置，和本工程結構施工塔吊的主要運輸任務大量周轉材料和鋼筋半成品吊裝，布置時考慮每座塔式起重機

2、的大臂不得碰撞相臨塔式起重機的塔身，及滿足工程垂直運輸要求。塔機具體位置及根底情況詳見：附件1塔式起重機平面定位圖、塔機根底立面圖定位見附件2、塔吊根底圖見附件3,塔吊根底下樁基見附圖4,塔吊立面圖見附圖5。3 塔吊的選擇根據(jù)本工程的起吊任務、建筑高度、建筑物平面尺寸，1#、5#、6#塔吊為長沙中聯(lián)生產的TC5610-6塔式起重機，起重臂長56 m，最大起重量6噸，最小起重量1噸；2#塔吊為長沙中聯(lián)生產的TC5613A-8塔式起重機，起重臂長56 m，最大起重量8噸，最小起重量1.3噸；3#、4#塔吊為TC6010-6塔式起重機，起重臂長60 m，最大起重量6噸，最小起重量1噸，可以滿足本施工

3、工程的需要。根據(jù)現(xiàn)場場地情況和主體結構特征，根底采用固定式。預埋支腿或螺栓將根據(jù)塔吊廠家所提供的材料及使用說明書進行預埋。4 防雷接地塔吊接地網采用直徑20圓鋼與塔吊根底四角下層縱橫鋼筋焊接一起，焊接長度為6d，防雷接地連接處應焊接飽滿，接地電阻1，引出線采用直徑20鍍鋅圓鋼焊一只M12的螺栓。防雷接地極采用一字型接地體，由中間接地極引至塔吊防雷引下線部位。引下線采用16mm2多股銅線，將避雷針、塔吊開關箱與接地網引出線連接一起。保護接地與塔吊連接，在塔基底座上焊一只M12的螺栓，保護接地線一端固定在螺栓上，一端固定在開關箱箱內保護接地端子板上，該線采用直徑為16mm2多股銅線。塔吊防雷接閃器

4、采用在塔吊最頂部焊接針式接閃器，避雷針采用直徑20鍍鋅圓鋼磨尖，安裝長度高于塔帽1m。塔吊電氣重復接地與結構底板鋼筋焊接一起。5 塔吊根底混凝土施工5.1塔吊根底處于冬季施工階段，混凝土強度等級為C35，抗?jié)B等級為S8，水膠比0.50以下，膠凝材料總用量不小于320Kg/m。本工程采用商品砼，防凍混凝土要求攪拌站提前做混凝土配合比試配，應嚴格按劑量進行添加。并嚴格控制混凝土的水灰比，以及防凍劑、早強劑和減水劑的摻量，嚴格按照配合比配制。5.2冬期施工混凝土，防凍措施采取以蓋塑料薄膜加鋪氈墊等保溫材料為主，并以摻加防凍早強劑為輔。采用蓄熱保溫養(yǎng)護法是利用水泥水化熱及局部原材料加熱并摻加一定的外加

5、劑并以保溫材料覆蓋保溫，使砼在冷卻冰點前到達受凍臨界強度的方法。根據(jù)標準采用硅酸鹽水泥或普通硅酸鹽水泥的砼，受凍臨界強度為設計強度標準值的30%。5.3材料要求1水泥：鋼筋砼結構砼工程中，嚴禁使用含有氯化物的水泥，進場水泥必須進行復驗，檢驗報告中應有“不含氯化物或“對鋼筋無銹蝕的結論。混凝土冬期施工應優(yōu)先選用硅酸鹽水泥和普通硅酸鹽水泥，水泥強度等級不應低于32.5Mpa。配合比最小水泥用量不應少于300kg/m3，水灰比不應大于0.6。2外加劑：砼中摻用外加劑的質量及應用技術應符合國家標準?砼外加劑?GB8076-97和?砼外加劑應用技術標準?GB50119-2003的規(guī)定，在外加劑使用前，應

6、向集團公司主管部門報送使用方案，經集團公司總工批準后再使用?；炷镣饧觿┑臋z驗報告中必須有反映是否含有氯化物的結論；混凝土外加劑不得含有硝銨、尿素等的物質。外加劑應由專人負責保管，防止混用，添加時專人計量、專人管理。3水泥、鋼材、外加劑、骨料等檢驗報告應保存原件。5.4拌制砼使用的骨料應清潔，不得含有冰、雪、凍塊。對砂、石、水要注意保溫，混凝土的攪拌時間要比正常延長50%，必要時考慮溫水攪拌，袋裝水泥應使用暖棚存放。為更好地保證砼的溫度，攪拌站要封閉起來，防止風降低混凝土攪拌時的溫度。5.5砼在澆筑前，應去除模板和鋼筋上的冰雪和污垢。為更好地保證混凝土的溫度，在方案澆注混凝土的區(qū)域提前采用彩條

7、布圍護起來，以防止寒風降低混凝土的溫度?？刂坪没炷恋娜肽囟龋瑫r要做好混凝土溫度的測量工作。砼冬期施工測溫工程與次數(shù)應符合表5.5.1規(guī)定。砼冬期施工測溫工程與次數(shù) 表5.5.1序號測溫工程測溫次數(shù)1室外氣溫及環(huán)境氣溫每晝夜不少于4次，此外還要測最高、最低氣溫2攪拌機棚溫度每一工作班不少于4次3水、水泥、砂、石及外加劑溶液溫度每工作班不少于4次4砼出罐、澆筑、入模溫度每工作班不少于4次5.6混凝土澆筑完畢并收面完成后，及時覆蓋氈布蓄熱保溫，使混凝土利用自身的水化熱到達養(yǎng)護效果?；炷琉B(yǎng)護在負溫條件下，嚴禁澆水且外露外表必須覆蓋保溫。5.7冬期施工一般不得在砼上澆水養(yǎng)護，但在中午前后，氣溫較

8、高時，也可適當噴水養(yǎng)護。冬期施工養(yǎng)護的砼，拆模時，砼強度必須按常溫時的規(guī)定執(zhí)行。采用泵送砼工藝時，砼配合比嚴格按照試驗室要求進行，砼的入模溫度不得低于5。泵送砼作業(yè)面應合理部署。5.8應做好外加劑的質量控制和使用外加劑的質量控制：砼使用的外加劑包括防凍早強劑、抗裂防滲復合型外加劑等,必須有出廠合格證、產品檢驗報告、以及進場復驗報告方準使用。外加劑的具體使用方法嚴格按照產品說明書執(zhí)行。添加外加劑，應設專人負責并做好記錄，應嚴格按劑量要求摻入，施工日記中要對摻加外加劑的施工狀態(tài)(部位、摻量等)認真標注。5.9混凝土試塊1現(xiàn)場應設置砼試塊標準養(yǎng)護室。溫度203C，相對濕度90%以上。2砼試件的留置除

9、應符合?混凝土結構工程施工質量驗收標準?GB50204-2021中第5.4.1條和第5.4.2條的規(guī)定外，尚應增設不少于兩組與結構同條件養(yǎng)護的試件增設試塊的養(yǎng)護條件與施工現(xiàn)場結構養(yǎng)護條件相一致，分別用于檢驗受凍前的砼強度和轉入常溫養(yǎng)護28d的砼強度?，F(xiàn)澆或預制構件還必須留置為撤除模板支架或吊裝準備的現(xiàn)場同條件養(yǎng)護的試件。第二章 塔吊根底的設計1 塔吊根底的設計參數(shù)結合TC5613A-8、TC6010-6、TC5610-6塔吊使用說明書及技術核定單核-004,2021年12月12日辦理，塔吊根底及地基要求的具體數(shù)值如下：塔吊型號塔吊編號L(長寬)上層筋下層筋地耐力(MPa)混凝土m3重量架立筋T

10、C56132#5000*6000橫向30-25橫向30-250.1448.611612-225縱向25-25縱向25-25TC5610-61#5300*6000橫向27-25橫向27-250.1430.2572.6144縱向24-25縱向24-255#、6#5300*5300縱橫向各24-25縱橫向各24-250.1430.2572.6144TC60103#、4#5300*5300縱橫向各24-25縱橫向各24-250.142560144根據(jù)塔吊位置平面圖可知，根據(jù)本工程地質勘探報告，知其各土層物理性質如下表：層號土質埋深m層底高程地基承載力標準值Kpa1雜填土0.4-3.7m96.56-10

11、1.00m2粉土0.8-6.2 m93.69-99.27m1203粉土夾粉砂0.50-6.00m91.02-100.0m1304粉土1.40-10.0m85.22-93.56m1404-1粉砂1.0-6.0m89.27-92.70m1404-2粉質粘土1.10-2.70m86.65-89.18m1405粉砂1.30-9.00m79.18-87.80m1505-1粉土1.50-3.50m82.90-85.70m1505-2粉質粘土0.80-3.00m150根據(jù)上表及塔吊的根底底板設計標高如下：1#塔吊為100.750m，2#塔吊為100.600m，3#塔吊為100.750m，4#塔吊為100.7

12、50m，5#塔吊為105.950m，6#塔吊為103.000m，1#、2#塔吊根底下設計有4根樁基，3#、4#、5#、6#塔吊根底下設計有6根樁基。1#、2#、3#、4#、5#、6#塔吊根底樁基持力層位于5層粉砂，知塔吊根底樁基承載力標準值為150 Kpa。2 塔吊根底計算書2.1計算依據(jù)1PKPM建筑施工平安設施計算軟件2021版2塔式起重機混凝土根底工程技術規(guī)程?(JGJ/T 187-2021)2.2計算書根據(jù)本工程的起吊任務、建筑高度、建筑物平面尺寸，1#、5#、6#塔吊為長沙中聯(lián)生產的TC5610-6塔式起重機；2#塔吊為長沙中聯(lián)生產的TC5613A-8塔式起重機；3#、4#塔吊為TC

13、6010-6塔式起重機?，F(xiàn)對上述各塔吊根底的計算書如下： TC5613A-8塔吊根底計算書1、 參數(shù)信息塔吊型號: TC5613A-8，塔機自重標準值:Fk1=543.50kN，起重荷載標準值:Fqk=80.00kN，塔吊最大起重力矩:M=1171.35kN.m，塔吊計算高度:H=40m，塔身寬度:B=1.80m，非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=79kN.m，樁混凝土等級: C30 ，承臺混凝土等級:C35，保護層厚度: 50mm，矩形承臺邊長: 5.30m承臺厚度: Hc=1.100m，承臺箍筋間距: S=600mm ，承臺鋼筋級別: HRB335，承臺頂面埋深: D=0.000m，樁直徑: d

14、=0.600m，樁間距:a=4.000m，樁鋼筋級別:HRB335，樁入土深度: 9.00m，樁型與工藝:長螺旋壓灌樁(d=0.6m)計算簡圖見右圖：2、荷載計算1自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值Fk1=543.5kN 2) 根底以及覆土自重標準值Gk=5.35.31.1025=772.475kN 承臺受浮力：Flk=5.35.30.6010=168.54kN 3) 起重荷載標準值Fqk=80kN2風荷載計算1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.481.951.540.2=0.71kN/m2 =

15、1.20.710.351.8=0.54kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.5440.00=21.50kNc. 根底頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.521.502) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.511.951.540.35=1.27kN/m2 =1.21.270.351.80=0.96kN/mb. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.9640.00=38.39kNc. 根底頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.

16、538.393塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=79+0.9非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk3、樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(543.5+772.48)/4=328.99kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L=(543.5+772.475)/4+(846.90+38.391.10)/5.66=486.19kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(543.5+772.475-168.54)/4-(846.90+38.391.10)/5.66=129.66kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+

17、Fqk)/n=(543.5+772.48+80)/4=348.99kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(543.5+772.475+80)/4+(1520.29+21.501.10)/5.66=621.97kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(543.5+772.475+80-168.54)/4-(1520.29+21.501.10)/5.66=33.88kN4、承臺受彎計算1荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/

18、L =1.35(543.5+80)/4+1.35(1520.29+21.501.10)/5.66=578.95kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(543.5+80)/4-1.35(1520.29+21.501.10)/5.66=-158.08kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35543.5/4+1.35(846.90+38.391.10)/5.66=395.65kN最大拔力 Ni=1.35Fk/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35543.5/4-1.35(846.90+3

19、8.391.10)/5.66=-28.79kN2彎矩的計算依據(jù)?塔式起重機混凝土根底工程技術規(guī)程?第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：Mx=My=2578.95 承臺最大負彎矩: Mx=My=2-158.083配筋計算根據(jù)?混凝土結構設計規(guī)程?GB50010-2021第條 式中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法確定； fc混凝土抗壓強度設計

20、值；h0承臺的計算高度； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。 底部配筋計算: s=1273.68106/(1.00016.7005300.00010502)=0.0131 =1-(1-20.0131)0.5=0.0131 s=1-0.0131/2=0.9934 As=1273.68106/(0.99341050.0300.0)=4070.2mm2頂部配筋計算: s=347.78106/(1.00016.7005300.00010502)=0.0036 =1-(1-20.0036)0.5=0.0036 s=1-0.0036/2=0.9934As=347.78106/(0.99821

21、050.0300.0)=1106.1mm25、 承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=578.95kN依據(jù)?混凝土結構設計標準?(GB50010-2002)的第條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中 計算截面的剪跨比,=1.500ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2；b承臺的計算寬度，b=5300mm；h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1050mm；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2；S箍筋的間距，S=600mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!6、承臺受沖切驗算依據(jù)塔機標準，塔機立柱對承臺的沖切可不驗算，本案只計算角樁

22、對承臺的沖切！承臺受角樁沖切的承載力可按下式計算： 式中Nl荷載效應根本組合時，不計承臺以及其上土重的角樁樁頂?shù)呢Q向力設計值；1x，1y角樁沖切系數(shù)； 1x=1y=0.56/(0.762+0.2)=0.582c1，c2角樁內邊緣至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=950mma1x，a1y承臺底角樁內邊緣45度沖切線與承臺頂面相交線至樁內邊緣的水平距離；a1x=a1y=800mmhp承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)；hp=0.923ft承臺混凝土抗拉強度設計值；ft=1.57N/mm2h0承臺外邊緣的有效高度；h0=1050mm1x，1y角樁沖跨比，其值應滿足0.251.0，取1x=1y=a1x

23、/h0=0.762工作狀態(tài)下：Nl=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(543.5+80)/4+1.35(1520.29+21.501.1)/5.656=578.95kN非工作狀態(tài)下：Nl=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35543.5/4+1.35(846.90+38.391.1)/5.656=395.65kN等式右邊 0.582(950+400)+0.582(950+400)0.9231.571050/1000=2392.95kN比擬等式兩邊，所以滿足要求!7、樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)?建筑樁根底技術標準?(JGJ94-

24、2021)的第條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35621.97=839.66kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式： 其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.90 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=282744mm2。 經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求 由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2 綜上所述，全部縱向鋼筋面積565mm28、樁豎向承載力驗算依據(jù)?塔式起重機混凝土根底工程技術規(guī)程?(JGJ/T 187-2021)第和條：軸心豎向力作用下，Qk=348.99kN；偏向豎向力作

25、用下，Qkmax樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值；qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值；qpa樁端端阻力特征值，按下表取值；u樁身的周長，u=1.88m；Ap樁端面積,取Ap=0.28m2；li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度m側阻力特征值KPa端阻力特征值(kPa)土層名稱12.79500第3層粉砂27.0060600第4層粉土32.0070650第5層粉砂 由于樁的入土深度為9m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算: Ra=1.88(2.7950+6.2160)+6000.28

26、=1134.93kN由于: Ra = 1134.93 Qk = 348.99,所以滿足要求!由于: 1.2Ra = 1361.92 Qkmax = 621.97,所以滿足要求! TC6010-6塔吊根底計算書1、 參數(shù)信息塔吊型號: TC6010-6，塔機自重標準值:Fk1=450.00kN，起重荷載標準值:Fqk=60.00kN，塔吊最大起重力矩:M=897.35kN.m，塔吊計算高度: H=40m，塔身寬度: B=1.60m，非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=-253.5kN.m，樁混凝土等級: C30，承臺混凝土等級:C35 保護層厚度: 50mm，矩形承臺邊長: 5.30m，承臺厚度: Hc

27、=1.100m，承臺箍筋間距: S=600mm，承臺鋼筋級別:HRB335，承臺頂面埋深: D=0.000m，樁直徑: d=0.600m，樁間距:a=4.000m，樁鋼筋級別: HRB335，樁入土深度: 9.00m，樁型與工藝:長螺旋壓灌樁(d=0.6m)計算簡圖見右圖： 2、荷載計算1自重荷載及起重荷載 1) 塔機自重標準值Fk1=450kN2) 根底以及覆土自重標準值Gk=5.35.31.1025=772.475kN承臺受浮力：Flk=5.35.30.6010=168.54kN 3) 起重荷載標準值Fqk=60kN2風荷載計算 1)工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a.

28、塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.290.2=0.64kN/m2 =1.20.640.351.6=0.43kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.4340.00=17.20kN c. 根底頂面風荷載產生的力矩標準值 Msk=0.5FvkH=0.517.202) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.631.951.290.35=1.15kN/m2 =1.21.150.351.60=0.77kN/m b. 塔機所受風荷載水平

29、合力標準值Fvk=qskH=0.7740.00=30.86kN c. 根底頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.530.863塔機的傾覆力矩 工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-253.5+0.9非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk3、 樁豎向力計算非工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk)/n=(450+772.48)/4=305.62kN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450+772.475)/4+(363.70+30.861.10)/5.66=375.92kN Qkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450

30、+772.475-168.54)/4-(363.70+30.861.10)/5.66=193.18kN工作狀態(tài)下： Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(450+772.48+60)/4=320.62kN Qkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450+772.475+60)/4+(863.75+17.201.10)/5.66=476.68kN Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450+772.475+60-168.54)/4-(863.75+17.201.10)/5.66=122.43kN4、 承臺受彎計算1荷載計算不計承臺

31、自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450+60)/4+1.35(863.75+17.201.10)/5.66=382.80kN最大拔力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n-1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450+60)/4-1.35(863.75+17.201.10)/5.66=-38.55kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450/4+1.35(363.70+30.861.10)/5.66=246.79kN2彎矩的

32、計算依據(jù)?塔式起重機混凝土根底工程技術規(guī)程?第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2382.803配筋計算根據(jù)?混凝土結構設計規(guī)程?GB50010-2021第條 式中 1-系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算: s=918

33、.73106/(1.00016.7005300.00010502)=0.0094 =1-(1-20.0094)0.5=0.0095 s=1-0.0095/2=0.9953 As=918.73106/(0.99531050.0300.0)=2930.5mm2頂部配筋計算: s=92.53106/(1.00016.7005300.00010502)=0.0009 =1-(1-20.0009)0.5=0.0009 s=1-0.0009/2=0.9953 As=92.53106/(0.99951050.0300.0)=293.9mm25、承臺剪切計算最大剪力設計值： Vmax=382.80kN依據(jù)?混

34、凝土結構設計標準?(GB50010-2021)的第條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中 計算截面的剪跨比,=1.616 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5300mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1050mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=600mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!6、承臺受沖切驗算依據(jù)塔機標準，塔機立柱對承臺的沖切可不驗算，本案只計算角樁對承臺的沖切！承臺受角樁沖切的承載力可按下式計算： 式中Nl-荷載效應根本組合時，不計承臺及其上土

35、重的角樁樁頂?shù)呢Q向力設計值；1x，1y角樁沖切系數(shù)； 1x=1y=0.56/(0.857+0.2)=0.530c1，c2角樁內邊緣至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=950mma1x，a1y承臺底角樁內邊緣45度沖切線與承臺頂面相交線至樁內邊緣的水平距離；a1x=a1y=900mmhp承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)；hp=0.923ft承臺混凝土抗拉強度設計值；ft=1.57N/mm2h0承臺外邊緣的有效高度；h0=1050mm1x，1y角樁沖跨比，其值應滿足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=0.857工作狀態(tài)下：Nl=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L=

36、1.35(450+60)/4+1.35(863.75+17.201.1)/5.656=382.80kN非工作狀態(tài)下： Nl=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450/4+1.35(363.70+30.861.1)/5.656=246.79kN等式右邊 0.530(950+450)+0.530(950+450)0.9231.571050/1000=2258.01kN比擬等式兩邊，所以滿足要求!7、樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)?建筑樁根底技術標準?(JGJ94-2021)的第條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35476.68=643

37、.51kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.90 fc混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3N/mm2； Aps樁身截面面積，Aps=282744mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2。綜上所述，全部縱向鋼筋面積565mm28、樁豎向承載力驗算依據(jù)?塔式起重機混凝土根底工程技術規(guī)程?(JGJ/T 187-2021)第和條軸心豎向力作用下，Qk=320.62kN；偏向豎向力作用下，Qkmax樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值；q

38、sik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值； u樁身的周長，u=1.88m； Ap樁端面積,取Ap=0.28m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度m側阻力特征值KPa端阻力特征值(kPa)土層名稱12.79500第3層粉砂27.0060600第4層粉土32.0070650第5層粉砂由于樁的入土深度為10m,所以樁端是在第5層土層。最大壓力驗算:Ra=1.88(2.7950+6.2160)+6000.28=1134.93kN由于: Ra = 1134.93 Qk = 320.62,所以滿足要求!由于: 1.2Ra

39、 = 1361.92 Qkmax = 476.68,所以滿足要求! TC5610-6塔吊根底計算書1、參數(shù)信息塔吊型號:TC5610-6，塔機自重標準值:Fk1=450.00kN，起重荷載標準值:Fqk=60.00kN ，塔吊計算高度:H=40m，塔身寬度: B=1.60m ，樁混凝土等級: C30，承臺混凝土等級:C35， 保護層厚度: 50mm，矩形承臺邊長:5.30m，承臺厚度: Hc=1.100m，承臺箍筋間距: S=600mm，承臺鋼筋級別:HRB335，承臺頂面埋深: D=0.000m，樁直徑: d=0.600m，樁間距: a=4.000m ，樁鋼筋級別: HRB335，樁入土深度

40、:9.00m ，樁型與工藝:長螺旋壓灌樁d=0.6m)計算簡圖見右圖：2、荷載計算1自重荷載及起重荷載1) 塔機自重標準值Fk1=450kN2) 根底以及覆土自重標準值Gk=5.35.31.1025=772.475kN承臺受浮力：Flk=5.35.30.6010=168.54kN 3) 起重荷載標準值Fqk=60kN2風荷載計算 1) 工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (Wo=0.2kN/m2) =0.81.591.951.290.2=0.64kN/m2 =1.20.640.351.6=0.43kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk

41、=qskH=0.4340.00=17.20kN c. 根底頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.517.202) 非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值 a. 塔機所受風均布線荷載標準值 (本地區(qū) Wo=0.35kN/m2) =0.81.631.951.290.35=1.15kN/m2 =1.21.150.351.60=0.77kN/m b. 塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qskH=0.7740.00=30.86kN c. 根底頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5FvkH=0.530.863塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=-638.

42、5+0.9非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk3、樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(450+772.48)/4=305.62kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450+772.475)/4+(-21.30+30.861.10)/5.66=307.86kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450+772.475-168.54)/4-(-21.30+30.861.10)/5.66=261.25kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(450+772.48+60)/4=320.62kNQkmax=(Fk

43、+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvkh)/L =(450+772.475+60)/4+(478.75+17.201.10)/5.66=408.61kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvkh)/L =(450+772.475+60-168.54)/4-(478.75+17.201.10)/5.66=190.49kN4、承臺受彎計算1荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450+60)/4+1.35(478.75+17.201.10)/5.66=290

44、.91kN非工作狀態(tài)下：最大壓力 Ni=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450/4+1.35(-21.30+30.861.10)/5.66=154.89kN2彎矩的計算依據(jù)?塔式起重機混凝土根底工程技術規(guī)程?第條 其中 Mx,My1計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)； xi,yi單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)； Ni不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。 由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大： Mx=My=2290.913配筋計算根據(jù)?混凝土結構設計規(guī)程?GB50010-2002第條 式中 1-系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.

45、0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內插法確定；fc混凝土抗壓強度設計值；h0承臺的計算高度；fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2。底部配筋計算: s=698.19106/(1.00016.7005300.00010502)=0.0072=1-(1-20.0072)0.5=0.0072s=1-0.0072/2=0.9964As=698.19106/(0.99641050.0300.0)=2224.4mm25、 承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=290.91kN依據(jù)?混凝土結構設計標準?(GB50010-2002)的第條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受

46、剪承載力滿足下面公式：式中 計算截面的剪跨比,=1.616 ft混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.570N/mm2； b承臺的計算寬度，b=5300mm； h0承臺計算截面處的計算高度，h0=1050mm； fy鋼筋受拉強度設計值，fy=300N/mm2； S箍筋的間距，S=600mm。 經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!6、 承臺受沖切驗算依據(jù)塔機標準，塔機立柱對承臺的沖切可不驗算，本案只計算角樁對承臺的沖切！承臺受角樁沖切的承載力可按下式計算： 式中Nl-荷載效應根本組合時，不計承臺及其上土重的角樁樁頂?shù)呢Q向力設計值；1x，1y角樁沖切系數(shù)； 1x=1y=0.56/(0.857

47、+0.2)=0.530c1，c2角樁內邊緣至承臺外邊緣的水平距離；c1=c2=950mma1x，a1y承臺底角樁內邊緣45度沖切線與承臺頂面相交線至樁內邊緣的水平距離；a1x=a1y=900mmhp承臺受沖切承載力截面高度影響系數(shù)；hp=0.923ft承臺混凝土抗拉強度設計值；ft=1.57N/mm2h0承臺外邊緣的有效高度；h0=1050mm1x，1y角樁沖跨比，其值應滿足0.251.0，取1x=1y=a1x/h0=0.857工作狀態(tài)下：Nl=1.35(Fk+Fqk)/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35(450+60)/4+1.35(478.75+17.201.1)/5.656=

48、290.91kN非工作狀態(tài)下： Nl=1.35Fk/n+1.35(Mk+Fvkh)/L =1.35450/4+1.35(-21.30+30.861.1)/5.656=154.89kN等式右邊 0.530(950+450)+0.530(950+450)0.9231.571050/1000=2258.01kN比擬等式兩邊，所以滿足要求!7、樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)?建筑樁根底技術標準?(JGJ94-2021)的第條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設計值，取其中最大值N=1.35408.61=551.62kN樁頂軸向壓力設計值應滿足下面的公式：其中 c基樁成樁工藝系數(shù)，取0.90 f

49、c混凝土軸心抗壓強度設計值，fc=14.3N/mm2；Aps樁身截面面積，Aps=282744mm2。經過計算得到樁頂軸向壓力設計值滿足要求由于樁的最小配筋率為0.20%，計算得最小配筋面積為565mm2。綜上所述，全部縱向鋼筋面積565mm2。8、樁豎向承載力驗算依據(jù)?塔式起重機混凝土根底工程技術規(guī)程?(JGJ/T 187-2021)第和條軸心豎向力作用下，Qk=320.62kN；偏向豎向力作用下，Qkmax樁基豎向承載力必須滿足以下兩式： 單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中 Ra單樁豎向承載力特征值； qsik第i層巖石的樁側阻力特征值；按下表取值； qpa樁端端阻力特征值，按下表取值；

50、 u樁身的周長，u=1.88m； Ap樁端面積,取Ap=0.28m2； li第i層土層的厚度,取值如下表； 厚度及側阻力標準值表如下:序號土層厚度m側阻力特征值KPa端阻力特征值(kPa)土層名稱12.79500第3層粉砂27.0060600第4層粉土32.0070650第5層粉砂 由于樁的入土深度為10m,所以樁端是在第5層土層。 最大壓力驗算: Ra=1.88(2.7950+6.2160)+6000.28=1134.93kN由于: Ra = 1134.93 Qk = 320.62,所以滿足要求!由于: 1.2Ra = 1361.92 Qkmax = 408.61,所以滿足要求!附件1：塔式

51、起重機平面定位圖附件2：塔吊根底平面圖、立面圖附件3：塔吊根底與結構底板連接圖附件4：塔吊根底下樁基圖 附件5：TC5613A-8、TC6010-6、QTZ5610-6塔吊立面圖目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc347760437 第一章 施工方案 PAGEREF _Toc347760437 h 1 HYPERLINK l _Toc347760438 1 工程概況 PAGEREF _Toc347760438 h 1 HYPERLINK l _Toc347760439 2 塔吊位置 PAGEREF _Toc347760439 h 1 HYPERLINK l

52、_Toc347760440 3 塔吊的選擇 PAGEREF _Toc347760440 h 1 HYPERLINK l _Toc347760441 4 防雷接地 PAGEREF _Toc347760441 h 1 HYPERLINK l _Toc347760442 5 塔吊根底混凝土施工 PAGEREF _Toc347760442 h 2 HYPERLINK l _Toc347760443 第二章 塔吊根底的設計 PAGEREF _Toc347760443 h 4 HYPERLINK l _Toc347760444 1 塔吊根底的設計參數(shù) PAGEREF _Toc347760444 h 4 H

53、YPERLINK l _Toc347760445 2 塔吊根底計算書 PAGEREF _Toc347760445 h 5 HYPERLINK l _Toc347760446 2.1計算依據(jù) PAGEREF _Toc347760446 h 5 HYPERLINK l _Toc347760447 2.2計算書 PAGEREF _Toc347760447 h 5 HYPERLINK l _Toc347760546 附件1：塔式起重機平面定位圖 PAGEREF _Toc347760546 h 6 HYPERLINK l _Toc347760547 附件2：塔吊根底平面圖、立面圖 PAGEREF _To

54、c347760547 h 6 HYPERLINK l _Toc347760548 附件3：塔吊根底與結構底板連接圖 PAGEREF _Toc347760548 h 6 HYPERLINK l _Toc347760549 附件4：塔吊根底下樁基圖 PAGEREF _Toc347760549 h 6 HYPERLINK l _Toc347760550 附件5：TC5613A-8、TC6010-6、QTZ5610-6塔吊立面圖 PAGEREF _Toc347760550 h 6下面資料為贈送的地產廣告語不需要的下載后可以編輯刪除就可以，謝謝選擇，祝您工作順利，生活愉快！地產廣告語1、讓世界向往的故土

55、2、某沿河樓盤：生活，在水岸停泊3、一江春水一種人生4、某錢塘江邊樓盤：面對潮流 經典依舊5、海景房：站在家里，海是美景；站在海上，家是美景6、以山水為賣點的樓盤：山水是真正的不動產7、某城區(qū)的山腰上的樓盤：凌駕尊貴 俯瞰繁華8、某地勢較高的樓盤：高人，只住有高度的房子9、某學區(qū)房：不要讓孩子輸在起跑線上10、尾盤：最后，最珍貴11、回家就是度假的生活12、生命就該浪費在美好的事情上我們造城2、我的工作就是享受生活3、 我家的客廳，就是我的生活名片4、在自己的陽臺 看上海的未來5、公園不在我家里 我家住在公園里6、這里的花園沒有四季7、*，裝飾城市的風景8、*，我把天空搬回家9、房在林中，人在

56、樹下10、生活，就是居住在別人的愛慕里11、到星河灣看看好房子的標準12、好生活在珠江13、愛家的男人住百合城市岸泊： 城市的岸泊，生活的小鎮(zhèn)生活之美不缺少，在于發(fā)現(xiàn)情趣不在于奢華，在于精彩生活有了美感才值得思考玫瑰莊園： 山地生態(tài)，健康人生卓越地段，超大社區(qū)一種完整且完善的環(huán)境，像原生一樣和諧原生景象 自然天成人本理念 精品建筑知名物業(yè) 智能安防誠信為本 實力鑄造比華利山莊：海岸生活引領世界的生活方式海岸生活22公里的奢華海岸生活高尚人生的序曲海岸生活人與自然的融合蘋果二十二院街：人文 自然 現(xiàn)代鋪的蔓伸榮和山水美地：讓世界向往的故土香港時代： 時代精英 開拓未來領銜建筑，彰顯尊貴綠地崴廉公

57、寓：金橋 40萬平方米德國音樂藝術生活匯都國際： 昆明都心，城市引擎財富之都 風情之都 夢幻之都 文化之都 商貿之都西部首座巨型商業(yè)之城顛峰商圈的原動力，締造西部財富新領地新江灣城： 綠色生態(tài)港 國際智慧城新江灣城，一座承載上海新夢想的城區(qū)上海城投，全心以赴建設知識型，生態(tài)型花園城區(qū)風和日麗： 入住準現(xiàn)樓，升值在望灣區(qū)大戶，空中花園大格局下的西海岸市中心： 市中心 少數(shù)人的專屬顛峰珍貴市中心的稀世名宅正中心 城市顛峰領地顛峰 勾勒稀世名宅繁華 不落幕的居家風景地利 皇者盡得先機稀世經典180席陽光國際公寓：陽光金橋來自紐約的生活藍本鐘宅灣： 海峽西岸生態(tài)人居 休閑商務區(qū)會聚國際財富與人居夢想的

58、絕版寶地二十一世紀是城市的世紀，二十一世紀也是海洋的世紀誰控制了海洋，誰就控制了一切站在藍色海岸的前沿，開啟一個新的地產時代東南門戶 海灣之心海峽西岸生態(tài)人居 休閑商務區(qū)讓所有財富的目光聚集鐘宅灣，這里每一天都在創(chuàng)造歷史上海A座科維大廈：創(chuàng)富人生的黃金眼掘金上海！創(chuàng)富人生！遠東大廈： 花小公司的錢，做大公司的事未來城： 無可挑戰(zhàn)的優(yōu)勢 無可限量的空間綠地集團： 居住問題的答疑者，舒適生活的提案人茶馬驛棧： 精明置業(yè)時機 享受附加值 財富最大化雪山下的世外桃源 茶馬古道上千年清泉之鄉(xiāng)金地格林春岸：城市精英的夢想家園繁華與寧靜共存，闊綽身份不顯自露建筑覆蓋率僅20%，令視野更為廣闊占據(jù)最正確景觀位

59、置，用高度提煉生活完美演繹自然精髓，譜寫古城新篇章創(chuàng)新房型推陳出新，闊氣空間彰顯非凡365天的貼身護衛(wèi)，闊度管理以您為尊金地格林小城：心沒有界限，身沒有界限春光永駐童話之城我的家，我的天下東渡國際： 夢想建筑，建筑夢想齊魯置業(yè)： 傳承經典，創(chuàng)新生活比天空更寬廣的是人的思想創(chuàng)新 遠見 生活嘉德 中央公園：一群絕不妥協(xié)的居住理想家 完成一座改變你對住宅想象的超越作品極至的資源整合 豐富住家的生活內涵苛求的建造細節(jié) 提升住家的生活品質地段優(yōu)勢，就是永恒價值優(yōu)勢設計優(yōu)勢，就是生活質量優(yōu)勢景觀優(yōu)勢，就是生命健康優(yōu)勢管理優(yōu)勢，就是生活品味優(yōu)勢空中華爾茲： 自然而來的氣質，華爾茲的生活等級享受，沒有不可逾越

60、的極限所謂完美的習慣，是舒適空間的心情定格！臨江花園： 經典生活品質風景中的舞臺美林別墅： 源歐美經典 純自然空間住原味別墅 賞園林藝術淡雅 怡景 溫馨 自然錢江時代： 核心時代，核心生活核心位置 創(chuàng)意空間 優(yōu)雅規(guī)劃 人文景觀 財富未來城市精神，自然風景，滲透私人空間泰達時尚廣場： 是球場更是劇場城市經濟活力源時尚天津 水舞中國未來都會休閑之居創(chuàng)意時尚 天天嘉年華健康快樂新境界商旅新天地 締造好生意城市運營戰(zhàn)略聯(lián)盟，參與協(xié)作，多方共贏華龍碧水豪園： 浪漫一次，相守一生東方萊茵： 品鑒品位 宜家宜人建筑一道貴族色彩品鑒一方美學空間品位一份怡然自得蕩漾一股生命活力坐擁一處旺地靜宅體會一種尊崇感受常