接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)

1、接觸網(wǎng)設(shè)計(jì)基礎(chǔ) 第一章 接觸網(wǎng)的設(shè)計(jì)組成和計(jì)算條件 第二章 懸掛線索的機(jī)械計(jì)算 第三章 鏈形接觸懸掛的計(jì)算 第四章 跨距和錨段許可長(zhǎng)度的決定 第五章 支持裝置和支柱結(jié)構(gòu) 第六章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)及校驗(yàn)1第一章 接觸網(wǎng)的設(shè)計(jì)組成和計(jì)算條件 第一節(jié) 接觸網(wǎng)的設(shè)計(jì)組成 第二節(jié) 氣象條件的確定 第三節(jié) 計(jì)算負(fù)載的決定 2第一節(jié) 接觸網(wǎng)的設(shè)計(jì)組成 一般采用兩階段設(shè)計(jì)，即初步設(shè)計(jì)和施工設(shè)計(jì)。一、初步設(shè)計(jì)： （1）確定主要技術(shù)條件、主要設(shè)備類型。如氣象條件、懸掛類型、隧道內(nèi)懸掛結(jié)構(gòu)、支柱類型、網(wǎng)工區(qū)位置及交通工具等； （2）提出主要工程數(shù)量、材料、設(shè)備數(shù)量； （3）提出工程建設(shè)項(xiàng)目總概算； （4）初設(shè)作為技術(shù)設(shè)計(jì)或

2、施工設(shè)計(jì)的依據(jù)。二、施工設(shè)計(jì)：完成全部施工圖紙、主要提供車站、區(qū)間、 隧道內(nèi)的接觸網(wǎng)平面圖，還有各種裝配圖。3第二節(jié) 氣象條件的確定一、氣象區(qū)：我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)典型氣象區(qū)（見表1-2-1）二、氣象條件的確定： （一）最大風(fēng)速 （二）最高溫度tmax 和 最低溫度tmin （三）最大風(fēng)速出現(xiàn)時(shí)的溫度tv （四）接觸線無(wú)線弛度時(shí)的溫度to： 簡(jiǎn)單鏈型懸掛時(shí)：td -10 彈性鏈型懸掛時(shí)： td -5 （五）td：吊弦處于正常位置時(shí)的溫度 （六）覆冰厚度 b4第三節(jié) 計(jì)算負(fù)載的決定 計(jì)算負(fù)載分為垂直負(fù)載和水平負(fù)載。在負(fù)載計(jì)算中，垂直負(fù)載和水平負(fù)載均認(rèn)為是沿跨距均勻分布。方法如下： 1、自重負(fù)載： g =sg

3、H 10-9 g 線索單位長(zhǎng)度重力負(fù)載（kN/m） s 線索的橫截面積（mm2） 所求線索的密度（kg/m2 ） gH 自由落體重力加速度9.81（m/s2） 2、冰負(fù)載 3、風(fēng)負(fù)載：q=V 2/2 (理論風(fēng)壓) 線索風(fēng)負(fù)載：p=0.615k d l v2 Sin 單位長(zhǎng)度風(fēng)負(fù)載：p=0.615 k v2 d 10-6 4、合成負(fù)載5第二章 懸掛線索的機(jī)械計(jì)算 第一節(jié) 概 述 第二節(jié) 簡(jiǎn)單懸掛的馳度計(jì)算 第三節(jié) 懸掛線索實(shí)際長(zhǎng)度計(jì)算 第四節(jié) 懸鏈線方程 第五節(jié) 簡(jiǎn)單懸掛的狀態(tài)方程 第六節(jié) 當(dāng)量跨距 第七節(jié) 起始情況的決定 第八節(jié) 復(fù)合導(dǎo)線的特性系數(shù)6第一節(jié) 概 述 懸掛導(dǎo)線是一根有數(shù)個(gè)支點(diǎn)并能

4、在策略作用下彎曲的受拉桿件。計(jì)算這種桿件與它的長(zhǎng)度和剛度有關(guān)。桿件的長(zhǎng)度決定下固定它的支柱之間的距離，而其剛度則決定下它的材質(zhì)、截面和結(jié)構(gòu)。隨著桿件長(zhǎng)度的增加其剛度的影響將逐步減小，因此在確定弛垂曲線形狀時(shí)，可以假設(shè)它是一根絕對(duì)柔軟的導(dǎo)線。 風(fēng)和覆冰會(huì)增大導(dǎo)線和張力和弛度。氣溫的變化，因電流通過(guò)導(dǎo)線而使其溫度上升，都會(huì)使導(dǎo)線伸縮，使導(dǎo)線張力和弛度發(fā)生變化。因此在設(shè)計(jì)時(shí)，要確定導(dǎo)線在發(fā)生最嚴(yán)重的氣象條件下時(shí)的張力。7第二節(jié) 簡(jiǎn)單懸掛的馳度計(jì)算 在兩個(gè)支柱之間，懸掛一根固定截面的接觸線或其它導(dǎo)線時(shí)，則此線在自重和附加負(fù)載的作用下，自然形成一個(gè)弛度。弛度的大小對(duì)運(yùn)行質(zhì)量將產(chǎn)生直接的影響。因此正確地、

5、合理地確定弛度的量值是十分重要的。 簡(jiǎn)單懸掛是接觸網(wǎng)中最基本、最簡(jiǎn)單的懸掛方式，它與供電線的架設(shè)基本相同，但又不完全相同。因?yàn)榻佑|網(wǎng)有一個(gè)不屑一顧它直接接觸的移動(dòng)受電弓。這一特點(diǎn)要求接觸懸掛有較大的張力與較小的弛度，以保證機(jī)車受電弓對(duì)接觸母線的良好滑動(dòng)和可靠接觸。8 設(shè)A、B是兩懸掛點(diǎn)，當(dāng)兩懸掛點(diǎn)在同一水平位置時(shí)為等高懸掛。從接觸線弧垂最低點(diǎn)，到連接兩懸掛點(diǎn)間的垂直距離，稱為弛度F，如圖2-2-1（a）所示：ABlxyABlyxFF1F2(a) 等高(b) 不等高圖2-2-1 簡(jiǎn)單懸掛的馳度9 當(dāng)懸掛點(diǎn)不在同一水平面時(shí)，由接觸線最低點(diǎn)到兩懸掛點(diǎn)的垂直距離分別為懸掛點(diǎn)A和B的馳度，用F1和F2表

6、示，如圖2-2-1（b）所示。 在接觸線的張力與弛度計(jì)算中，因接觸網(wǎng)支柱間的距離較大，則接觸線、承力索材料的剛度實(shí)際影響小，可以近似把接觸線、承力索或其它導(dǎo)線看作理想的軟線，則剛度忽略不計(jì)。另外，懸掛線索的自重負(fù)載實(shí)際上是沿其長(zhǎng)度均勻分布的，可以認(rèn)為是沿跨距均勻分布的。下面來(lái)研究導(dǎo)線的張力與馳度。一、等高懸掛的馳度計(jì)算 設(shè)A、B兩點(diǎn)為懸掛點(diǎn)，l為跨距，g為單位長(zhǎng)度的自重負(fù)載。FA，F(xiàn)B，TA，TB分別為懸掛點(diǎn)A、B的垂直分力各水平分力，如圖2-2-2所示：10FBBAFAxl/2lTATBexl2lF圖2-2-2 簡(jiǎn)單懸掛和彈性簡(jiǎn)單懸掛受力示意圖11第三節(jié) 懸掛線索實(shí)際長(zhǎng)度計(jì)算 把懸掛線索分成

7、無(wú)限多的線段，如圖2-3-1中dl，當(dāng)dl無(wú)限小時(shí)，可認(rèn)為是直線，求每一小段后再積分可得懸掛線索實(shí)際長(zhǎng)度（推導(dǎo)過(guò)程見書） L=l+8F2/3l (2-3-4)不等高懸掛： L=l+8F2/3l +b2/2l (2-3-5)等高懸掛： L=l+2(F12/l1+F22/l2)/3 (2-3-6)書上還討論了F與導(dǎo)線長(zhǎng)度的增量關(guān)系。Txx/2dLdxdyFB12第四節(jié) 懸鏈線方程（略）13第五節(jié) 簡(jiǎn)單懸掛的狀態(tài)方程 在簡(jiǎn)單懸掛中，接觸線的張力與馳度隨氣象條件的變化而變化，這種變化遵循一定的客觀規(guī)律。欲使架設(shè)后的接觸線張力與馳度符合技術(shù)要求，必須選擇計(jì)算條件并提供安裝條件下張力、弛度相對(duì)于溫度的變化

8、曲線，稱安裝曲線，將結(jié)果以表格的形式表示稱安裝表。表示成函數(shù)的形式： TX = f (tX) FX = f (tX) 在安裝時(shí)，據(jù)函數(shù)關(guān)系，由當(dāng)時(shí)當(dāng)?shù)氐臏囟日业桨惭b曲線上相對(duì)應(yīng)的接觸線張力和馳度值。14 設(shè)有跨距為l的一簡(jiǎn)單懸掛，在某特定條件下，其溫度為t1,負(fù)載為q1,導(dǎo)線張力為T1；當(dāng)溫度發(fā)生變化時(shí)，導(dǎo)線伸長(zhǎng)或縮短，冰、風(fēng)會(huì)使導(dǎo)線受力增大，這種情況為待求條件，其相應(yīng)的量值用tx , qx , Tx . 起始情況下，接觸線的馳度和長(zhǎng)度為： F1=q1l2/8T1 (2-5-1) L1=l+8F12/3l (2-5-2)式（2-5-1）代入式（2-5-2），得： L1=l+8(q1l2/8T1

9、)2/3l=l+q12l3/24T1 2 (2-5-3)同理，在待求情況下公有： Fx=qxl2/8Tx (2-5-4) Lx=l+8Fx2/3l (2-5-5)15式(2-5-4)代入式(2-5-5)，得： Lx=l+qx2l3/24Tx2 (2-5-6) 由起始到待求情況，接觸線的長(zhǎng)度由L1變化LX ,其變化量值為： L=LxL1=qx2l3/24Tx2 q12l3/24T1 2 （2-5-7） 引起導(dǎo)線增長(zhǎng)的物理原因有二：一是由張力變化引起的彈性伸長(zhǎng) LE，二是由溫度變化引起的線張伸長(zhǎng) L LE=(TX-T1)l / ES (2-5-8) L=(tx-t1)l (2-5-9)式中 E彈性

10、模量 線脹系數(shù) S線橫截面積16 當(dāng)氣象條件發(fā)生變化時(shí)，接觸線由一種狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)榱硪环N狀態(tài)，但在轉(zhuǎn)換過(guò)程中，導(dǎo)線的長(zhǎng)度增量應(yīng)滿足下式： Lx-L1=LE+ L 即：qx2l3/24Tx2 q12l3/24T1 2 =(TX-T1)l / ES +l（tx-t1） qx2l2/24Tx2 q12l2/24T1 2 =(TX-T1)l/ ES +（tx-t1）(2-5-10)式（2-5-10）稱簡(jiǎn)單懸掛的狀態(tài)方程式。在已知負(fù)載g1,溫度T1，張力T1的情況下，可求任一溫度tx時(shí)的負(fù)載qx或張力Tx，上式也可表示成： tx=(t1-q12l2/24 T1 2 +T1 /ES)+ qx2l2/24 Tx

11、2-Tx/ ES(2-5-11)17第六節(jié) 當(dāng)量跨距 上面討論了一個(gè)跨距內(nèi)線索張力曲線。我們知道，接觸線是由互相銜接的各個(gè)錨段組成，每個(gè)錨段又由大小不等的多個(gè)跨距組成。 接觸線在一個(gè)錨段內(nèi)，各跨距長(zhǎng)度不一定相等，但在某一氣象條件下，借助于是腕臂的轉(zhuǎn)動(dòng)可使接觸線在跨距內(nèi)的張力挖相等。在這種情況下，決定馳度時(shí)，有一個(gè)多大張力時(shí)最合理的問(wèn)題?？嘣O(shè)在某一跨距條件下，其張力和錨段內(nèi)接觸線的張力相等，在此張力下，該跨距的接觸線具有合理的弛度值，那么這個(gè)弛度合理時(shí)的張力稱為這個(gè)錨段的當(dāng)量張力。而所設(shè)的這個(gè)跨距就是當(dāng)量跨距。18也就是當(dāng)氣象條件發(fā)生變化時(shí)，承力索的張力變化規(guī)律和錨段內(nèi)具有實(shí)際跨距的變化規(guī)律相同

12、，那么所設(shè)的跨距就是當(dāng)量跨距l(xiāng)D 。對(duì)于當(dāng)量跨距有幾種求法： 1、 lD. =li /n 平均值法 2、lD = li3/ li 導(dǎo)線的張力與每個(gè)單獨(dú)跨 距的張力相等的概念 3、 lD = lcp+2(lmaxlcp)/3 數(shù)理統(tǒng)計(jì)值知道lD 后，式（2-5-10）可寫成： qx2lD2/24TX2 q12lD2/24T12 =（TXT1）/ES+(txt1) (2-6-2)ni=1ni=1i=1n19第七節(jié) 起始情況的決定 狀態(tài)方程中l(wèi)為lD ,那么起始條件t1,q1,T1如何決定呢？起始情況一般要滿足如下兩點(diǎn)： 1、接觸線具有最大張力，但不超過(guò)許用張力； 2、懸掛導(dǎo)線具有最大的弛度時(shí)，但不

13、超過(guò)容許馳度。 為滿足以上兩點(diǎn)，必須先求出臨界跨距和臨界溫度。（一）臨界跨距： 臨界跨距是接觸線的最大張力可能發(fā)生在最低溫度時(shí)，也可能發(fā)生在最大附加負(fù)載時(shí)的跨距。 在式（2-5-10）內(nèi)，令跨距無(wú)限小，則方程式的形式變?yōu)椋?TX=T1E（txt1） (2-7-1)20 從上式中可看出，在小跨距時(shí)，接觸線的張力變化主要取決于溫度的變化，而與負(fù)載無(wú)關(guān)。因此在小跨距情況接觸線的最大張力發(fā)生在最低溫度時(shí)，而不是在最大附加負(fù)載時(shí)。 式（2-5-10）中兩邊同除以l2,則變成如下形式： qx2/24TX2 q12/24T12 =（TXT1）/ESl2+(txt1)/ l2令式中l(wèi)趨于無(wú)窮大，則： qx2/

14、24TX2 q12/24T12 =0 TX2 = qx2T12/q12 (2-7-2) 根據(jù)以上分析，欲確定起始情況，必須判斷所計(jì)算的跨距是發(fā)球大跨距還是小跨距，而區(qū)別大跨距還是小跨距的跨距，稱之為臨界跨距。21 由臨界跨距的定義知，接觸線在此跨距時(shí)，其最大張力可以發(fā)生在最低溫度時(shí)，也可以發(fā)生在最大附加負(fù)載時(shí)。由式（2-5-10）可以求出監(jiān)界跨距l(xiāng)lj 令：t1=tmin q1=gj T=Tmax (最低溫度時(shí)) tx=tb qx=qb Tx=Tmax (覆冰時(shí))即將最低溫度作為起始情況，覆冰作為待求情況代入式（2-5-10）中，得： qb2l2/24Tmax2 q12l2/24Tmax 2

15、=(TX-T1)/ ES +（tb-tmin） llj2 *(qb2 gj2 )/24Tmax2= （tb-tmin）即 llj= Tmax 24 （tb-tmin）/（ qb2 gj2 ） （2-7-3）22第八節(jié) 復(fù)合導(dǎo)線的特性系數(shù)（略）23第三章 鏈形接觸懸掛的計(jì)算 第一節(jié) 鏈形懸掛的計(jì)算特點(diǎn)和吊弦的受 力分析 第二節(jié) 鏈形懸掛承力索的馳度計(jì)算 第三節(jié) 半補(bǔ)償鏈形懸掛安裝曲線的計(jì)算 第四節(jié) 臨界負(fù)載與接觸線無(wú)馳度時(shí)承力 索張力的確定 第五節(jié) 無(wú)載承力索的張力與馳度計(jì)算 第六節(jié) 全補(bǔ)償鏈形懸掛的張力與馳度 24第一節(jié) 鏈形懸掛的計(jì)算特點(diǎn) 和吊弦的受力分析 當(dāng)?shù)跸椅催B接承力索、接觸線時(shí)，線索

16、為自由懸掛的導(dǎo)線。 如果吊弦的張力沿著跨距長(zhǎng)度為一常數(shù)，則承力索和導(dǎo)線按拋物線下垂，而在跨距內(nèi)，位于它們之間頒的吊弦的長(zhǎng)度，也同樣按拋物線的規(guī)律變化。 增大吊弦張力，使全部吊弦張力保持相等，就可以把接觸線策略負(fù)載轉(zhuǎn)移到承力索上。此時(shí)經(jīng)支柱吊弦傳遞給支柱的接觸線重力負(fù)載等于零，故它的馳度同樣等于零。25半補(bǔ)鏈懸線索工作特性： 在某一溫度時(shí)，可使接觸線調(diào)整成水平狀態(tài)。當(dāng)txt0時(shí)，接觸線出現(xiàn)正馳度；當(dāng)txt0時(shí)，線索出現(xiàn)正馳度； txpc/Tc,索減小線的偏移，當(dāng) pj/Tjpc/Tc，41索增大線的偏移；當(dāng)pj/Tjpc/Tc時(shí)，線索偏移值相等。只有在受電弓中心上部的線索，在支柱上為死固定時(shí)，上

17、面所講的內(nèi)容才是正確的。根據(jù)這可求出接觸線最大偏移值公式為： bj=(pj/Tj+pc/Tc)l2/16+4a2/(pj/Tj+pc/Tc)l2+i (4-2-4) 式（4-2-4）的物理意義是把接觸線和承力索看成兩個(gè)單獨(dú)的簡(jiǎn)單懸掛，同時(shí)考慮到在風(fēng)載作用下，承力索對(duì)接觸線的影響，接觸線的受風(fēng)偏移取線索的受風(fēng)偏移的平均值。如圖4-2-3所示AA索單獨(dú)受風(fēng)偏移BB線單獨(dú)受風(fēng)偏移DB線實(shí)際風(fēng)偏ADBPcPjD42第三節(jié) 半補(bǔ)償鏈形懸掛錨段長(zhǎng)度的計(jì)算 決定錨段長(zhǎng)度的方法主要由接觸線和承力索在中心錨處和補(bǔ)償器之間的張力差來(lái)決定。 張力增量由當(dāng)溫度變化、且在補(bǔ)償器工作的條件下，定位器和吊弦發(fā)生偏移和移動(dòng)，

18、使接觸線在吊弦和定位器固定點(diǎn)處的張力產(chǎn)生判別。規(guī)定Tj不超過(guò) 15%Tj.而Tj代表接觸線在補(bǔ)償器處的張力。一、吊弦造成的張力增量Tjd如圖，n吊弦對(duì)鉛垂線的偏斜角 C 吊弦長(zhǎng)度 l線在一跨距內(nèi)的伸長(zhǎng)43第五章 支持裝置和支柱結(jié)構(gòu) 第一節(jié) 支持裝置 第二節(jié) 支柱結(jié)構(gòu) 第三節(jié) 支柱負(fù)載計(jì)算 第四節(jié) 軟橫跨支柱容量計(jì)算 第五節(jié) 軟橫跨預(yù)制計(jì)算44第一節(jié) 支持裝置一、概述 支柱、支持裝置和定位裝置是使接觸懸掛導(dǎo)線相對(duì)于線路保持在所要求的位置上。支柱布置在線路一側(cè)。為把導(dǎo)線懸掛到支柱并固定在一定的位置上，必須有一套中間裝置稱支持裝置。有腕臂支持裝置，軟（硬）橫跨支持裝置。為把導(dǎo)線固定在相對(duì)于弓中心的位

19、置，須有定位裝置。二、腕臂支持裝置 按結(jié)構(gòu)分，有單線路水平腕臂，單線路反腕臂，單線路斜腕臂。 按跨越股道分，有單線路絕緣腕臂，雙線路絕緣腕臂。45按導(dǎo)線的走向分：標(biāo)準(zhǔn)腕臂，反向腕臂按用途分：中間腕臂，轉(zhuǎn)換腕臂三、軟橫跨（支持裝置） 多股道的接觸懸掛借助于數(shù)根線索懸掛到布置這些線路兩側(cè)的兩根支柱上。這種裝置稱軟橫跨。 橫向承力索和定位索多采用截面積為70mm2的鋼絞線。46第二節(jié) 支柱結(jié)構(gòu)一、支柱的分類原則 支柱可按材料、支持裝置形式、用途以及負(fù)載條件進(jìn)行分類?，F(xiàn)采用的有預(yù)應(yīng)力鋼筋混泥土支柱和鋼柱。實(shí)際上只有軟橫跨支柱才采用空腹窨結(jié)構(gòu)形式的鋼格。 據(jù)支持裝置的不同，可分為腕臂支柱、軟橫跨支柱、硬

20、橫跨支柱和定位支柱。定位支柱僅僅是為了對(duì)懸掛導(dǎo)線進(jìn)行水平定位，以保持與受電弓中心的距離。 按用途分：中間支柱、轉(zhuǎn)換支柱、錨柱。還可分為不帶拉線的（自承載支柱）和帶拉線的支柱。47如果支柱地面上下兩部分是一個(gè)整體，叫整體式支柱；如果兩部分在生產(chǎn)和安裝過(guò)程中都是分別進(jìn)行的，叫分離式（可拆卸的）支柱。還可分為方向支柱等。二、預(yù)應(yīng)力鋼筋混泥土支柱 我國(guó)采用工字形支柱。近年來(lái)部分地區(qū)又采用了環(huán)形截面的支柱。 工作狀況：在安裝使用之前，混泥土處于受壓狀態(tài)，鋼筋處于受拉狀態(tài)，工作后可使支柱的負(fù)載能力提高。三、金屬支柱 分為空腹式和實(shí)腹式。48第三節(jié) 支柱負(fù)載計(jì)算 支柱的負(fù)載是支柱在工作狀態(tài)下所承受的垂直負(fù)載

21、和水平負(fù)載的統(tǒng)稱。其負(fù)載越大，支柱基底面處所受的彎矩也越大。支柱負(fù)載的計(jì)算，就是計(jì)算基底面處可能出現(xiàn)的最大彎矩值。目的是椐結(jié)果選擇適當(dāng)容量的支柱。 預(yù)應(yīng)力鋼筋混泥土支柱容量大時(shí)，要加橫臥板。 支柱負(fù)載計(jì)算應(yīng)按垂直負(fù)載和水平負(fù)載進(jìn)行計(jì)算。一、垂直負(fù)載（一）懸掛結(jié)構(gòu)自重負(fù)載0 懸掛結(jié)構(gòu)包括支持裝置、定位裝置、絕緣部件及其它相應(yīng)的懸掛零件的重量、覆冰還要包括冰重b。49（二）鏈形懸掛的重量nq0l 鏈形懸掛包括承力索及接觸線的重量，覆冰時(shí)還應(yīng)包括覆冰負(fù)載，即 Q0=nq0l+ngbol (5-3-1)二、水平負(fù)載（一）支柱本身的風(fēng)負(fù)載 P=0.615*103 KV2F (5-3-2) V受風(fēng)面積 K

22、體形系數(shù)（二）線索傳給支柱的風(fēng)負(fù)載 =0.615*10-6KV2dl (5-3-3)（三）曲線形成的水平分力 指向曲線內(nèi)側(cè)的水平分力簡(jiǎn)稱曲線力50第四節(jié) 軟橫跨支柱容量計(jì)算一、負(fù)載計(jì)算 如圖5-4-2，每個(gè)懸掛點(diǎn)負(fù)載應(yīng)包括四部分：（一）接觸懸掛一個(gè)跨距的自重負(fù)載Gi Gi=nq0l（二）懸掛結(jié)點(diǎn)零件重力負(fù)載Jia1a2a3a5a4a6a751（三）橫向承力索及上下部定位索的自重負(fù)載 pi=(qi+ai+1)/2 *(6.03*10-3+2*4.03*10-3) KN（四）中心錨結(jié)和下錨運(yùn)河自重負(fù)載Mi 上述各負(fù)載之和為該結(jié)點(diǎn)負(fù)載，即 Qi=Gi+Ji +Zi+i+Mi 二、確定橫向承力索的水平

23、張力T 在計(jì)算中應(yīng)和承力索最大馳度f(wàn)max,但fmax的所在位置一般是不知道的，在確定了fmax所在位置O點(diǎn)后，則應(yīng)從O點(diǎn)將軟橫跨分為兩部分，使各垂直負(fù)載對(duì)O點(diǎn)取矩，即可得橫承對(duì)支柱產(chǎn)生的最大彎矩。（一）求支柱懸掛點(diǎn)的垂直反力 FA及FB示于5-4-252第五節(jié) 軟橫跨預(yù)制計(jì)算 軟橫跨預(yù)制計(jì)算，就是軟橫跨結(jié)構(gòu)尺寸的計(jì)算。曾用過(guò)拋物線法，圖解法，實(shí)測(cè)法。主要研究負(fù)載計(jì)算法。 負(fù)載計(jì)算法以實(shí)際懸掛的標(biāo)準(zhǔn)形式為依據(jù)，以實(shí)際負(fù)載為計(jì)算條件，以安裝后的受力狀態(tài)為前提，由負(fù)載的計(jì)算轉(zhuǎn)化為結(jié)構(gòu)尺寸的計(jì)算。 步驟：確定負(fù)載，測(cè)量并計(jì)算安裝結(jié)構(gòu)參數(shù)，確定最短吊弦位置，求算橫承分段長(zhǎng)度和總長(zhǎng)度，計(jì)算吊弦長(zhǎng)度。一、

24、確定負(fù)載 軟橫跨結(jié)點(diǎn)類型將各種常用不同形式的軟橫跨裝配結(jié)構(gòu)組合在一起，成為軟橫跨類型。53 軟橫跨的負(fù)載計(jì)算就是根據(jù)軟橫跨的結(jié)點(diǎn)類型求算懸掛負(fù)載。二、實(shí)測(cè)和確定結(jié)構(gòu)參數(shù) 軟橫跨計(jì)算中，有許多數(shù)據(jù)需要實(shí)際測(cè)量確定： 1、cx1,cx2側(cè)面限界，正線軌水平面與柱內(nèi)緣至路中心的距離 2、L橫向跨距 3、l1,l2不等高懸掛最低點(diǎn)分別至兩邊懸掛點(diǎn)的水平距離 4、1，2支柱結(jié)構(gòu)斜率和調(diào)整斜度之和，即安裝后支柱內(nèi)緣（鋼柱為外緣）每米高度所傾斜的水平距離。 5、d1,d2偏距 6、S1,S2基礎(chǔ)面至軌面的高度差54 7、f1,f2橫承最低點(diǎn)至懸掛點(diǎn)的垂直距離 8、a1,a2相鄰懸掛點(diǎn)的水平距離 a1=cx1

25、+d1 , an+1=cx2+d2三、確定垂直負(fù)載 Qi=Gi+Ji+Zi+Pi+Mi四、確定橫向承力索水平張力及懸掛最低點(diǎn) 1、假設(shè)最低點(diǎn)：FA依次減去相鄰的懸掛負(fù)載至為負(fù)止，求出馳度f(wàn)1,f2 f1=H-HS S1-lmin-100 (5-5-2a) f2=H-HS S1-lmin-100 (5-5-2b) (從最低點(diǎn)K將軟橫跨左右分開) 2、求算子力矩55第六章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)及校驗(yàn) 第一節(jié) 土的力學(xué)性質(zhì)和容許承載力 第二節(jié) 棱柱形基礎(chǔ)計(jì)算 第三節(jié) 擴(kuò)大基礎(chǔ)計(jì)算56第一節(jié) 土的力學(xué)性質(zhì)和容許承載力一、土的力學(xué)性質(zhì) 各種材料均有自己的特性，土的特性在于是土是碎散狀的多相體（土顆料、空氣和水構(gòu)成）

26、，與任何單純連續(xù)的固體、液體或氣體均不相同。土的力學(xué)性質(zhì)是對(duì)整體土而言的，不是指土中的某一相。土有許多種類，如粘土、砂土、碎石土、人工填土等。不同的土，其力學(xué)性質(zhì)差異很大，即使同一類型的土由于在三相上數(shù)量的比例不同，它所呈現(xiàn)的物理性質(zhì)、力學(xué)性質(zhì)以及承載力也不盡相同。因此，土在受力后就不象鋼材等物質(zhì)一樣具有嚴(yán)格的變化規(guī)律，但就整體而言也表現(xiàn)出其所特有的一些基本性能。57（一）土的壓縮性及彈性 1、土的壓縮性 土受壓后，體積相對(duì)減小，這種特性稱壓縮性。 土在受力后，因壓縮而變形，當(dāng)超過(guò)一定限度時(shí)，土?xí)笃渌矬w一樣，發(fā)生開裂和滑移，即原來(lái)連續(xù)的土體會(huì)產(chǎn)生破裂面，相鄰兩部分土體則沿破裂面產(chǎn)生相對(duì)位移，這種現(xiàn)象稱為土體破壞。因?yàn)檫@種滑移是沿某一破裂面剪切的形式出現(xiàn)的，故又稱剪切破壞。 2、土的彈性 土受到外力后，當(dāng)外力較小時(shí)，土的應(yīng)力和應(yīng)變之間，存在著直線關(guān)系，即具有彈性性質(zhì)。在彈性