DG-200型火電廠鍋爐高硫無煙煤煙氣電除塵濕式氨法脫硫系統(tǒng)設(shè)計

1、目錄TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark2 1燃燒計算21.1煙氣量的計算2 HYPERLINK l bookmark4 1.2煙塵與SO2濃度3 HYPERLINK l bookmark6 2凈化方案4 HYPERLINK l bookmark8 電除塵器4 HYPERLINK l bookmark16 濕式氨法脫硫10 HYPERLINK l bookmark28 除塵設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計計算12 HYPERLINK l bookmark66 脫硫設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計計算16物料平衡計算16 HYPERLINK l bookmark68 4.2液氣比16 HYPERLINK

2、 l bookmark70 確定填料類型及塔結(jié)構(gòu)計算16 HYPERLINK l bookmark74 脫硫設(shè)備的效率核算18 HYPERLINK l bookmark76 煙囪的設(shè)計計算21 HYPERLINK l bookmark78 管道系統(tǒng)設(shè)計與風(fēng)機電機選擇23管道系統(tǒng)阻力23 HYPERLINK l bookmark80 風(fēng)機和電動機選擇24 HYPERLINK l bookmark82 總結(jié)26 HYPERLINK l bookmark84 參考文獻271燃燒計算1.1煙氣量的計算C+O2=CO2；4H+O2=2H20；S+O2=SO2；以1kg煤燃燒為基礎(chǔ)，計算鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣

3、量，煙塵和SO2濃度；重量摩爾數(shù)需氧分子數(shù)生成物(體積)C76063.363.363.31.42H404010200.45S300.940.940.940.02O201.250.630.630.01由以下方程式得出上面列出的各生成物的摩爾量：如得出nSO2=0.94mol；Vs02=0.94x22.4/1000二0.02m3/kg；以此類推出其它產(chǎn)物的體積。理論需氧量：n二63-3+10+0-94-0.63二73.61mol理論需氧體積：V旨二73.61x22.4/1000二1.65m3/kg理氧理論空氣量：V二1.65x(1+3.78)二7.89m3/kg理空過?？諝饬浚篤=Vx(a-1)過

4、理空式中：a空氣過剩系數(shù)V=7.89x(1.251)=1.97m3/kg過含水的體積：W二40 x22.4/18x1000二0.049m3/kg理論煙氣體積：V二V+V+V+V二1.42+0.45+0.02+0.049+1.97+3.78x1.650CO2SO2WN二10.15m3/kg實際設(shè)計耗煤23t/h；V=10.15x23x103=233450m3/h處理氣體量：(273+1)x101.324273p式中：Q通過除塵器的含塵氣體量m3/hV生產(chǎn)過程產(chǎn)生的氣體量m3/ht氣體溫度，1600冷卻至1200p一環(huán)境大氣壓，kpk漏風(fēng)系數(shù),0.10.15Q二233450-(273+120)x1

5、01.324273x94-1.1=398474.87m3/h=110.69m3/s1.2煙塵與SO2濃度so2濃度：CS=0.94x64/10.15=5.93g/m3粉塵濃度：C=100 x29%x1000/10.15=2.8g/m32凈化方案通過燃煤的原始數(shù)據(jù)計算鍋爐燃燒產(chǎn)生的煙氣量，煙塵和二氧化硫濃度，確定凈化系統(tǒng)選用電除塵器除塵，濕式氨法脫硫。2.1電除塵器2.1.1電除塵器的工作原理電除塵器的工作原理主要涉及懸浮料粒子荷電，帶電粒子在電場內(nèi)遷移和捕集以及將捕集物從集塵表面上清除等三個基本過程。（1）氣體電離：在電暈電極上施加高壓直流電，產(chǎn)生電暈放電，使氣體電離，產(chǎn)生大量正離子和負離子。

6、（2）塵粒荷電：若電暈極附近帶負電，則正離子被吸引而失去電荷，自由電子和負電子受電場的作用便向集塵極移動于含塵氣流中的塵粒碰撞而結(jié)合在一起，使塵粒荷電。（3）塵粒塵集：荷電塵粒到達集塵極后失去電荷，成為中性沉集在集塵極表面。（4）振打清灰：當集塵極表面的塵粒達到一定厚度時影響中和，須借助于振打裝置使電極振動，將塵粒振掉，自動落入灰斗。2.1.2電除塵器的主體結(jié)構(gòu)電除塵器主要由電暈極、集塵極、氣流分布板、振動清灰裝置和供電設(shè)備組成。2.1.3影響電除塵器性能的因素影響電除塵器性能的因素有許多，大致可歸納為三個方面：煙塵性質(zhì)、設(shè)備狀況和操作條件。各種因素的影響直接關(guān)系到電暈電流、粉塵比電阻、除塵器

7、內(nèi)的粉塵收集和二次飛揚這3個環(huán)節(jié)。而最后結(jié)果表現(xiàn)為除塵效率的高低。煙塵性質(zhì)的影響粉塵的比電阻，適用于靜電除塵器的比電阻為10cm。比電阻低于10的粉塵，其導(dǎo)電性能強，在電除塵器電場內(nèi)被收集時，到達沉降極板表面后會快速釋放其電荷，而變?yōu)榕c沉淀極同性，然后又相互排斥，重新返回氣流、可能在往返跳躍中被氣流帶出，所以除塵效果差；相反，比電阻高于10以上的粉塵，在到達沉降極以后不易釋放其電荷，使粉塵層與極板之間可能形成電場、產(chǎn)生反電暈放電。對于高比電阻粉塵，可以通過特殊方法進行電除塵器除塵，以達到氣體凈化，這些方法包括氣體調(diào)質(zhì)、采用脈沖供電、改變除塵器本體結(jié)構(gòu)、拉寬電極間距并結(jié)合變更電氣條件。煙氣濕度煙

8、氣濕度能改變粉塵的比電阻，在同樣溫度條件下，煙氣中所含水分越大，其比電阻越小。粉塵顆料吸附了水分子，粉塵的導(dǎo)電性增大，由于濕度增大，擊穿電壓上長，這就允許在更高的電場電壓下運行。擊穿電壓與空氣含濕量行關(guān)，隨著空氣中含濕量的上升，電場擊穿電壓相應(yīng)提高，火花放電較難出現(xiàn)，這種作用對電除塵器來說，是有實用價值的，它可使除塵器能夠在提高電壓的條件下穩(wěn)定地運行，電場強度的增高會使降塵效果顯著改善。煙氣溫度氣體溫度也能改變粉塵的比電阻，而改變的方向卻有幾種可能：表面比電阻隨溫度上升而增加(這只在低溫度交接處有一段)過渡區(qū)，表而和體積比電阻的共同作用區(qū)。電除塵工作溫度可由粉塵比電阻與氣體溫度關(guān)系曲線來選定。

9、煙氣溫度的影響還表現(xiàn)在對氣體黏滯性影響，氣體黏滯性隨著溫度的上升而增大，這將影響其驅(qū)進速度的下降。氣體溫度越高對電除塵器的影響是負面的，如果有可能，還是在較低溫度條件下運行較好，所以，通常在煙氣進入電除塵器之前先要進行氣體冷卻，降溫既能提高凈化效率，又可利用煙氣余熱。然而，對于含濕量較高和有SO3之類成分的煙氣，其溫度一定要保持在露點溫度20-30C以上作為安全余量，以避免冷凝結(jié)露，發(fā)生糊板、腐蝕和破壞絕緣。煙氣成分煙氣成分對負電暈放電特性影響很大，煙氣成分不同、在電暈放電中電荷載體的遷移不同。在電場中，電子與中性氣體分子相撞而形成負離子的概率在很大程度上取決于煙氣成分，據(jù)統(tǒng)計，其差別是很大的

10、。氯、氫分子不產(chǎn)生負電暈，氯與二氧化硫分子能產(chǎn)生較強的負電暈，其他氣體互有區(qū)別；不同的氣體成分對靜電除塵設(shè)備的伏安特性及火花放電電壓影響甚大，尤其是在含有硫酐時，氣體對電除塵器運行效果有很大影響。（5）煙氣壓力有經(jīng)驗公式表明，當其他條件確定以后，起暈電壓隨煙氣密度而變化，煙氣的溫度和壓力是影響煙氣密度的主要因素。煙氣密度對除塵器的放電特性和除塵性能都有一定影響，如果只考慮煙氣壓力的影響，則放電電壓與氣體壓力保持一次（正比）關(guān)系。在其他條件相同的情況下，凈化高壓煤氣時電除塵器的壓力比凈化常壓煤氣時要高，電壓高，其除塵效率也高。（6）粉塵濃度電除塵器對所凈化的氣體的含塵濃度有一定的適應(yīng)范圍，如果超

11、過一定范圍，除塵效果會降低，甚至中止除塵過程，因為在電除塵器正常運行時，電暈電流是由氣體離子和荷電塵粒（離子）兩部分組成的，但前者的驅(qū)進速度約為后者的數(shù)百倍（氣體離子平均速度為60-100m/s,塵粒速度大體在60cm/s以下）。一般粉塵離子形成的電暈電流僅占總電暈電流的1%-2%，粉塵的質(zhì)量比氣體分子大得多,而離子流作用在荷電塵粒上所產(chǎn)生的運動速度遠不如作用在氣體離子上所產(chǎn)生的運動速度高。煙氣粉塵濃度越大,塵粒離子也越多,然而單位體積中的總空間電荷不變,所以粉塵離子越多,氣體離子所形成的空間電荷電然相應(yīng)減產(chǎn),于是電場內(nèi)驅(qū)進速度降低,電暈閉塞,除塵效率顯著下降,所以,電除塵器凈化煙氣時,通過電

12、場的電流趨近于零。發(fā)生電暈閉塞。因此,電除塵器凈化煙氣時,其氣體含塵濃度應(yīng)有一定的允許界限。電除塵器允許的最高含塵濃度與粉塵的粒徑、質(zhì)量組成有關(guān)。如中位徑為24.7um的鋼鐵廠燒結(jié)機尾粉塵，入口質(zhì)量濃度30g/m3，電流下降不明顯；而對中位徑為3.2um”的粉塵，入口質(zhì)量濃度大于8g/m3的吹氧平爐粉塵，卻使電暈電流比通煙塵之前下降80%以上。有資料認為粒徑為1um左右的粉塵對電除塵效率的影響尤為嚴重。（7）粉塵粒徑分布試驗證明，帶電粉塵向沉淀極移動的速度與粉塵顆粒半徑成正比，粒徑越大，除塵效率越高；尺寸增至20-25um之前基本如此；尺寸至20-40um階段，可能出現(xiàn)效率最大值；冉增大粒徑，

13、其除塵效率下降，原因是大塵粒的非均勻性具有較大導(dǎo)電性，容易發(fā)生二次揚塵和外攜。也有資料指出，粒徑在0.2-0.5um之間，由于捕集機理不同，會出現(xiàn)效率最低值（帶電料子移動速度最低值）。（8）粉塵密度、黏附力粉塵的密度與煙氣在電場內(nèi)的流速二次揚塵有密切關(guān)系，尤其是堆積密度小的粉塵，由于體積內(nèi)的孔隙率高，更容易形成二次揚塵，從而降低除塵效率。粉塵黏附力是由粉塵與粉塵之間，或粉塵顆粒與極板表面之間接觸時的機械作用力、電氣作用力等綜合用途的結(jié)果，附著力大的不易振打清除，而附著力小的又容易產(chǎn)生二次揚塵；機械附著力小、電阻低、電氣附著力也小的粉塵容易發(fā)生反復(fù)跳躍，影響電除塵器效率。粉塵黏附力與顆粒的物質(zhì)成

14、分有一定關(guān)系，礦渣粉、氧化鋁粉、黏土熟料等粉塵的黏附力就小，水泥粉塵、纖維粉塵，無煙煤粉塵等，通常有很大的黏附力。黏附力與其他條件，如粒徑大小、含溫量高低等有密切關(guān)系。（9）設(shè)備情況對電除塵效率的影響2.1.4電除塵器的優(yōu)點（1）電除塵器的除塵效率高，如果設(shè)計合理，按裝施工質(zhì)量高，電除塵器可以達到任何除塵效率的要求。（2）可以凈化氣量較大的煙氣，在工業(yè)上凈化105100m3.fh煙氣的電除塵器已得到普遍應(yīng)用。（3）電除塵器能夠除下的粒子粒徑范圍較寬，對于0.1um的粉塵粒子仍有較高的除塵效率。（4）可凈化溫度較高的含塵煙氣，用于凈化350C以下的煙氣，可長期持續(xù)運行，用于凈化高溫度煙氣時，須特

15、殊設(shè)計。5）電除塵器結(jié)構(gòu)簡單，氣流速度低，壓力損失小，干式電除塵器的壓力損失大約為100200Pa,濕式電除塵器的壓力損失稍高些，通常只有200300Pa。電除塵器的能量消耗比其他類型除塵器低，如以每小時凈化1000m3煙氣計算電除塵器的電能消耗約為0.20.8kwh。電除塵器可以實現(xiàn)微機控制，遠距離操作。2.1.5電除塵器的缺點建立電除塵器一次投資費用高，剛才消耗量較大，據(jù)估算，平均1m3收塵面積所需的鋼材大約為3.54t。電除塵器的除塵效率受粉塵的物理性質(zhì)影響很大，特別是粉塵比電阻的影響更為突出。電除塵器最適宜捕集比電阻為1045x10110.cm的粉塵粒子。凈化小于1040cm或大于10

16、110cm的粉塵粒子，除塵效率是很低的。電除塵器對制造和安裝質(zhì)量要求很高。電除塵器不是以直接凈化高濃度含塵氣體。需要高壓便電及整流控制設(shè)備。占地面積較大。2.1.6運行參數(shù)的選擇和設(shè)計表2.1主要設(shè)計參數(shù)主要參數(shù)符號單位一般范圍總除塵效率%9599.9有效趨進速度wcms1.52.0氣流速度vms0.52.0通道長高比Lhcm0.51.5板間距sc.i)2338比集塵表面積AQ3002400電暈極間距mm2003002.2濕式氨法脫硫2.2.1濕式氨法脫硫原理濕式氨法脫硫工藝是采用一定濃度的氨水做為脫硫吸收劑，與進入吸收塔的煙氣接觸混合，so2與氨水反應(yīng)，生成亞硫酸銨，經(jīng)與鼓人的強制氧化空氣進

17、行氧化反應(yīng)，生成硫酸銨溶液，經(jīng)結(jié)晶、脫水、干燥后即制得化學(xué)肥料硫酸銨3。氨法也是一種技術(shù)成熟的脫硫工藝。反應(yīng)原理主要包括如下幾部分：（1）吸收：2NH3+SO2+H2Ot(NH4)2SO3(NH4)2SO3+SO2+H2Ot2NH4HSO32)中和隨著NH4HSO3比例的增大，溶液的PH值下降，吸收能力降低,需補充氨水將NH4HSO3轉(zhuǎn)化為（NH4）2SO33。NH4HSO3+NH3.H2Ot（NH4）2SO3+H2O3）氧化由于尾氣中含有02和CO2，在吸收過程中還會發(fā)生副反應(yīng):2(NH4)2SO3+O2t2(NH4)2SO42NH3+H2O+CO2t(NH4)2CO2.2.2主要技術(shù)特點優(yōu)

18、點；脫硫劑利用率高，脫硫效率高，同時氨法不需吸收劑再循環(huán)系統(tǒng)，因而系統(tǒng)要簡單，其投資費用低3；在工藝中不存在石灰石作為脫硫劑時的結(jié)垢和堵塞現(xiàn)象；氨法工藝無廢水排放，除化肥硫酸氨外也無廢渣排放，無二次污染之憂4。缺點：副產(chǎn)品硫酸鍍的銷路和價格是氨法工藝應(yīng)用的先決條件，由于氨法所采用的吸收劑氨水價格遠比石灰石高，其吸收劑費用很高，如果副產(chǎn)品無銷路或銷售價格低，不能抵消大部分吸收劑費用，則不能應(yīng)用氨法工藝，氨脫硫存在的一個重要問題是氨的揮發(fā)和泄漏，但氨法仍不失為一個治理的好方法5。2.2.3設(shè)計與運行參數(shù)(1)氨法脫硫工藝一般安裝在電廠的除塵器后面，預(yù)先用冷卻器將溫度降為1200C，經(jīng)過脫硫后煙氣溫

19、度降低，一般在450C左右，在露點以下，必經(jīng)再熱器升溫至1001200C再排入煙囪，有利于煙氣的擴散。SO2的吸收量增加，S/C增大，PH值減小，因而需要補充氨水使PH值保持在合適的水平，一般取6，以獲得穩(wěn)定的吸收液成分1。Ca/s接近1,濕法工藝的反應(yīng)條件較為理想，一般為1.051.2，這里采用1.1。在煙氣脫硫工藝中，濕法脫硫劑的與Ca/s成反比，一般可達90%以上，氨法脫硫率85%90%2。2.2.4脫硫效率的影響因素除了工藝本身的脫硫性能外，還取決于煙氣的狀況，如SO2濃度，煙氣量，煙溫，煙氣含水量等2。3除塵設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計計算(1)除塵效率耳cc=12X100%c1式中：c除塵器入口含

20、塵濃度，mgm3；除塵器出口允許排放濃度，mgm3,c?=200mgm32800-2002800X100%=92.86%2)集塵極比集塵面積f=丄In11-n式中：&有效驅(qū)進速度，cm:s,&=515cm.s，取&=10cms=0.1ms；n除塵效率。f=ln(1)=26.390.11-0.9286集塵極總面積AA=Qf式中：f集塵極比集塵面積，m2：C3s)；Q標狀態(tài)下實際煙氣量，m3.fs；A=26.39X110.69=2921.04m2考慮因處理氣量、溫度、壓力的波動和供電系統(tǒng)的可靠性等因素影響，參照實際生產(chǎn)情況，取富裕系數(shù)m二1.52.0。4)式中其需要的集塵極面積A/A/=(1.52

21、)AA集塵極總面積，m25)A/=(1.52)X2921.04=4381.565842.08m2則取實際集塵極面積為5000m2。實際集塵極的比集塵面積f/AQ式中Q標狀態(tài)下實際煙氣量，m3s；A/需要的集塵極面積,m2。6)式中=5000=45.18m2/(m3/s)110.69電除塵器有效截面積FQ標狀態(tài)下實際煙氣量，m3/s；v氣體流速，ms，取v=1.0ms。110.69F=110.69m27)1.0集沉極集板高度hh=yF式中：F電除塵器有效截面積。h=10.69二10.52m取h=10m；取寬高比為1,則集塵極極板寬度B=10m；氣體在電除塵器內(nèi)的通道數(shù)nFn=-Bh式中：F電除塵

22、器有效截面積，m2；B集塵極間距，m；(目前一般集塵極的間距一般采用200300mm,放電極與集塵極之間距離為100150mm)取B=300mm=0.3mh集沉極集板高度，m。=36.90110.69n=0.3x10集塵極總長度l1=丄2nh式中：A/需要的集塵極面積，m2；h集沉極集板高度，mn氣體在電除塵器內(nèi)的通道數(shù)。/=6.8m，取/=7m。2x37x10電暈極間距為20cm，則每個板上點暈極為40根。11)采用機械振打集塵裝置灰斗傾斜角45,灰斗高0.9m，出口直徑為0.225m，共設(shè)四個灰斗。支架高4m。(14)電除塵器的總咼ZhSh二電除塵器的高+支架高Yh=10+4=14m電除塵

23、器的總長應(yīng)于集塵板的長度相等，為10m電除塵器的總寬應(yīng)于集塵板的長度相等，為10m脫硫設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計計算4.1物料平衡計算吸收塔內(nèi)主要反應(yīng)總方程式：NH3+SO2+H2OtNH4HSO311094mol094mol總消耗的NH3液量M二0.94X17X23二0.371；不加循環(huán)設(shè)備，所以實際總的NH3液量=1.1x0.37=0.41t。液氣比一般液氣比為825L/m3，此處以10L/m3計算總消耗的SO2體積：V二0.02x23x1000二460m3SO21G=10Lm3時，所以L二10 x460二4600L二4.6m3所以衡算后總耗氨液量濃度：C=羅：103=89.1kg/m34.6確定填料類

24、型及塔結(jié)構(gòu)計算填料結(jié)構(gòu)特性參數(shù)材質(zhì)公稱直徑d/mmp高X厚(Hx5)/mm比表面積b/(m2/m3)瓷拉西環(huán)1515x2330瓷拉西環(huán)1616x2305（1）最小噴淋密度：Umin=qw9式中：qw最小潤濕速度b其比表面積由上表選擇申16x16x2的瓷拉西環(huán),305m2/m3直徑d=16mm75mm,可取qw為0.08m3/（m2.h）U=0.08x305=24.4m3/(m2.h)min2）確定塔的截面積設(shè)計一個在120C常壓下的填料吸收塔TPV=Qxx-GTP0式中:V操作條件下,空氣流量；GranVg=398474耳x273Z120 x760=2768032%A=Vgu式中:A塔的截面積

25、;u一煙氣流速，選3m/s；（般為25m/s）A=8032=25.6m23x36003）確定塔的直徑Vg0.785xuD276832二5.7m0.785x3600 x3塔徑與填料尺寸之比D2025d,實際D=5.716x16二256mm校核合格。4）填料塔的有效高度式中：H有效塔高,m；u混合氣體的空塔流速，m/s；t氣液反應(yīng)時間；s；般取35s。當取t二5s時,H二3.01x5二15m設(shè)計出氣口頂部至除霧器高度2.3m,除霧器高度采用0.5m,除霧器至填料層2.3m,柵板高度采用0.6m,寬度0.12m，高度0.7m。填料層底部到塔底3m。當填料塔分三層時：h=5m,設(shè)填料層之間距離為0.5

26、m，塔底支架高為0.5m時，設(shè)塔3的總高度為H總?？倓tH總二2.3+0.5+2.3+15+3+.5=23飾脫硫設(shè)備的效率核算1）校核流速當D=5.7m時,式中：A截面積，m2；u一混合氣體的空塔流速，m/s；A=-x3.14x5.72=25.5m24VU=GA276803.23.01m/su=3.01m/s25.5x3600校核后流速在15m/s的范圍內(nèi)，符合要求2）從濃度考慮效率核算有燃燒部分的計算，二氧化硫排放濃度P二5930mg/m3SO2當轉(zhuǎn)換成標況時：由于=PP2TT12所以p-匕osx273SO2120+2735930=x2733738.8mg/m3120+273脫硫后濃度：p(1

27、-n)-pS02耳一設(shè)脫硫效率為90%；P=（1-90%）x3738.8=373.88mg/m3經(jīng)查表得到新污染源頭的污染物排放限值，二氧化硫排放的最高限值為960mg/m3，因為：960mg/m3373.88mg/m3所以：本設(shè)計符合排放要求（3）排放速率核算v=pxQ=373.88x398474.87=148.9kg/h查資料得到新污染源頭的污染物排放限值，可知煙囪高度為100m時,二氧化硫的最高排放速率為170kg/h，本設(shè)計的煙囪高度為162m（見下章煙囪計算部分）.所以：本設(shè)計基本符合排放要求由于綜合考慮，可知本設(shè)計的脫硫效果合格。煙囪的設(shè)計計算1）煙囪高度的確定假定煙囪的幾何高度H

28、S=60m煙氣的熱釋放率Q二0.35PQ-HavTs式中：P當?shù)卮髿鈮毫?，?40hPa）aQ實際排煙量m3/svT煙囪出口處的煙氣溫度273+120二393KsT環(huán)境大氣溫度273+20二293KaAT二T-T(AT二393-293二100K)saQh=35X940X398474.873600100 x393=9266kw抬升高度式中：AH=0.332Q0.6h0.4u-1Hs1H煙囪幾何高度msu煙囪出口處的平均風(fēng)速取4m/sAH=0.332x92660.6x600.4x4-1AH=102m煙囪有效高度H=H+AHsH=60+102=162m地面SO2最大濃度pmax兀uH2eg1y式中：

29、匕一為一常數(shù)，一般取0.51,在這里取1；gyQ煙氣排出的SO2速率;2x148.91p=x1max3.14x4x1622x2.718x3.6p=0.00009g/m3二0.09mg/m3max國家環(huán)境空氣質(zhì)量二級標準日平均SO2濃度為0.15mg/m3,因為0.15mg/m30.09mg/m3，所以煙囪符合標準。煙囪出口內(nèi)徑：d二0.0188w式中：Q一通過煙囪的總煙氣量，m3/h；W選取煙囪出口煙氣流速，m/s。（機械通風(fēng)1020m）選定w=20m/s則可得d二0.0188398474.87二2.7m202）煙囪底部直徑：d=d+2-i-H式中：H煙囪咼度，m.i煙囪椎角（通常取i=0.0

30、20.03）,此處設(shè)計取i=0.02,d=2.7+2x0.02x162=9.2m1管道系統(tǒng)設(shè)計與風(fēng)機電機選擇6.1管道系統(tǒng)阻力管長L=38Om,9Oo彎頭60個鍋爐煙氣煙道采用機械通風(fēng)，氣體流速范圍1015m/s.(1)管道直徑D=4Q360SV0式中：V0一預(yù)先假定流速V0=14m/sD=：4%398474.87二3.17取整D=3m,水力半徑R=0.75m3600兀x14核算Vg二4Q/D23600兀Vg=4x398474/9-3605=15.6m/s2)摩擦壓力損失Ap二九J.pVg2/4R-2式中：l一管道長度m(380m)；p一煙氣密度；九一摩擦阻力系數(shù)(可查手冊得到實際中對金屬管道

31、九值取0.02,又00C時煙氣的密度為：1.295Kgm3。則可得在實際溫度1200下的密度為:p=px273+120=1.295x393=1.864Kglm3；273273Ap=0.02x380 x1.864x15.62/4x0.75x2=574.5pa局部阻力損失：Ap=gX!(2式中：g異形管道的局部阻力系數(shù)；v與g相對應(yīng)的斷面平均氣流流速，m/s；P煙氣密度Kg；m3；系統(tǒng)總需90度彎頭60個，查表可得g=0.18則可得：AP=0.18x1.864x15.622=2449.5Pa所以系統(tǒng)總阻力(已知鍋爐出口前阻力為1020Pa，吸收塔設(shè)備的總阻力為:1000Pa)為：工Ah=鍋爐出口前阻力+設(shè)備阻力+管道阻力+引風(fēng)機阻力=1020+1000+574.5+2449.5+700=5744Pa