220T鍋爐校核熱力計算

1、220T鍋爐校核熱力計算畢業(yè)設計說明書（論文）題目220T/鍋爐校核熱力計算指導者：評閱者：XXXX年XX月XX日畢業(yè)設計（論文）摘要本設計密切結合鍋爐課程設計指導書（第三版）及設計任務書，以220T/H鍋爐校核熱力計算為主線，全面系統(tǒng)的闡述了電廠鍋爐各部件的結構、尺寸及工作原理和鍋爐效率等。主要內容包括：輔助計算、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、低溫省煤器、高溫空氣預熱器、低溫空氣預熱器等的熱力計算。關鍵詞：鍋爐受熱面校核誤差計算目錄TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark4 燃料燃燒計算2 HYPERLINK l bookmark70 爐膛校核熱力計算3 H

2、YPERLINK l bookmark148 爐膛頂部輻射受熱面吸熱量及工質焓增的計算6 HYPERLINK l bookmark180 屏的結構數(shù)據(jù)計算表7 HYPERLINK l bookmark201 屏的熱力計算8 HYPERLINK l bookmark333 凝渣管結構及計算14 HYPERLINK l bookmark341 高溫過熱器的計算15 HYPERLINK l bookmark540 低溫過熱器的熱力計算23 HYPERLINK l bookmark654 高溫省煤器的熱力計算27 HYPERLINK l bookmark768 10高溫空氣預熱器熱力計算30 HYPE

3、RLINK l bookmark848 11低溫省煤器熱力計算34 HYPERLINK l bookmark928 12低溫空氣預熱器熱力計算37 HYPERLINK l bookmark1020 13鍋爐熱力計算誤差檢查40結論42 HYPERLINK l bookmark1038 參考文獻43致謝44燃料燃燒計算1燃燒計算11理論空氣量:12理論氮容積:V0=0.0889(C+0.s75S)+0.265H-0.0sssOarararar=0.0889x(5.9018+0.375x0.6)+0.265x4.4-0.0333x9.110013RO2容積:V=1.866R022+0.710011

4、4理論干煙氣容積:V0=V0+VGYN2RO215理論水蒸氣容積:V0=11.1佇+1.24H2O二5.9018Nms/kgSNV0=0.8-+0.79VoN21001.2=0.8x=+0.79x5.9018=4.6720Nms/kg6飛灰分額:afh=0.92（査表2-4）2鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算ar牯=16x醤+07x需=166Nm3/kg二4.672+1.066二5.738Nms/kgMar100+1.61dV0(d=0.01kg/kg)kk4.413=11.1x+1.24x+1.61x0.01x5100100二0.7446Nms/kg1222222222221鍋爐輸入熱量2排煙溫度

5、ePY3排煙焓冷空氣溫度理論冷空氣焓Q=22415kJ/kgrar,net（估?。?125cI=1519.2159kJ/kgPYt=20CLKI0LF6化學未完全燃燒損失7機械未完全燃燒8排煙處過量空氣系數(shù)9排煙損失=(ct)V。二38.2x5.9018二225.448kJ/kgkq=0.5%(取用)sq4=1.5%(取用)=1.s9(表2-7第二版)I-aI0)/QPYpyLFr=(100-1.5)x(1519.2159-1.39x225.448)/22,q2=3(4apy100-q)4二5.2989%10散熱損失11灰渣損失q=0.5%5q=Q/Q66(取用)*100=竺5822415x1

6、00=0.0048%111111111111111111111212鍋爐總損失二5.2989+0.5+1.5+0.5+0.0048二7.8Eq=q+q+q+q+q23456%1213鍋爐熱效率1214保熱系數(shù)n=100Eq二92.1963%0.005一1&/5+&)-92.1963+0.005=0.99461215過熱蒸汽焓i3941.39kJ/kgGG一（查附錄表二中水和水蒸氣性質表，高過出口參數(shù)P-9.9Mpat=540C）1216給水溫度t=215C（給定）GS1217給水焓i一923.79kJ/kg（查附錄表二中水和水蒸氣性質表，低省入口參數(shù)P=11.57Mpat=215C）1218鍋

7、爐有效利用熱Q=D(i一I)GRGGGS一220 x103x(3941.39-923.79)1219實際燃料消耗量B=100*Q/(nQ)rkg/h1220計算燃料消耗量B=B(1-q/100)j4-6.64x108kJ/h-100 x6.64x108/92.1963x22-32124.18485(15、-32124.18485x1I100丿-31642.3221kg/h2爐膛校核熱力計算21爐膛出口過量空氣系數(shù)-1.2（查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)）l22爐膛漏風系數(shù)-0.05（查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)）3制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)-0.1（查表1-5漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)）ZF24熱風溫

8、度t一275C（估?。㏑F25理論熱風焓I0一2175.4477kJ/kg（查溫焓表）RF26理論冷風焓I0一225.448kJ/kg（查表2-14）LF2.7空氣帶入爐膛熱量Q=（a”-Aa-Aa）I0+（a+Aa）I0KLLZFRFlZFLF-(1.2-0.05-0.1)x2175.4477+(0.05+0.1)x225.448二2318.0312kj/kg28對于每公斤燃料送入爐膛的熱量Q=Q1-（q+q）/（100-q）+QLr364K(二22415x1-0.5+0.0048)100-1.5丿+2318.0372二24618.1632kj/kg29理論燃燒溫度e024618.16322

9、4259.639425677.314124259.6394x100+1900=1925.27C(查溫焓表)2.10理論燃燒絕對溫度T=+273=1925.27+273=2198.27K2.11火焰中心相對溫度系數(shù)X=h/H+x=0.3040(其中h=4962,H=22176-4092+1762,Ax=0)rl2.12系數(shù)M=ABX=0.59-0.3040 x0.5=0.438(A、B取值查表35、3-6)2.22.13爐膛出口煙氣溫度e”=1130C（估取）14爐膛出口煙氣焓I”l=13612.9332kj/kg（查溫焓表）15煙氣平均熱容量V=（LQ-I”）/（e-e”）CLL0L24618

10、.163213612.93321925.271130=13.8384kJ/(kgC)216水冷壁污染系數(shù)g=0.45（查表3-4水冷壁灰污系數(shù)）SL2.17水冷壁角系數(shù)X=0.98（查3-1爐膛結構數(shù)據(jù)）2.18水冷壁熱有效系數(shù)=slXsl=045x0.98=0.4412.19屏、爐交界面的污染系數(shù)g=0*g=0.98x0.45=0.441（B取0.98）YCSL2.20屏、爐交界面的角系數(shù)XYC=1（取用）2.21屏、爐交界面的熱有效系數(shù)=gX=0.441x1=0.441222燃燒器及門孔的熱有效系數(shù)=0YC（未敷設水冷壁）R2.23平均熱有效系數(shù)=（巾F+巾F+F）/F=0.4372（其中

11、F=F+2F卡+f-F各F值查表3-1爐膛結構數(shù)據(jù)）2.24爐膛有效輻射層厚度S=5488mC+h（查表為-1爐膛結構數(shù)據(jù)）2.23爐膛內壓力P=0.1MPa2.26水蒸氣容積份額rH20=0.0994（查煙氣特性表）H202.27三原子氣體容積份額r=0.2382（查煙氣特性表）2.28三原子氣體輻射減弱系數(shù)K=10.2(0.78+1.6720二-0.1)(1-0.37二)QJ10.2*r*p*S1000二10.2x(廠78+16xO.。994W10.2x0.2382x0.1x5.4660.1丿(10.37x1403)00丿二5.16212.29煙氣質量飛灰濃度ur=0.01102.30灰粒

12、平均直徑dn=13um（取用）查附錄表一筒式磨煤機2.31灰粒輻射減弱系數(shù)KH=H=5590055900314032x132二80.676/(m.MPa)232燃料種類修正系數(shù)X1=0.5注:對低反應的燃料（無煙煤,半無煙煤,貧煤等）X1=1；對高反應的燃料（煙煤，褐煤，泥煤，頁巖,木柴等）X=0.5:233燃燒方法修正系數(shù)X=0.1注：對室燃爐X=0.1;對層燃爐X=0.03234煤粉火焰輻射減弱系數(shù)k=k*r+K卩+ioXXQHY12=5.1621x0.2382+80.676x0.0110+10 x0.5x0.1=1.2296+0.8874+0.5=2.617/（m.MPa）235火焰黑度

13、a=1e-kps=1e-2.2113x0.1x5.466=0.7014Ha0.701422.36爐膛黑度a=H=L二0.84191a+(1-a)屮0.7014+(10.7014)x0.441HHSL37爐膛出口煙氣溫度(計算值)T9=0273i3608中0FT3、2/3M(申B卩L0)0.6+1jc2730.6+12198.270.438x3600 x5.67x10-11x0.8419x0.4372x693.56x2198.2733)0.9946x31642.3221x13.8384=1186.87。c注：b=5.67X10-1102*K4)Bj單位:kgh238計算誤差A9=0-0”(估)=

14、1186.27-1130=56.87(允許誤差土1000C)ll239爐膛出口煙氣焓I=14374.748查焓溫表，9按計算值2Ll40爐膛有效熱輻射放熱量Qf=申(QI”)LLL=0.9946x(2241514374.748)=7996.83462.41輻射受熱面平均熱負荷(3.6xS)LZq=BxQfsjL #242爐膛截面熱強度q=Q/(3.6xF)A31642.3221X22415=3827141.2183.6x51.4972BxQ/2.43爐膛容積熱強度q=jXV)ZLx224153.6x1052.6=187172.147823、爐膛頂部輻射受熱面吸熱量及工質焓增的計算31頂棚管徑d

15、=38mm（取用）32節(jié)距s=47.5mm（取用）33排數(shù)n=158（取用）34頂棚管角系數(shù)X=0.98查標準線算圖1（即附錄圖1）335頂棚面積FLD=32.11m2(取用)6蒸汽流通面積f=158x（3.14x0.032)/=0.112m23.7爐膛頂棚熱負荷分配不均系數(shù)卩=068查標準線算圖11（即附錄圖7）（對H本爐型:x=hH=HoH=2393823938）/0/08爐膛頂棚總輻射吸熱量Q=3血qFLDHSLD二3.6x0.68x10411.5266二818400.9636316423221T79968346=10411.52663.6x675.12 # 310爐膛頂棚蒸汽流量311

16、爐膛頂棚蒸汽焓增D=D-LDQD=220 x103-6000=214000JW3AiLD12爐膛頂棚進口蒸汽焓i=LD附錄二中水和水蒸氣性質表汽ry=818400.9396/-38243D214000-3.8243LD2727.7-2689.22727.7-x98-2708.835200注:蒸汽參數(shù)汽包壓力對應的干飽和蒸JW9減溫水總流量D=6000KJh（先估后校）3313爐膛頂棚出口蒸汽焓i”=i+Ai=2708.835+3.8243二2712.6593LDLDLD14爐膛頂棚出口蒸汽溫度t=316.30820C查附錄二中水和水蒸氣性質表LD4、屏的結構數(shù)據(jù)計算表4.1管子外徑d=42x5

17、mm42屏的片數(shù)Z=123每片屏的管子排數(shù)n=4x10=404.4屏的深度L=2.076m4.5屏的平均高度h=7.4m4.6一片屏的平面面積F=13.5m2p4.7屏的橫向節(jié)距S=591mm14.8比值b=1d=1414.9屏的縱向節(jié)距S=46mm24.10比值b=S2/=1094.11屏的角系數(shù)X=098查標準線算圖1（即附錄1），曲線5p4.12屏的計算受熱面積H=2FXZ=317m2PJPP413屏區(qū)頂棚面積H=高x深x角系數(shù)=15.6m2DP #(9+(9+14屏區(qū)兩側水冷壁面積H=高x深x角系數(shù)x2=301m2SL415屏區(qū)附加受熱面面積H=H+H=45.7m2PFJDPSL416

18、煙氣進屏流通面積417煙氣出屏流通面積F=58.8m2PF”=50m2P418煙氣平均流通面積FxFF=2xPP二54m2YF+FPP419煙氣流通面積f=12x10 xd2兀xn二0.079m24（其中=0.042-2x0.005單位：m)420煙氣有效輻射層厚度1.8S二寸二0.779m111+-hLs1（注：S單位：m）1421屏區(qū)進口煙窗面積422屏區(qū)出口煙窗面積F=65.61m2見表3-1Fch2F”=7.68x6.424=49.34m2ch5屏的熱力計算51煙氣進屏溫度9=1186.870CP口煙氣溫度0l52煙氣進屏焓I=14374.748PKJ/kg查表3-9,爐膛校核熱力計算

19、即爐膛出口煙氣焓I”L53煙氣出屏溫度9=10000CP先估后校查表3-9，爐膛校核熱力計算即爐膛出54煙氣出屏焓I=P查焓溫表55煙氣平均溫度9PJ1186.87+10002=1093.4350C先估后校）56屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量QD=PFJ57屏的對流吸熱量DPJFQd=q(I-1+Aa10)一IPPPLF=0.9946x(14374.74811886.3132)366=2108.997358爐膛與屏相互換熱系數(shù)0=0.97查附錄表1659爐膛出口煙窗的沿高度熱負荷分配系數(shù)卩=08查標準線算圖YC11（即附錄圖7）（x二hH=日lH=1984623938）00510爐膛出口煙窗射入屏區(qū)

20、的爐膛輻射熱量Qf=艸甲（QI）F/SPYCLPchLZ_0.97x0.8x0.9946x（24618.1632一14374.748）x65.61/二/675.12511三原子氣體輻射減弱系數(shù)512三原子氣體容積份額513灰粒的輻射減弱系數(shù) HYPERLINK l bookmark940 0.78+1.6廠T HYPERLINK l bookmark223 =10.2(H2O0.1)(10.37j) HYPERLINK l bookmark225 10.2r*p*s1000=10.2x(J78+XO04w10.2X0.2382X0.1x0.779=10.2x2.058461958x0.4944

21、1905二1038101mnMPa)r=0.2382查表2-9煙氣特性表559000.1|f10.37x1366.435)1000丿+273)2d2PJh=821089)mMPa)注：d單位:h559003(1093.435+273)2x132514煙氣質量飛灰濃度卩=0.01353查表2-9煙氣特性表515煙氣的輻射減弱系數(shù)=10.3810 x0.2382+82.1089x0.0135YK=Kr+K卩QH=3-58121(m.MPa)516屏區(qū)煙氣黑度a二1e-kps=1e-3.5812x0.1x0.779=0.2434517屏進口對出口的角X=1廠2.076丫、0.591丿+1-107!=

22、OB6注:$1單位：m18燃料種類修正系數(shù)E=0.5R19屏出口煙窗面積F=50P5555取用)查表4-5，屏的結構數(shù)據(jù)計算20爐膛及屏間煙氣向屏后受熱面的輻射熱量qQf(1-a)*xQ*a*F”*T4*gQf=p+0chjpPBj3600-R768.3233x(1-0.2434)x0.13965.67x10-11x0.2434x49.34x(1093.435+273x0.5+0.97=83.6612+135.0401二218.7013Jg注:31642.3221/3600=5.67xlO-1102*k4)21屏區(qū)吸收的爐膛輻射熱Qf二Qf-QfPQpp=768.3233218.7013=54

23、9.622KJkg5.22屏區(qū)附加受熱面吸收的輻射熱量Qf=QPFJHf*PFJPQH+HPJPFJ=549.622x457=69.2521317+45.7523屏區(qū)水冷壁吸收的輻射熱量Qf=QKJ/kgH*H-HPSLPQH+HPJPFJ2(11=549.622x:=45.6124Jg317-45.712P5555555555555H524屏區(qū)頂棚吸收的輻射熱量Qf=Qf*dptPLDPQH+HPJPFJ=549.622x156=23.6397317+45.725屏吸收的輻射熱量Qf=Qf-Qf=549.622-69.2521=480.3699PPQPFJ26屏吸收的總熱量Q=Qd+Qf=2

24、108.9973+480.3699H2589.3672PPP27第一級減溫水噴水量D=3200jw1取用28第二級減溫水噴水量D=2800KJh取用29屏中蒸汽流量jw2D=DDPjw2=220 x103-2800=21720030蒸汽進屏溫度tP3800C先估后校31蒸汽進屏焓i=3028.3666查附錄二中水和水蒸氣性質表，按計算負荷下進屏P=10.57MPa32蒸汽出屏焓i=ip+BQPD=30283666+316423221X2589-3672217200P=3405.5931KJ/kg33蒸汽出屏溫度t”=513.3248oC查附錄二中水和水蒸氣性質表，按計算P負荷下出屏P=102M

25、Pa34屏內蒸汽平均溫度t=（tp+PJ380+513.3248=446.6624oC35平均傳熱溫差戍=9t=1093435-446.6624=646.7726oCPJPJkg，查附錄二中水和水蒸氣性質表,36屏內蒸汽平均比容V=0.0395m3按計算負荷下屏進出口壓力平均值，PPJ=10.345MPa（查表1-6）及tPJ37屏內蒸汽流速D*?217200 x00395=24.5687mSW=pq3600*f3600 x0.0972*0C）5.38管壁對蒸汽的放熱系數(shù)a=C*a=0.98x2800=2744d0標準線算圖15（附錄圖11）B*V95.39煙氣流速W=一j-（1+pj）y36

26、00*F273Y316423221x76820 x（+3600 x541093.435273丿二6.2585mS5.40煙氣側對流放熱系數(shù)a=a*C（其中v見表2-9）Y*C*C=51.357s5.41灰污系數(shù)ed0Zsw標準線算圖12（附錄圖8）（m2*0.0075（*542管壁灰污層溫度（二446.6624+0.0075+2*0C），查附錄圖15曲線2（吹灰）tt1B*Qt=t+（+）*jPhbPJa3.6H2PJ12744丿31642.3221x2589.3672x3.6x317=1011.29710C43輻射防熱系數(shù)a=a*a=0.2434x374=91.0316f0/（m2*0C）查

27、標準線算圖19（附錄圖12）544利用系數(shù)1查附錄圖15曲線2（吹灰）5.45煙氣側放熱系數(shù)a=：（a*上絲+a）TOC o 1-5 h z1d2S*xf2（314x42、=1x51.357x.+91.0316J2x46x0.1396丿=618.3894W/（m2*0C）x屏的角系數(shù)。查標準線算圖1（附錄圖1）5.46對流傳熱系數(shù)k=Q1+（1+PQ）*（+QD*a618.3894549622Y150.0075+人2744丿1+l1+2108.9973X618.3894二86.47042*0C)31642.322147屏的對流傳熱量Q：=3.6HBA*k=36X317X646-7726X86-

28、4704j二2016.8747KJkg48計算誤差Qd(估)-Q：/Q：=PPP2108.9973-2106.8747/2106.8747=0.001%49屏區(qū)水冷壁的水溫t=3180C，查計算負荷下汽包P=10.98MPa的55555555555550平均傳熱溫差At=92s飽和溫度-1PJ=1093.435318=775.435oC51屏區(qū)水冷壁對流吸熱量3.6k*At*H3.6X86.4704X775.435X30.1=b2SL=j=229.6220KJ/kgQdPSL31642.3221=(316.3082+337.8630)+20C57屏區(qū)頂棚平均氣溫t=PLDpj58平均傳熱溫差A

29、t=9tPJPLDpj=1073435-3270856=766.3494oC52屏區(qū)頂棚進口蒸汽溫度t=316.30820C，查表3-10，爐膛頂棚輻射受PLD熱面吸熱量及工質焓增的計算表53屏區(qū)頂棚進口蒸汽焓i=2712.6593KJkg，查表3-10,爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質焓增的計算表54屏區(qū)頂棚進口焓增A卩占52勒仏，（先估后校）55屏區(qū)頂棚出口蒸汽焓i”=i+Ai=2712.6593+52=2764.6593JPLDPLDPLD/kg56屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫度t=337.86300C，查附錄二中水和水蒸氣性質PLDMPa，（查表1-6）表，按汽包壓力P=10.98（=327.06

30、6煙道容積V=7.68x6.424x0.55=27.2m366煙道容積V=7.68x6.424x0.55=27.2m3559屏區(qū)頂棚對流吸熱量QdPLD3.6k*戍*H=BPFJj3.6x86.4704x766.3494x45.731642.3221=344.544K%g560屏區(qū)頂棚總吸熱量Q=QdPLD555+Qf二PLDPLDQBAi=PLDDPLDPLDAZ（估）-應/AZ=（52-53.6381）/53.6381=3.045%PLDPLDPLD（允許誤差土10%）63屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量Qd=Qd+QdPSLPLD=29.6220+344.544=374.166344.544+2

31、3.6397=368.1837KJkg61屏區(qū)頂棚焓增62計算誤差檢查PFJ=I368837xSI642.322】=53.6381%2172005.64計算誤差Qd（估）-Qd/Qd=366二374.166=2.182%，（允許誤差土10%）PFJPLDPLD374.1665.65屏區(qū)附加受熱面總對流吸熱量Qd=Qd+QdPQPFJP=374.166+2106.87476凝渣管結構及計算6.1管子尺寸d=0133x10mm2拐子排列方式及根數(shù)n=10根（橫列一排）6.3管子節(jié)距S=：=700mm64受熱面積H=“dln=3.14x0.133x6.424x10=26.8m2nzpj6.5煙道流通

32、截面積F=6.424x（7.68x-10 x0.133）=48.4m2y67煙道表面積F=2(7.68x6.424+6.424x0.55+7.68x0.55)=114.1加26-8煙道輻射層厚度s=3.6xF=0.865m69煙氣進凝渣管溫度610煙氣進凝渣管焓9=10000CNZI=11886.3132NZ（等于屏出口煙氣溫度）KJ.（等于屏出口煙氣焓）611煙氣出凝渣管溫度9”=9-5=995NZNZ612出凝渣管焓I=11821.0703NZ0C（查焓溫表）6.13凝渣管對流吸熱量Qd=虹I-1”)=64.8906NZNZNZ6.14煙氣凝渣管角系數(shù)=0.28查標準線算圖1（附錄圖1）N

33、Z（a）曲線5615來自爐膛及屏的輻射熱Qf=218.7013KJkg查表4-6,屏的熱力計算第20項即等于Q”f66616凝渣管吸收的輻射熱17凝渣管總吸收熱量18通過凝渣管的輻射熱PQf=Qf咒=61.2364NZNZNZQ=Qd+Qf=126.128NZNZNZQf=Qf(i)=157.4649NZNZNZ7高溫過熱器的計算71高溫對流過熱器結構尺寸711管子尺寸d=Q42x5mm712冷段橫向節(jié)距及布置n=40（順列，逆流，雙管圈）L713熱段橫向節(jié)距及布置n=39（順列，順流，雙管圈）R714橫向節(jié)距S=95mm1724進冷段煙氣焓I=3405.5931KJkg724進冷段煙氣焓I=

34、3405.5931KJkg77777同777777777777715橫向節(jié)距比b二I；=2.26216縱向節(jié)距S=87mm217縱向節(jié)距比b2=S2d=2.0718管子縱向排數(shù)n=821111111118冷段蒸汽流通面積nd2=2n*nL4=0.0642m2注：d單位：m下nnd2=2n*n=0.0628m2RR4f=(f+f)/2=0.0634pjLRF=(7.6879x0.042)x5.43=23.3m2YH=n*n*ndl(l=5.6m)=237m2LLzpjpjH=n*n*ndl(l=5.6m)=231m2RRzpjpjF=7.68x(0.7+0.61)=10.06m2LD15管束前煙

35、室深度l=0.7mYS16管束深度l=0.61mGS9熱段蒸汽流通面積10平均流通截面積11煙氣流通面積12冷段受熱面積13熱段受熱面積14頂棚受熱面積Lz14b*b17輻射層有效厚度s=0.9d(12-1)=0.188m(注：d單位：m)n2高溫過熱器的熱力計算21進口煙氣溫度9=9950C查表4-7,凝渣管結構及計算第11項GG22進口煙氣焓Igg=11821.0703KJkg查表4-7,凝渣管結構及計算第12項23進冷段煙氣溫度t=513.32480CGGL即屏出口蒸汽溫度,查表4-6,屏的熱力計算即屏出口蒸汽焓，查表4-6，屏的熱力計算725總輻射吸熱量726冷段輻射吸熱量727熱段輻

36、射吸熱量728頂棚輻射吸熱量729出熱段蒸汽溫度Qf二Qf二157.4649GGNZQf=QfHHHGGLGGH+H+HLRLD=157.4649xQf=QfGGRGG7210出熱段蒸汽焓i237237+231+10.06HH+HR+HLRLD=157.4649xQf=QfGGLDGG=78.06231237+231+10.06HH+HDHLRLD=157.4649x10.06237+231+10.06=76.08=3.3136t”=5400C(建議取額定值5400C)GGRGGR按計算負荷下高溫過熱段出口壓力P=9.9查附錄二中水和水蒸氣性質表MPa（查表1-6）2.11出冷段蒸汽溫度t”=

37、535GGL7.2.12出冷段蒸汽焓i”=3461.158GGL0C（先估后校）KJkg査附錄二中水和水蒸氣性質表,按計算負荷下高溫過熱段出口壓力P=10.10MPa（查表1-6）7.2.13第二次減溫水量7.2.14減溫水焓i=JWjw22800KJh取用）就是給水焓，按P=10.98MPa7.215進熱段蒸汽焓i=：gl(dDJ+J/Dw,2GGRD3461.158x(220 x103-2800)+923.69x2800=3428.8632200007.216進熱段蒸汽溫度t=5240C查附錄二中水和水蒸氣性質表，按計GGR算負荷下高溫過熱段出口壓力P=10.10MPa（查表1-6）7.2

38、.17冷段吸熱量Q=（D-D）（i”-i）/BGGLD1jw2GGLGGLjd0ZSwd0ZSw31642.32217218熱段吸熱量Q=D(i-i)/BGGRD1GGRGGRj220000 x(3521.2475-3428.863)=797.53017219高溫過熱器吸熱量Q=QGG31642.3221+qGGLD1GGRD1=663.6538+642.3231=1305.97697220高溫過熱器對流吸熱量Qd=Q-QfGGGGGG(220000-2800)(3461.158-3364.675)=3428.8637221頂棚對流吸熱器先估后校）=1305.9769-157.4649=114

39、8.5129GGLDD172GG22高溫過熱器出口煙焓QD=Igg+Aa10GG申LF=11821.07031148.5129+0.99460.025x225.448=10535.01247223高過出口煙氣溫度883.79950CGG7224煙氣平均溫度9PJ9”+GG=10671.95880C查焓溫表），7225煙氣流速+273)WBV(9W=一jyPJ-y3600 xFx273y3600 x23.3x273=31642.3221X川69XZ998+巾=13.0488mS(其中見表2-9）Y7226煙氣側放熱系數(shù)=aCCC=80 x0.94x1x0.96=72.1927227冷段蒸汽平均溫

40、度t=(t+1)/2=GGLPJGGlGGL7.2.28冷段蒸汽平均比容V=0.034mGGLPJ查附錄二中水和水蒸氣性表，按冷段進出口壓力平均值P=10.15MPa(查表1-6)7.2.29冷段蒸汽平均流速W=(D-D”2)VGGGGLPJ(3600 xf)L=(22x1032800)x0034=31.9522嘆3600 x0.06427230冷段蒸汽放熱系數(shù)幺=3404GGL7272,aC20C)od查標準線算圖15即(附錄圖11)31熱段蒸汽平均溫度t=(t+1)丿2=540+524=5320CGGRPJGGRGGR32熱段蒸汽平均比容V=0.035msGGR/s表，按冷段進出口壓力平均

41、值P2查附錄二中水和水蒸氣性質=10MPa(查表1-6)PJ7233熱段蒸汽平均流速W=DxVGGGGRPJ(3600 xJ)R7272鵲需=34.0587聽34熱段蒸汽放熱系數(shù)a=3800 x0.92=3496GGR準線算圖15即(附錄圖11)35三原子氣體輻射減弱系數(shù) HYPERLINK l bookmark692 0.78+1.6rTK=10.2(.H2O-0.1)(1-0.37j)Q10.2r*p*s100020C)，ao-Cd查標=10.2(0.78+1.6x0.0986-0.1)(1-0.37x1217.3998) HYPERLINK l bookmark602 710.2x0.2

42、360 x0.1x0.1881000=24711/24.71/(m.MPa)20C)查標準線算圖12(附錄圖8)(513.3248+535)=524.16240C7236三原子氣體容積份額7237灰粒的輻射減弱系數(shù)r=0.2360查表2-9煙氣特性表559003沽+273)2d2PJh559003(944.3998+273)2x13=88-6804y(m.MPa)注：d單位h7238煙氣質量飛灰濃度卩二0.0134Y查表2-9煙氣特性表7239煙氣的輻射減弱系數(shù)K=Kr+K卩QHY=24.71x0.2360+88.6804x0.0134=7.0199兒MPa)7240煙氣黑度a=1e一kps=

43、1e一7.0199x0.1x0.188=0.12367241冷段管壁灰污層溫度BQ(+-ttjGGut=t+H*HBGGLGGLPJ3.6HL31642.3221x1305.9769x(0.0043+)=524.1624+34也=717.31843.6x2370C，其中：0.00437242熱段管壁灰污層溫度t=tHBGGRGGRPJBQ(jGG+36HR+丄)uGGR=31642.3221x1305.9769x(0.0043+)=532+迪3.6x237=759.89110C，其中：=0.00437243冷段輻射放熱系數(shù)u=22.04FGGL20C)uC查標準線算圖19即（附錄圖12）od2

44、0C)20C)xx7244熱段輻射放熱系數(shù)a=23.12FGGR72查標準線算圖19即（附錄圖12）d45修正后冷段輻射放熱系數(shù)a=ai+o.4(gglpj+273)F1GGLFGGL10000.077246修正后熱段輻射放熱系數(shù)a=aF1GGRt+273)1+0.4(GGRPJ丿FGGR=23-1241+X需)0.25-(將)0.07=31-96467247冷段傳熱系數(shù)K=屮GGLa4+120C)詁=0.65x辭證=664814GGL20C)（其中屮一熱有效系數(shù)，對煙煤屮=065。a=a+a）1dF1GGL7248熱段傳熱系數(shù)KGGRaa=屮一1GGRa+a1GGR=0.65xI。46443

45、496=65.7476104.164+34967249冷段平均溫AtGGL(其中Atd(a=a+a)20C)1dF1GGRAtAtdxAtIndAtx460-3704747=413.6239oC370.4747=9tGGGGLAt=9-1)xGGGGL7250熱段平均溫差AtGGRAtAtdxAtIndAt49824-343.7995=血裁點ln_343.79957272727272727272(其中At=9-1dGGGGR51冷段對流吸熱量QGGLD2At=9-t)xGGGGR3.6KAtHGGL_GGLLj3.6x66來14x413.6239決237=了昭收？31642.3221(QQf)

46、Q52計算誤差GGLDqGGLD2827.356978.06741.4619GGLD2741.4619=1.06%53熱段對流吸熱量3.6KAtH3.6x66.4814x416.2556x231=GGR廠GGRR=727.2879（允許誤差土2%）QGGRD231642.322154計算誤差(Q-Qf)-Q-QGGRD2797.5301-76.08-727.2879=0.8%GGRD1GGRGGRD2-727.2879允許誤差土2%)55頂棚入口汽溫56頂棚入口汽焓57頂棚出口汽焓i=iGGLDGGLDt=337.86300C就是屏頂棚出口汽溫GGLDiGGLD=2764.6593就是屏頂棚出

47、口汽焓+Q=2764.6593+48=2812.6593GGLDD158頂棚出口汽溫t=3170C查附錄二中水和水蒸氣性質表，GGLDP=10.00MPa7259頂棚對流吸熱量3.6KAtF=B耳jQGGLDD23.6x66.4814+65.74762x(944.3998-312)x10.0632641.3221=47.8543K+K+(其中K=GGLGGR,At=9t”2PJGGLD7260計算誤差QQGGLDD2GGLDD1=47.85434847.8543x100%=0.3%GGLDD2（允許誤差10%）7261高溫過熱器區(qū)域總對流吸熱量Qd=Q+Q+QGGGGLD2GGRD2GGLDD

48、2=741.4609+727.2879+47.85438、低溫過熱器的熱力計算81進口煙氣溫度9=932.47910C即高溫過熱器出口煙氣溫度DG82進口煙氣焓I=11203.2059DG即高溫過熱器出口煙氣溫焓83進口蒸汽溫度84進口蒸汽焓t=3170C即高溫過熱器頂棚出口蒸汽溫度DGi比=2812.6593%即高溫過熱器頂棚出口蒸汽焓85出口蒸汽溫度t=4120CDG先估后校）86出口蒸汽焓i=3121.84DG查附錄二中水和水蒸氣性質表，P=10.50MPaQ(DD)(i”I)/=jWDGDG/BDGD187低溫過熱器對流吸熱量=(2200006000)(3121.842812.6593

49、)31642.3221j(D=D+D=3200+2800=6000)jwjw1jw288出口煙氣焓IQIIDGD+AdI0DGDG申LF=112032059-20999481+0-0255225448=9117-82489出口煙氣溫度810煙氣平均溫度9”二760.66670CDG9-9+DGPJ查焓溫表)811煙氣流速W888888932.4791+河6667=846.57290CBV(9y3600 xFx273y31642.3221x7.9069x(846.5729+273)=15.2412m2-9)12煙氣側對流放熱系數(shù)13蒸汽平均溫度14蒸汽平均比容15蒸汽流速Wq3600 x18.7

50、x273(其中V見表YddCCC95x1x1x1.04599.275DG0ZSw20C)查標準線算圖12(附錄圖8)t(+1)/2317+4122364.50CpjDGDG-2v0.0232mPJ查附錄二中水和水蒸氣性質表，P10.64MPa(D-D)Vjw(3600 xf)Q=(2200006000)x0.0232丄引巧呎3600 x0.11216冷段蒸汽放熱系數(shù)d3450 x0.95=32775217三原子氣體減弱系數(shù)20C)C查標準線算圖15即(附錄圖11)odK10.2(0.78+1.6rH2o0.1)(10.37Ej)q.10.2r*p*s100088=10.2x(0.78+1.6x

51、0.0970一0.1)(10.37364.5+273)_32.902610.2x0.2318x0.1x0.198100088/（m.MPa）18三原子氣體容積份額r=0.238219灰粒的輻射減弱系數(shù)K_55900H查表2-9煙氣特性表5590083；+273)2d2PJh=93.7738#(846.5729+273)2xl32(m.MPa)注：dh單位:卩m20煙氣質量飛灰濃度卩二0.0131Y3查表2-9煙氣特性表821煙氣的輻射減弱系數(shù)K_K+Kh“Y=32-9026x0-2318+93-7738x.131=8.8553Xm.MPa)822屏區(qū)煙氣黑度a_1e一kps_1e8.8553x

52、0.1x0.198_0.16082823管壁灰污層溫度=t+HBDGpjBQC+丄)QjDGD1Q36H-DG31642.3221x2091.0181x(0.0043+-)=364.5+3277.5_474.70530c3.6x7688其中：s_0.004324煙氣側輻射放熱系數(shù)Qf_20.1238DG20C)8QQ（含灰氣流，其中a為煙氣黑度）查標準線算圖19（即附錄圖12）025修正后輻射放熱系數(shù)Qfl=Uf1+0.4(9pj+273)DGDG1000=20.1238x1+o.4(846.5)0-25x(翟呦_28.100520C)26煙氣側放熱系數(shù)U=g(Qf1+Qd)1DGDG20C）

53、（其中827冷段傳熱系數(shù)aakdg=屮Oza122=0.65x1273755X32775=62.6968127.3755+3277.520C)=lx(28.1005+99.275)=127.3755（其中屮一熱有效系數(shù)，查附錄表四）828平均傳熱溫差AtGGRAt-At520.4791-443.6667lndAtxxln5204Z91443.6667=378.05120C8(其中Atd=9-tGGGGR29低溫過熱器對流吸熱量At=9x-t)GGGGRQDGD2KAtH=3.6xDGbGDG31642.3221830計算誤差DGD2=2071.05372091.0181-2071.053720

54、71.0537（允許誤差2%）62.6968x378.512x768=3.6xDGD2=0.96%8831第一次減溫水量D=3200kgh(原來假定數(shù)據(jù))jW1/h32減溫后蒸汽焓iDiz(D-D)ii=jw/1jiwjwDGP1J=D-Djw23200 x923.69+(220000-6000)x3121.84220000-2800833減溫后蒸汽溫度t=380.23250C，查附錄二中水和水蒸氣性質表，按低過P1J出口壓力P=10.49MPa（查表1-一6）834屏入口氣溫的誤差At=t-t=380.2325-380=0.2325oC1JP99999999999999高溫省煤器的熱力計算1

55、進口煙氣溫度a=760.6667SSC即低溫過熱器出口煙氣溫度2進口煙氣焓I=9117.824SSkJ/kg即低溫過熱器出口煙氣焓3出口煙氣溫度a=480C先估后較查溫焓表SS4出口煙氣焓I=5624.4495kJ/kgSS14通用，518低溫省煤器未計算時用5高溫省煤器吸熱量SSD1SSSS+a-10LPC=0.9946x(9117.824-5624.4495+0.02x225.448)=3478.9949kj/kg其中a漏風系數(shù)，I0理論冷空氣焓LPC6減溫水量D=D+D=3200+2800二6000kJ/hjwjw1iW27高溫省煤器水流量D=D-D=220 x103-6000=2140

56、0kJ/hSSjw8爐膛有效輻射放熱Qf=7996.8346kJ/h見表3-99屏區(qū)受熱面總對流吸熱量Qd=2391.0407kJ/h見表4-6PQ10凝渣管對流吸熱量Qd=64.8906kJ/h見表4-7NZ11高溫過熱器區(qū)域總對流吸熱量Qd=1516.6031kJ/h見表4-9GG12低溫過熱器對流吸熱量Q=2091.0181kJ/h見表4-11DGD113省煤器后工質總吸熱量SQ=Qf+Qd+Qd+Qd+QLPQNZGGDGD1=7996.8346+2391.0407+64.8906+1516.6031+2091.0181=14060.3871kJ/kg914鍋爐出口蒸汽焓i=3476.

57、45kJ/kg查表4-9，第10項。GGR915高溫省煤器出口水焓iSSD.iD(ggrBjSS=220000=214000(x3476.45-34642.3221214000 x14060.3871丿二1436.6SS438kJ/kg916高溫省煤器出口水溫度t”=302.5975CSS查附錄二中水和水蒸汽性質表，按高溫省煤器出口壓力P=1108Mpa（查表1-6）917高溫省煤器進口水焓Bi二iQ-4=SSSSSSD1DSS1436.64383478.9949x31642.3221214000=922.235kj/kg918高溫省煤器出口水溫度t=224.5CSS查附錄二中水和水蒸汽性質表

58、，按高溫省煤器出口壓力P=11.28Mpa（查表1-6）1922計算完低溫省煤器后（低溫的的出口水溫-高省的入口水溫10C）,校核計算時采用919高溫省煤器進口水溫度t=235C即低溫省煤器出口水溫度，查表4-17SS9.20高溫省煤器進口焓i二994.4892kj/kgSS即低溫省煤器出口水焓，查表4-17921高溫省煤出口水焓Bi二i+Q-j-ssSSSSD1DSSo1（1A20。1=922.235+3478.9949x.=1436.6438kj/kg214000922高溫省煤器出口水溫度t=302.5975CSS查附錄二中水和水蒸汽性質表，按高溫省煤器出口壓力P=11.08Mpa（查表1

59、-6）2341通用9.23平均水溫t+1)/2=(302.5975+235)/2=268.7988CpjSSSS9.24平均煙氣溫度3=6+0)/2=(760.6667+480)/2=620.3334CPJSSSS9999999999925三原子氣體輻射減弱系數(shù)0.78+1.6r10.2r-p-sk=10.2Q-0.1|f1-0.3丄)丿I1000丿=10.278+山60.09571W10.2X0.2283X0.1X0.156丿(1-0.37x267.7988+273)100)=39.11081/（m.Mpa）26三原子氣體容積份額r=0.2283查表2-9煙氣特性表27灰粒的輻射減弱系數(shù)55

60、900+273)2d2h=109.00351/(m.Mpa)3(620.3334+273匕61328煙氣質量飛灰濃度卩=0.0129kg/m3查表2-9煙氣特性表Y29煙氣的輻射減弱系數(shù)k=kr+k卩=QHY=39.1108x0.2283+109.0035x0.0129二10.35541/(m.Mpa)30煙氣黑度a=1ekps=1e10.3554x0.1x0.156=0.1492Y31管壁灰污層溫度t二t+60=268.7988+60=328.7988Chbpj32煙氣側輻射放熱系數(shù)afSS查標準線算圖19（附錄圖12）33修正后輻射放熱系數(shù)=aa=42x0.1492=6.2664w/(m2