影響水泥熟料中游離氧化鈣含量的因素及解決措施

1、西安建筑科技大學(xué)繼續(xù)教育學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文）影響水泥熟料中游離氧化鈣含量的因素及解決措施畢業(yè)設(shè)計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計（論文） ，是我個人在指 導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的成果。盡我所知，除 文中特別加以標(biāo)注和致謝的地方外，不包含其他人或組織已經(jīng) 發(fā)表或公布過的研究成果，也不包含我為獲得 及其 它教育機(jī)構(gòu)的學(xué)位或?qū)W歷而使用過的材料。對本研究提供過幫 助和做出過貢獻(xiàn)的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并 表示了謝意期：期：作 者 簽 名：日指導(dǎo)教師簽名：日使用授權(quán)說明本人完全了解 大學(xué)關(guān)于收集、保存、使用畢業(yè)設(shè)計 （論文）的規(guī)定，即：按

2、照學(xué)校要求提交畢業(yè)設(shè)計（論文）的印刷本和電子版本；學(xué)校有權(quán)保存畢業(yè)設(shè)計（論文）的印刷本 和電子版，并提供目錄檢索與閱覽服務(wù)；學(xué)校可以采用影印、 縮印、數(shù)字化或其它復(fù)制手段保存論文；在不以贏利為目的前 提下，學(xué)?？梢怨颊撐牡牟糠只蛉績?nèi)容。作者簽名： 日 期：摘要水泥熟料中 f-CaO 含量是水泥生產(chǎn)過程中一個重要的質(zhì)量控制指標(biāo)。 一般地認(rèn)為：原燃料性質(zhì)、配料方案、生料的均化、生料及煤粉細(xì)度、操 作中火焰狀況和窯內(nèi)熱工制度等是影響熟料中 f-CaO 含量高低的重要因 素。通過分析原因，采取相應(yīng)的措施，一般均能夠在生產(chǎn)中取得成效。關(guān)鍵詞： 熟料， f-CaO，波動AbstractThe f-Ca

3、O of the cement is an important quality control index in the cement production line. in a general way, original fuel property; compound material project; crude material homogenized; crude material and coal powder thin degree; the flame s situation in the operating; the pyrology system inside the kil

4、n; and so on. these are an important elementto influence the contentof the f-CaO in the cement .via to analyzing the reasons , adopting some relevant measures ,there will commonly obtain some effect in the production without exception.KEY WORDS:clinker,f-CaO ， motion目錄第一章 緒論 11.1 游離氧化鈣的產(chǎn)生 11.1.1 一次

5、f-CaO 11.1.2 二次 f-CaO 11.1.3 輕燒 f-CaO 11.2 控制熟料 f-CaO 指標(biāo)的實際意義 21.2.1 熟料 f-CaO 含量過高的危害 21.2.2 熟料 f-CaO 含量過低的弊端 2 1.3 幾種影響水泥熟料中 f-CaO 含量的因素 3 1.3.1 生料配料方案 3 1.3.2 料層的影響 3 1.3.3 縮短過渡帶 3 1.3.4 延長燒成帶長度 4 1.3.5 冷卻條件 4 1.3.6 生燒 f-CaO 4 1.3.7 窖爐用煤的影響 4 1.3.8 高堿含量對熟料煅燒和質(zhì)量的影響 4 1.4 出現(xiàn)高游離鈣時所采取的相關(guān)措施 41.4.1 偶然出現(xiàn)

6、不合格 f-CaO 41.4.2 反復(fù)出現(xiàn)不合格游離氧化鈣的對策 6 第二章 所在工作單位豫鶴同力水泥有限公司高 f-CaO 原因分 析 82.1 2008 年出窯熟料現(xiàn)狀調(diào)查 52.2 因果分析圖 9 2.3 末端因素驗證 9結(jié)論 19參考文獻(xiàn) 2021致謝第一章緒論1.1 游離氧化鈣的產(chǎn)生f-CaO 因配料、煅燒冷卻條件不同，其形態(tài)各有不同。 1.1.1 一次 f-CaO當(dāng)配料不當(dāng)，生料過粗或煅燒不良時，熟料中出現(xiàn)尚未與酸性氧化物 （SiO2，Al2O3， Fe2O3）完全化學(xué)反應(yīng)而殘留的 CaO,即游離存在的 CaO， 這種 f-CaO在燒成帶高溫焙燒 （1450 攝氏度）大于 30mi

7、n時呈“死燒狀態(tài)”， 亦稱“死燒”， f-CaO ，其結(jié)構(gòu)致密，晶體尺寸較大（ 10-20 微米）往往 聚集成堆分布，形成礦巢，且包裹早熟料礦物之中，并受到雜質(zhì)離子的影 響，遇水生成氫氧化鈣的反應(yīng)很慢，通常要在加水 3d 以后才能反應(yīng)明顯， 至混凝土硬化后較長一段時間才完全水化。 f-CaO 與水作用生成氫氧化鈣 時固體體積膨脹 97.9%。在已硬化的混凝土內(nèi)部造成局部膨脹力，由于熟 料中堆集，隨著 f-CaO 含量的增加，首先是抗拉，抗折強(qiáng)度的降低，進(jìn)而 是 3d 后其強(qiáng)度倒縮，在混凝土內(nèi)部產(chǎn)生不均勻膨脹，嚴(yán)重時引起安定性 不良，導(dǎo)致水泥制品變形或開裂崩潰。這種情況如果沒有找到根源，很有可能

8、是 f-CaO 長期波動的原因。 1.1.2 二次 f-CaO熟料冷卻速度較慢或在還原氣氛下， C3S 分解又成為 CaO 及 C2S ，或熟料中的堿取代出 C3S 、C3A中 CaO。這種新游離出來的 CaO 水化較慢，對水泥強(qiáng)度，安定性都不利。這也可能屬于 f-CaO 長期偏高的誘因，解決它也要從系統(tǒng)考慮。 1.1.3 輕燒 f-CaO當(dāng)來料量不穩(wěn)或塌料，掉窖皮或燃料成分變化或火焰形狀不好，造成 局部生料的煅燒溫度不足，在 1100-1200 攝氏度的低溫下形成 f-CaO， 主要存在與黃粉以及包裹著生料粉的夾心熟料中，其結(jié)構(gòu)疏松多孔，遇水 反應(yīng)快，對水泥安定性危害不大。但欠燒 f-CaO

9、 含量太高，將使熟料強(qiáng)度 大大降低。1.2 控制熟料 f-CaO 指標(biāo)的實際意義目前大多數(shù)水泥企業(yè)對熟料含量合格指標(biāo)為小于 1.5%、合格率要大于 90%。這種指標(biāo)已經(jīng)沿襲了數(shù)十年，基本是照搬傳統(tǒng)回轉(zhuǎn)窖的習(xí)慣。 1.2.1 熟料 f-CaO 含量過高的危害熟料 f-CaO含量過高，易使熟料安定性不良， 這正是對熟料 f-CaO 含量的要嚴(yán)格控制的傳統(tǒng)認(rèn)識。同時混凝土專業(yè)研究的結(jié)果表明，熟 料中 f CaO與混凝土外加劑的相容性不好， 作為水泥主要用戶的混凝 土攪拌站為了降低使用外加劑的成本，對水泥生產(chǎn)提出 f-CaO 含量小 于 1%的要求 , 這是對熟料 f-CaO 含量的現(xiàn)代認(rèn)識。因此，熟

10、料 f-CaO 含量在使用時無論如何都不能過高，更不能失去控制。否則，這樣的 熟料不能直接用于粉磨水泥。1.2.2 熟料 f-CaO 含量過低的弊端在人們都十分重視 f-CaO 含量過高的害處時， 也有必要了解 f-CaO 含 量過低的不利之處，這確是很多人至今沒有充分認(rèn)識到的，之所以提倡精 細(xì)管理，其用意及內(nèi)容也正在于此。 f-CaO 含量過低可導(dǎo)致以下危害：一、熟料質(zhì)量下降在 f-CaO 低于 0.5%時，熟料往往呈過燒狀態(tài)， 甚至是死燒。 此時的熟 料缺乏活性，強(qiáng)度不但不高，反而會下降。二、降低燒成帶窖襯壽命因為降低 f-CaO 含量的重要手段之一就是提高燒成溫度，為此，回轉(zhuǎn) 窖耐火磚承

11、受了高熱負(fù)荷，使用壽命縮短。三、需要更多的燃料消耗為使少量殘存的 f-CaO被 C2S 吸收，隨著燒成溫度的提高， 就要付 出更多的熱量。這就表明， f-CaO 的合格范圍不僅是質(zhì)量指標(biāo)，也是關(guān)系 能耗高低的經(jīng)濟(jì)指標(biāo)。熟料 f-CaO 每降低 0.1%，熟料熱耗就增加 58.5KJ/Kg 。并以此作為測算：如果將熟料 f-CaO 按平均 1.1%控制，比平 均 0.8%提高 0.3%，熟料熱耗大約可降 175.5 KJ/Kg ，一條 2000t/h 的生 產(chǎn)線，每年按運(yùn)轉(zhuǎn) 300d 計算，煤的單價以 500 元/t 計，一年可節(jié)約費(fèi)用 210 萬元。如按噸熟料成本計算，每噸可節(jié)約 3.5 元。

12、從我國當(dāng)前預(yù)分解窯熱耗水平與國際水平的差距上看，對于同類同 規(guī)格的窯，熟料熱耗大約要多 210kJ/kg ，對于某些企業(yè)而言， 熟料 f-CaO 含量過低可能是原因之一。再者，現(xiàn)在節(jié)能已經(jīng)與減排精密聯(lián)系起來，因為多燒煤，就要多向大氣排放 CO2，加重了地球的溫室效應(yīng)。僅環(huán)境保護(hù)而言，也不能無限制 的降低 f-CaO 的控制指標(biāo)。四、熟料的易磨性變差f-CaO 每降低 0.1%，水泥磨的系統(tǒng)電耗要增加 0.5%。特別是當(dāng) f-CaO 含量低于 0.5%時，這不僅因為熟料死燒難磨，而且因為 f-CaO 在水泥粉 磨之前的消解能使體積膨脹，從而導(dǎo)致熟料內(nèi)產(chǎn)生應(yīng)力。 f-CaO 太低，這 種有利預(yù)粉磨

13、的因素減少，當(dāng)然就要增加電耗。以水泥磨的系統(tǒng)電耗為 40kWh/t計。全年生產(chǎn)水泥 100萬t 的粉磨站， f-CaO每降低 0.3%，一年 多用電達(dá) 60萬 kWh，折和電費(fèi) 30萬通過上述 f-CaO 高低利弊的對比可知，傳統(tǒng)規(guī)定 f-CaO 只有上限指 標(biāo)，而無下限指標(biāo)的做法，顯然是忽略了規(guī)定下限的重要性。如果說傳 統(tǒng)窯控制 f-CaO 的 能力低， 難以對下限指標(biāo)控制， 那么對當(dāng)今的新型干 法水泥生產(chǎn)技術(shù)而言，這種規(guī)定不僅必要，而且成為可能。熟料 f-CaO 含量是考核熟料質(zhì)量的重要指標(biāo)，它表示生料煅燒中氧 化鈣與氧化硅 、氧化鋁、氧化鐵等結(jié)合后剩余的程度，所以，它的高低 表示配料的合

14、理性及熟料煅燒的完全程度 , 更表示熟料的安定性質(zhì)量。負(fù) 責(zé)熟料生產(chǎn)的各級領(lǐng)導(dǎo)、中控操作員（或看火工） 、化驗員都要檢查該項 指標(biāo)的完成情況，并努力降低熟料中 f-CaO 的含量。1.3 幾種影響水泥熟料中游離氧化鈣含量的因素 1.3.1 生料配料方案 一方案趨于高 KH 高 SM值方案，熟料強(qiáng)度達(dá) 68-72 Mpa ，對生料配 料則要求石灰石和硅砂多摻而相應(yīng)減少了粉煤灰和鐵粉的摻量配比，這 樣相對降低了生料的易燒性，熟料液相量較低，增加了窖的操作難度， 主要表現(xiàn)為煤耗上升， f-CaO 難以控制， IM 過大時，液相粘度大，不利 于游離氧化鈣的吸收。1.3.2 料層的影響 窖內(nèi)物料負(fù)荷率要

15、適當(dāng)，可以薄料快轉(zhuǎn)。提高物料的溫度均勻系數(shù)， 但料層過薄，對料層的傳熱面積減少，物料在窯內(nèi)停留時間過短也不好， 易生燒，當(dāng)其他情況正常而 f-CaO 偏高時，可將料層適當(dāng)加厚，適當(dāng)降 低窯速。1.3.3 縮短過渡帶高強(qiáng)熟料生產(chǎn)要求預(yù)熱器，分解爐氣固換熱效率，傳熱快，在窖內(nèi) 過渡帶升溫速度更快，操作時要提高窖速以加大灼燒生料翻滾頻次和縮 小過渡帶長度在 23Di 左右，從而使灼燒生料礦物晶體 SiO2,CaO 等在 過渡帶陳化時間減少，保證其熱生料晶粒的化學(xué)反應(yīng)活性。1.3.4 延長燒成帶長度干法窖燒高強(qiáng)熟料，要求控制燒成帶長度 （Lb） 長一些，采用“高溫長 帶煅燒”制度，有利于熟料煅燒、礦物

16、晶體形成， f-CaO 的吸收和 f-R2O 的蒸發(fā)（控制燒成帶長度 Lb可在 45Di 左右，內(nèi)襯磚要鑲砌 80M鎂銘磚， 過渡帶長度控制在 23Di 左右，內(nèi)襯轉(zhuǎn)鑲砌 70M鎂銘磚，冷卻帶長度控 制在 1.5Di 左右，內(nèi)襯磚要鑲砌 80M鎂銘磚或高鋁磚或磷酸鹽結(jié)合高鋁耐 磨磚，余部為放熱帶。1.3.5 冷卻條件熟料的冷卻采用急冷的方法，防止或減少 C3S 在 1250 攝氏度時分 解，急冷時，溫度迅速從燒成溫度開始下降越過 C3S 的分解溫度，急冷 使 C3S 來不及分解而呈介穩(wěn)狀態(tài)保存下來，避免或減少了C3S 分解成C2S 和 f-CaO，同時急冷使 C3S 晶體細(xì)小，從而產(chǎn)生較高的熟

17、料強(qiáng)度。 1.3.6 生燒一般情況下，正常水泥熟料的 顏色為結(jié)粒均勻密實的褐亮熟料顆 粒，當(dāng)出現(xiàn)大量的灰黃色、棕褐色或灰白色的粉狀熟料時，多半是由于 熟料出現(xiàn)生燒和粉沙料所致，從而導(dǎo)致 f-CaO 較高。此原因多為生燒。 1.3.7 窖爐用煤的影響窖內(nèi)用煤量應(yīng)根據(jù)入窖生料量及分解來確定回轉(zhuǎn)窖在此只擔(dān)負(fù)物 料的燒結(jié)作用，固此用煤量相應(yīng)的比分解爐要少。若窖內(nèi)用煤量過少， 很容易造成物料在窖內(nèi)燒成溫度不夠， 導(dǎo)致熟料升重偏低， f-CaO 含量升 高，而影響熟料質(zhì)量，若窖內(nèi)用煤量過大，將導(dǎo)致分解爐不進(jìn)煤，入窖 物料分解率降低，增大窖的熱負(fù)荷。體現(xiàn)不了預(yù)分解窯的工藝特點(diǎn)。因 而兩處煤粉必須合理分配，使

18、燒成熱耗最低，熟料質(zhì)量最好。 1.3.8 高堿含量對熟料煅燒和質(zhì)量的影響其破壞熟料礦物 C3S 、C2S 、C3A的形成，由于 K2O、Na2O 堿性比 CaO強(qiáng)，當(dāng)熟料中含硫量少時，堿主要取代 CaO與 C3S 、C2S 、C3A 起 反應(yīng)生成 K2O23CaO12SiO2（ 簡寫為 KC23S12）和 Na2O 8CaO 3Al 2O3（簡 寫為 NC8A3）。從而阻止 C2S吸收 CaO并促使 C3S、C3A 分解，析出游離氧化 鈣。1.4 出現(xiàn)高游離鈣時所采取的相關(guān)措施當(dāng)生產(chǎn)中出現(xiàn)高游離鈣時結(jié)果時，所采取的措施不能一概而論。而 且在所有早成游離氧化鈣高的原因中，只有塌料才是預(yù)熱器窯所特

19、有需 要克服，而且完全能夠克服的環(huán)節(jié)，其他原因是所有旋窯都會共有的癥 狀。相反對于預(yù)分解窯，它有生料的勻化措施，旋風(fēng)預(yù)熱系統(tǒng)，較高的 窯轉(zhuǎn)速，多風(fēng)道噴煤管等措施，使控制游離鈣的能力遠(yuǎn)高于其他窯型， 煅燒出低游離鈣的熟料正是它的優(yōu)勢。同時，必須明確，中控操作員對 游離氧化鈣的控制手段只有火焰形狀和煅燒溫度。1.4.1 偶然出現(xiàn)不合格 f-CaO一、偶然出現(xiàn)不合格 f-CaO 時常見的誤操作 這多是由于窯尾溫度低或者有塌料，掉窯皮，甚至喂料不當(dāng)增加而 發(fā)生，解決的責(zé)任人只能是中控操作員。但按照前述不夠準(zhǔn)確的概念， 操作上會對應(yīng)一種司空見慣的誤操作，先打慢窯速，然后窯頭加煤，應(yīng) 該說這種從傳統(tǒng)回轉(zhuǎn)窯

20、型沿用下來的操作方法對分解窯是很不適應(yīng)的。二、偶然出現(xiàn)不合格 f-CaO 時常見的誤操作的危害 加大了窯的燒成熱負(fù)荷分解窯是以 3r/min 窯速實現(xiàn)高產(chǎn)的慢窯速后似乎可以延長物料在窯 內(nèi)停留時間，但加大了料層厚度，所需要的熱負(fù)荷并沒有減少，反而增 加了熱交換困難。窯速減的越多，所起的副作用就越大，熟料仍然會以 過高的 f-CaO 出窯。 增加熱耗有資料證實，分解后的 CaO有很高活性，但這種活性不會很長時間 保持。由于窯速減慢而帶來的活性降低，延遲了9001300 攝氏度之間的傳熱，導(dǎo)致水泥化合物的形成熱增加。 縮短耐火磚的使用周期 窯尾溫度低，還突然加煤，使窯內(nèi)火焰形狀嚴(yán)重受挫變形，火焰形

21、 狀發(fā)散，煤燃燒不完全，而且嚴(yán)重傷及窯皮，減慢窯速，符合填充率及 熱負(fù)荷都在增加。三、處理方法一旦發(fā)現(xiàn)，立即減少喂料，減料多少根據(jù)異常程度而定，比如塌 料較大，時間較長或窯尾溫度降低較多，此時減料幅度要大，不宜一次 減料過多，保證 C1出口溫度不能升的過快。減分解爐喂煤，維持 C1出口高于正常 50 度，同時通知化驗室對 增加入窯分解率的測定確保 85-90% 略微減少窯尾排風(fēng)，以使一級出口溫度較快恢復(fù)原有狀態(tài)，但不 可減的過多，否則會造成新的塌料，也影響二、三次風(fēng)的入窯量，進(jìn)而 影響火焰。如果掉要皮或塌料量不大，完全可以不減慢窯速，這批料雖然以 不合格熟料出窯，但對生產(chǎn)總體損失最小，但按照這

22、種方式，恢復(fù)運(yùn)轉(zhuǎn) 時間只需十分鐘，如果是打慢窯速，這批料不僅無法煅燒合格，而且如 上所述至少消耗半個小時以上，影響熟料的產(chǎn)量，以及更多的熟料質(zhì)量。當(dāng)然如果脫落窯皮或竄料嚴(yán)重， 不得不大幅度降低窯速， 至 1r/min 以內(nèi)，此時更重要的是投料量要大幅度降低，為正常量的 1/3 左右。而 且減料操作在前，打慢窯速在后，避免有大量的物料在窯內(nèi)堆積。如此 出來的熟料 f-CaO 含量會合格，但付出的代價是半個小時以上的正常產(chǎn) 量，更多的燃燒消耗，長時間的工藝制度不正常，以及類似中控窯煅燒 的各種弊病，經(jīng)濟(jì)上損失較大。盡快找出窯內(nèi)溫度不正常的原因，對癥治療防止類似情況再次發(fā) 生。比如：找出塌料原因，窯

23、尾溫度降低的原因等。上述具體情況而異，總的原則是：不要糾纏一時一事的得失，要顧 全事情穩(wěn)定的大局。這個大局就是用最短時間回復(fù)窯內(nèi)火焰的正常，并 保持它們。1.4.2 反復(fù)出現(xiàn)不合格游離氧化鈣的對策如果窯作為系統(tǒng)已無法正常控制 f-CaO 的含量，則說明此窯已帶病 運(yùn)轉(zhuǎn)。此時已完全依賴中控室的操作，已經(jīng)力不從心，應(yīng)有管理人員組 織力量，對有可能產(chǎn)生的問題針對性的逐項解決。一、原燃料成分不穩(wěn)定，需要從原燃料進(jìn)廠質(zhì)量控制及提高均化能 力等措施。二、生料粉的細(xì)度跑粗，尤其是硅質(zhì)校正原料的細(xì)度，需要從生料 的配置操作解決，這方面往往被技術(shù)員忽視。國外對此進(jìn)行專門研究，結(jié)論是熟料煅燒過程中，由C2S 生成

24、 C3S的途徑有兩條：由 C2S 靠固相反應(yīng)自我合成，析出氧化硅；由 C2S 與 CaO 靠少量液相完成。不論是何種方式，反應(yīng)均在顆料中進(jìn)行，但這與生料 粒徑有很大關(guān)系，粒徑一定后， C2S、C3S 的結(jié)晶大小就基本確定，尤其是 含氧化硅原料的細(xì)度是關(guān)鍵， 因為 CaCO3 分解后形成的多孔 CaO是靠氧化 硅向氧化鈣孔內(nèi)移動后進(jìn)行反應(yīng)。大粒徑的 SiO2 更容易形成瘤狀，帶狀 群的 C2S 在生料飽和比偏高的分解窯配比情況下，既是形成了C3S，結(jié)晶也較粗大， f-CaO 容易形成。三、喂料、喂煤量的波動需要從計量稱的控制能力上解決。四、煤料的熱交換不好，需要從設(shè)備備件（如管道、撒料版、內(nèi)筒、

25、 翻料閥等）及工藝布置有無變化上解決。五、配料成分過高而且波動過大，需配料人員解決。六、火焰形狀不好，煤粉燃燒不完全，中空操作員按工藝工程師的 要求重新調(diào)整過風(fēng)道煤管的內(nèi)外風(fēng)，二、三次風(fēng)量的變化及風(fēng)溫的改變 綜合考慮。f-CaO第二章 所在工作單位豫鶴同力水泥有限公司高 原因分析2.1 2008 年出窯熟料現(xiàn)狀調(diào)查一、 2008年112月熟料 f-CaO 月平均值、合格率如表 1所示超出控制指標(biāo)，給后序工序的控制，混合材摻入量帶來影響，從而影響生 產(chǎn)成本，為此本 QC小組（豫鶴同力幾位技術(shù)專家組成）活動所要解決的 主要問題確認(rèn)為降低出窯 f-CaO 的含量，提高熟料質(zhì)量。2.2 因果分析圖根據(jù)

26、影響熟料質(zhì)量，引起 f-CaO 含量高的因素，從人、機(jī)、料、工藝 等幾個方面進(jìn)行了系統(tǒng)分析，繪制了因果分析圖（見圖 1）2.3 末端因素驗證根據(jù)因果圖找到十一個末端因素，對這十一個末端因素，進(jìn)行現(xiàn)場調(diào) 查，逐一驗證。表 2 對末端因素的確認(rèn)方法及確定內(nèi)容序 號末端原因確認(rèn)方法確認(rèn)內(nèi)容1塔上人員責(zé)任心 不強(qiáng)清堵不規(guī)范現(xiàn)場調(diào)查是否按規(guī)定清理。2操作員水平低現(xiàn)場調(diào)查能否作業(yè)指導(dǎo)書要求進(jìn)行操作3噴煤管燃燒效果 不好現(xiàn)場調(diào)查火焰調(diào)節(jié)情況4窯喂料系統(tǒng)波動 大查 4#窯系統(tǒng)日報 表窯喂料情況5分解爐喂煤秤波 動大查 4#窯系統(tǒng)日報表分解爐喂煤情況6配料站下料不穩(wěn) 定查 4# 生料磨日報配比合格率7生料細(xì)度波

27、動查生料檢驗記錄是否達(dá)到控制指標(biāo)要求8煤質(zhì)波動查配煤情況煤的灰份控制能否達(dá)到要求9二次風(fēng)溫低查工藝操作參數(shù) 記錄及到中控查 看是否達(dá)工藝要求的溫度10煤粉細(xì)度粗 煤粉水份高查煤粉檢驗記錄是否達(dá)到控制指標(biāo)要求11預(yù)熱器系統(tǒng)結(jié) 皮、堵料、塌料查 4# 窯生產(chǎn)月報預(yù)熱器系統(tǒng)結(jié)皮、堵料、塌料情況2.3.1 塔上人員責(zé)任心不強(qiáng)，清堵不規(guī)范經(jīng)化驗室總結(jié)，出窯單個 f-CaO 超高現(xiàn)象較為嚴(yán)重，特別是交接班時 候，這種情況基本是由于塔上清理造成， 2008年 12月1516日，QC小組 成員李平生分別對中控操作、預(yù)熱器塔上清堵情況進(jìn)行跟蹤，在規(guī)定的清 堵時間內(nèi)，工藝參數(shù)窯電流及窯尾壓力，沒有什么變化，而在交

28、接班時窯 系統(tǒng)波動厲害（具體見下表） 。到現(xiàn)場觀察，發(fā)現(xiàn)民工在規(guī)定的時間內(nèi)， 并沒有及時清理窯尾煙室，到了快交班了，就將水槍開起來往里沖。通過 了解還發(fā)現(xiàn)塔上的民工 5 個中有 3個人是剛調(diào)來的。由此引起的工藝參數(shù) 變化情況如表 3 所示表 3 08 年 12月 15日 16日工藝參數(shù)變化情況工藝12 月15 日白班12月 16 日中班參數(shù)8:010:012:014:016:018:020:022:000000000窯尾0.60.580.60.590.60.60.620.61壓力( KP0.20.590.580.600.240.570.600.59a)5窯電435444433432450438

29、445470流(A)255385378380280370375379結(jié)論為要因2.3.2 操作員水平低08年 12月 8日9日，成員郝振山到中控按作業(yè)指導(dǎo)書要求對操作員 采用問卷形式，對操作員進(jìn)行調(diào)查，共抽查了 24人次，只有 2 人對作業(yè) 指導(dǎo)書的要求較為生疏。操作員水平低不是主要因素。結(jié)論為非要因2.3.3 噴煤管燃燒效果不好 經(jīng)過這幾年的生產(chǎn)摸索，該噴煤管火焰不好調(diào)節(jié)，火焰不集中，易發(fā) 散。我們已經(jīng)報了技改項目，但目前還無法實施，且這種噴煤管也用了這 么些年，前幾年我們 f-CaO 含量能達(dá)到要求，因此這也不是主要因素。結(jié)論為非要因2.3.4 窯喂料系統(tǒng)波動大 小組成員郝振山到中控觀察窯

30、喂料情況，從這十天的喂料波動情況 看，只有一天波動超允許波動范圍。分析總結(jié)如表 4 所示。表4 窯喂料波動情況654321最大允許偏差（ t/h） 實際偏差2008年12月5日12月15日窯喂料波動情況12月5日12月6日12月7日12月8日12月9日12月10 日12月11日12月12日12月13日12月14日12月15日5555555555534356234353結(jié)論為非要因。2.3.5 分解爐喂煤波動大 小組成員郝振山到中控觀察分解爐喂煤情況，從這一段時間的喂煤波動情況看，只有一天波動在允許波動范圍。分析總結(jié)如下圖：從下圖可以 看出分解爐噴煤波動經(jīng)常在允許波動范圍之外，由此得出是要因。表

31、52008年12月5日12月15日分解爐喂煤波動情況結(jié)論為要因。2.3.6 配料站下料不穩(wěn)定本小組成員諶賢星查看了， 2008 年配料站下料情況及生料配比合格率，情況如下，從下表可以看出原料配比合格率基本達(dá)到90%，故可以判斷配料站下料基本穩(wěn)定，因此這也不是主要因素。原料配合格率 (%) 結(jié)論為非要因。2.3.7 生料細(xì)度波動 本小組成員郭玉昌查看了， 2008 年生料細(xì)度篩余百分比及合格率， 其 生料細(xì)度大部分都在控制范圍之內(nèi)。表7 2008 年生料細(xì)度篩余百分比及合格率18.294939291908988878685細(xì)度（篩余%）細(xì)度合格率（ %）95結(jié)論為非要因。2.3.8 煤質(zhì)波動小組

32、成員陳歷祥到將 08 年進(jìn)廠煤與 07年進(jìn)廠煤進(jìn)行對比，從下圖可 以看出 06年所用煤比 05 年都較差，但對于原煤的采購根據(jù)市場供應(yīng) 情況波動，目前市場原煤供應(yīng)緊張，我們只能克服因煤帶來的影響， 因此我們不能把這視為主要因素。表8 08 年進(jìn)廠煤與 07年進(jìn)廠煤進(jìn)行對比結(jié)論為非要因。2.3.9 二次風(fēng)溫低根據(jù)我們煅燒工藝，二次風(fēng)溫要達(dá)到 950，才有利于煤粉的燃燒， 從下圖看出只有 2、8、12 月二次風(fēng)溫能夠達(dá)到要求。表 9 08 年 1 12 月份二次風(fēng)溫結(jié)論為要因。2.3.10 煤粉細(xì)度粗，水分高 根據(jù)我廠煅燒工藝對煤粉的要求，煤粉水分應(yīng)控制在2%以內(nèi)，細(xì)度應(yīng)控制在 3%以內(nèi)，小組成員

33、陳歷祥查看了 08 年煤粉檢驗報表，數(shù)據(jù)如下： 從下表中可以看煤粉水分、細(xì)度大部分無法達(dá)到要求，因此這也是主要 因素。表 10 08 年煤粉細(xì)度 . 水份情況結(jié)論為要因。2.3.11 預(yù)熱器系統(tǒng)結(jié)皮、堵料、塌料 小組成員諶賢星，查看了 07年、 08 年生產(chǎn)月報，從生產(chǎn)月報中可以 看出 08 年窯預(yù)熱器系統(tǒng)結(jié)皮、堵料、塌料共 25 次，而 07年則有 31 次， 從而我們就判定這不是主要因素。2.3.12 結(jié)論 通過以上現(xiàn)場調(diào)查驗證，確定如下要因：一、塔上人員責(zé)任心不強(qiáng)，清堵不規(guī)范二、分解爐喂煤波動大三、二次風(fēng)溫低 四、煤粉細(xì)度粗，水分高2.3.13 對策制定表 11 對四個要因采取的措施序

34、號要因目標(biāo)對策措施1塔上人員責(zé)任心不強(qiáng)，清堵不規(guī)范提高責(zé)任心， 規(guī) 范清堵加強(qiáng)考核 與監(jiān)督每班當(dāng)班巡檢工， 在規(guī)定的時間到 塔上監(jiān)督2分解爐喂煤波動大分解爐喂煤在 允許波動范圍 之內(nèi) （最大允許 波動范圍與設(shè) 定值相比 2t分解爐出 現(xiàn)波動及 時組織有 關(guān)人員處 理分解爐倉加裝兩 根收塵管道3二次風(fēng)溫低將二次風(fēng)溫控 制在 950以上篦冷機(jī)一 段料層厚 度控制在 500600mm 左右控制一段篦床壓 力在 5.6MPa左右4煤粉細(xì)度粗，水份 高煤粉細(xì)度控制 在 3%,水份控 制2%,煤粉細(xì)度、 水份分班 統(tǒng)計，分班 考核煤粉細(xì)度跑粗及時調(diào)整一、塔上人員責(zé)任心不強(qiáng)，清堵不規(guī)范的對策 制定塔上清堵相

35、關(guān)規(guī)定，并組織塔上民工進(jìn)行培訓(xùn)。 加強(qiáng)考核與監(jiān)督，每班巡檢工按相關(guān)規(guī)定要求對塔上民工進(jìn)行監(jiān)督 指導(dǎo)，如果沒有按規(guī)定時間進(jìn)行清堵，一次扣 10 元；沒有按規(guī)范清堵 一次扣 30 元。措施執(zhí)行后，小組成員李平生于 09 年 2 月 57 日，對其進(jìn)行檢查， 塔上人員基本能按規(guī)范進(jìn)行清堵，并查看工藝參數(shù)起了如下變化，從下表 中可以看出塔上人員責(zé)任心加強(qiáng)了 , 能及時按規(guī)范清堵。表 12 09 年 2 月 57 日交接班時窯尾壓力及窯電流的變化情況參數(shù)2月 5日白班2月 6日中班2月 7日夜班8:0010:0012:0014:0016:0018:0020:0022:0000:002:004:006:0

36、0窯尾壓0.60.580.60.590.60.60.620.610.630.590.650.66力(KPa)0 .250.240.220.230.240.250.250.260.240.220.220.227窯電流435444433432450438445470439430441442(A)380385378380360370375379382370381383二、分解爐喂煤波動大 每天檢查一次分解爐噴煤氣壓情況，保證分解爐供氣穩(wěn)定 ; 在分解爐喂煤倉加兩根收塵管，倉頂一根收塵管到電收塵，以便倉 內(nèi)氣流的排出；分解爐錐部加一根收塵管到袋收塵，防止氣流竄至煤粉倉錐部形成氣流層，導(dǎo)致下煤不暢。 將分解爐倉料位控制在 40t 以上，使煤粉的重力大于倉底向上竄 氣流的壓力，使之能穩(wěn)定下料。表 13 2009年 1月 15日 1月 25日分解爐喂煤波動情況5三、二次風(fēng)