采礦專業(yè)英語翻譯

國際巖石力學(xué)與采礦科學(xué)⑩這里是巖體的單軸抗壓強(qiáng)度。在參數(shù)SR中,考慮到了巖體擾動產(chǎn)生的節(jié)理密度增加現(xiàn)象，參數(shù)利用SR來確定巖體節(jié)理密度增加量，沒有考慮巖體擾動降低了巖塊間的聯(lián)結(jié)。換句話說，假設(shè)巖塊間是完全聯(lián)結(jié)的。和分別表示巖體單軸抗壓強(qiáng)度和巖石單軸抗壓強(qiáng)度；是抗壓強(qiáng)度降低的比率；、、s和a是H-B的參數(shù)；和基于巖體擾動程度而確定的巖石塊間聯(lián)結(jié)的折減系數(shù)。從圖7中可以確定（巖體的單軸抗壓強(qiáng)度），它考慮到了完全聯(lián)結(jié)巖體的塊效應(yīng)程度。因?yàn)樵趫D7中，風(fēng)化、侵蝕和粗糙度作為巖體不連續(xù)的特性，沒有考慮用巖塊邊界定位等級和不連續(xù)面處的縫隙等級來確定巖體的塊效應(yīng)程度，因此，可以說不論是在自然條件下還是在擾動之后，聯(lián)結(jié)程度與完全聯(lián)結(jié)巖體不同。所以，在沒有考慮圖11b給出的聯(lián)結(jié)等級帶來的影響時，不能把由圖7確定的應(yīng)用于設(shè)計(jì)項(xiàng)目。對裂隙的定義是引用于文獻(xiàn)[1]。通過用擾動因數(shù)和在表的底軸給出的聯(lián)結(jié)等級（在自然條件沒有擾動的情況下）可以很容易從圖11中找到擾動等級?？梢詮膸в袇?shù)a的方程式看出來：為了正確的估計(jì)出參數(shù)a的值而進(jìn)行重復(fù)求解是很有必要的。然而，對于實(shí)際應(yīng)用來說，可以在圖13中由確定參數(shù)a的值。雖然參數(shù)a的值理應(yīng)在0.5（完整巖石）和0.65（條件非常差的巖體）之間變動，但是根據(jù)文獻(xiàn)[20]：對于特別軟的巖體來說參數(shù)a的值可以擴(kuò)大到1，近似于線性包絡(luò)。然而文獻(xiàn)[11]采用了參數(shù)a最新的范圍，本可以也保留的采用了了文獻(xiàn)[11]的選擇。在圖14的表格中匯集了新經(jīng)驗(yàn)法的應(yīng)用。圖13本文涉及的方程式中H-B準(zhǔn)則中的參數(shù)a與之間的關(guān)系。用背后的分析校準(zhǔn)新經(jīng)驗(yàn)法用文獻(xiàn)[8]中的‘五組巖石傾斜破壞的數(shù)據(jù)和四組巖石單軸抗壓強(qiáng)度數(shù)據(jù)’對新經(jīng)驗(yàn)法（用來估計(jì)軟硬不同巖體的強(qiáng)度）進(jìn)行校正。在新經(jīng)驗(yàn)法中，由于受到‘五組巖石傾斜破壞的數(shù)據(jù)和四組巖石單軸抗壓強(qiáng)度數(shù)據(jù)’平衡能力的限制，在圖8中給出的、與之間的關(guān)系和圖11中給出的與之間的關(guān)系仍需要校正。下面的章節(jié)簡要介紹了背后分析和情況介紹。4.1概述傾斜破壞應(yīng)該首選‘五組巖石傾斜破壞的數(shù)據(jù)’背后的分析對新經(jīng)驗(yàn)法進(jìn)行校正。在文獻(xiàn)[33]和[48]中描述了它的四種情況，下面就簡單介紹一下。實(shí)例1在土耳其西部的Baskoyak開采的凹陷深礦井中，出現(xiàn)在節(jié)理發(fā)育良好的片巖巖體上（文獻(xiàn)[49]對其進(jìn)行了研究）。據(jù)那些施工者介紹在礦井的土木施工時沒有遇到地下水。因此，為了后面的分析，認(rèn)為排出了礦井斜坡里的水。由于巖體是節(jié)理發(fā)育良好的片巖巖體，在挖掘中沒有采用爆破技術(shù)，而是用鑿巖機(jī)器挖掘的。因此，根據(jù)文獻(xiàn)[11]，取可調(diào)整的巖體擾動因數(shù)D=0.7.圖15a給出了巖體傾斜破壞類型的交叉情況，表3給出了巖體的特性。實(shí)例2，文獻(xiàn)[50]中，在土耳其的Goynuk發(fā)現(xiàn)了含有節(jié)理的泥灰?guī)r體傾斜破壞的模式聯(lián)合。表格3介紹了含有節(jié)理的泥灰?guī)r體的性質(zhì)，除了含有水平節(jié)理面外，它還有另外兩組節(jié)理。在圖15b中展示了破壞交叉部分情況。采用的挖掘法和情況1的類似，因此，可取[34]巖體擾動因數(shù)D=0.7。在傾斜破壞的斷面上沒有發(fā)現(xiàn)地下水[50]。認(rèn)為環(huán)形的破壞面是巖體破壞，通過后面的分析，取參數(shù)、直接估計(jì)參與的抗剪切強(qiáng)度。實(shí)例3，此傾斜破發(fā)生[33，48，51]在土耳其西部Kisrakdere的敞開的褐煤礦井中。此巖體由密實(shí)的地層、含節(jié)理的泥灰?guī)r地層和軟粘土地層按順序排列構(gòu)成，由于斜坡道陡峭引起巖體發(fā)生傾斜破壞。表格3介紹了此巖體的的特征。在圖15c中給出了此巖體破壞的截面圖。實(shí)施控制爆破后，采用鑿巖機(jī)對其進(jìn)行挖掘。因此在文獻(xiàn)[33]中，選取它的擾動因數(shù)（D）為0.93.實(shí)例4，在土耳其西部Eskihisar的敞開的褐煤礦井中，Ulusayetal.[52]記錄了很多矸石堆發(fā)生的傾斜破壞。Sonmez和Ulusay[33]通過假設(shè)材料是破碎的巖體，把H-B破壞準(zhǔn)則應(yīng)用到此巖體的破壞。正如以上討論，矸石堆是開挖的巖石材料，可能是最不牢固的原地巖體。由于在堆積時，巖塊之間沒有聯(lián)結(jié)，因此矸石堆的凝聚力接近于0.對于沒有凝聚力的巖體模式，在新經(jīng)驗(yàn)法中可選取它的，D=1.圖15d給出了矸石堆破壞的截面圖。表格3介紹了矸石堆的特征。在新經(jīng)驗(yàn)法中單獨(dú)的看待擾動給巖體帶來的影響。通過研究原地巖體特性，在表3中列出了巖體的特性。實(shí)例5，在土耳其東北部Cayeli和Kaptanpasa之間發(fā)現(xiàn)了安山巖體的一種傾斜破壞。這個傾斜破壞是在為道路建設(shè)而開挖的取土坑中發(fā)新的。為了這個目的（取石修路），采取控制爆破后實(shí)施開挖。因此，在查閱圖10后，和情況3類似，此巖體的擾動因數(shù)確定為0.93.在挖掘的傾斜表面沒有發(fā)現(xiàn)地下水。圖16，給出了一般的觀點(diǎn)和交叉破壞的情景。表格3介紹了此巖體的特性。4.2文獻(xiàn)[8]中對數(shù)據(jù)的描述Palmstr?m[8]用了七組單軸抗壓實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)來構(gòu)建RMi體系。第四組樣本是1975年在瑞典L?ngsele礦發(fā)現(xiàn)的擁有300000m3材料的大滑片。組成滑片的成分包括：云夢巖、英安巖-凝灰?guī)r、灰色片巖、綠巖?？紤]到此樣本是由各向異性突出的巖石材料組成，就沒有考慮用此樣本來校正新經(jīng)驗(yàn)法。第五組樣本是由蘇格蘭的片巖構(gòu)成，具有高強(qiáng)度的蛤異性和正常的片理面。因此，沒有把它用來校正。試驗(yàn)采用的是直徑為0.6m、高度為1.2m的圓柱體早三疊紀(jì)的砂巖樣品，其含有粉質(zhì)粘土夾層。經(jīng)測試，與文獻(xiàn)[8]中使用的類似，此樣本的分層呈現(xiàn)各向異性，就像第六組樣品一樣不能在新經(jīng)驗(yàn)法中用來校正。最后，在新經(jīng)驗(yàn)法的校準(zhǔn)中，估計(jì)了除樣本4到6以外的四組（情況6到9）抗壓強(qiáng)度數(shù)據(jù)。下面介紹在文獻(xiàn)[8]中給出的這幾種實(shí)例的介紹。實(shí)例6（Panguna安山巖），Jaeger[53]給出了Panguna安山巖測試數(shù)據(jù)。文獻(xiàn)[8]在校準(zhǔn)RMi系統(tǒng)時使用了這些數(shù)據(jù)。下面介紹的關(guān)于Panguna安山巖測試數(shù)據(jù)都來自于文獻(xiàn)[8]，表格4中給出了新經(jīng)驗(yàn)法校準(zhǔn)所使用的參量?！昂茈y制備尺寸為25×50mm并且不含弱面的圓柱體來進(jìn)行完整巖石的三軸實(shí)驗(yàn)測試。要使用直徑為150mm的三層取心筒鉆孔設(shè)備小心的制取三軸實(shí)驗(yàn)測試所用的試樣。Jaeger[53]制備了實(shí)驗(yàn)所需要的試樣，并且進(jìn)行了三軸實(shí)驗(yàn)測試。測量的完整巖石的抗剪強(qiáng)度無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為269MPa.Jaeger從150mm巖芯（無側(cè)限抗壓強(qiáng)度大約為3.7MPa）的三軸實(shí)驗(yàn)測試（在低局限應(yīng)力下）中，發(fā)現(xiàn)了測試過程中的一個重要效應(yīng)：相鄰巖塊的咬合作用。Hoek和Brown從Panguna安山巖體的實(shí)驗(yàn)研究成果中得到以下結(jié)論：這些可以作為求‘堅(jiān)硬而富有節(jié)理’巖體原地應(yīng)力的一個合理模型”。實(shí)例7（Stripa花崗巖），通過在實(shí)驗(yàn)室里對一個直徑1m,高為2m的試樣[8]進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究，得到了花崗巖（來自瑞典Stripa礦）的數(shù)據(jù)。Thorpeetal[54]對Stripa礦巖體的性質(zhì)進(jìn)行了介紹：有兩個節(jié)理組的性質(zhì)相似，試樣中有很多小的節(jié)理不是連續(xù)的[54]。表格4中給出了新經(jīng)驗(yàn)法校準(zhǔn)所使用的參量。實(shí)例8（Laisvall礦砂巖礦柱的原地測試）：在瑞典北部的Laisval礦，為了礦柱達(dá)到設(shè)計(jì)理應(yīng)的承載上部載荷的能力，對9個礦柱進(jìn)行了測試。S?der和Krauland給出了測試的過程，在測試中礦柱承受的應(yīng)力逐步增大。最小化爆破帶來的危害。表格4中給出了新經(jīng)驗(yàn)法校準(zhǔn)所使用的參量。實(shí)例9（德國古生代的泥沙巖）：通對一個直徑0.6m,高為2m的試樣進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究，得到了石灰紀(jì)灰色泥沙沿（來自德國的哈根）的數(shù)據(jù)。根據(jù)Palmstr?m和Mutschler的個人交流可知，此試樣沒有很突出的裂隙，主要的短小裂隙方向雜亂。表格4中給出了新經(jīng)驗(yàn)法校準(zhǔn)所使用的參量。圖14新經(jīng)驗(yàn)法采用的流程圖圖15傾斜破壞截面圖（a）實(shí)例1：Beysehir；（b）實(shí)例2:Goynuk；（c）實(shí)例3：Kisrakdere；（d）實(shí)例4：Eskihisar矸石堆;圖16在土耳其東北部Cayeli和Kaptanpasa之間出現(xiàn)的安山巖體的一種傾斜破壞截面圖4.3情況分析在新經(jīng)驗(yàn)法中，主要用來估計(jì)（=）的參數(shù)為SR、SCR和A。除了外，在確定參數(shù)SR時要通過把巖體擾動等級考慮進(jìn)去，同樣在確定H-B破壞準(zhǔn)則中的參數(shù)s和時也要把巖體擾動等級考慮進(jìn)去。通過試驗(yàn)和圖8對函數(shù)關(guān)系進(jìn)行了校正，圖11對和進(jìn)行了校正。除了剪切破壞的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)以外，文獻(xiàn)[8]中的四組數(shù)據(jù)也可以用來對圖8中的函數(shù)關(guān)系和進(jìn)行校正。表格5中概述了對傾斜破壞和四組數(shù)據(jù)的分析。在確定參數(shù)A時要參考和的值。盡管經(jīng)過對Kisrakdere的敞開的褐煤礦井中傾斜破壞進(jìn)行分析其安全系數(shù)達(dá)到0.7（FOS=0.7），但其他情況達(dá)到了限制平衡條件（FOS=1）。和Kisrakdere的敞開的褐煤礦井中傾斜破壞綜合條件類似：巖體由密實(shí)的地層、含節(jié)理的泥灰?guī)r地層和軟粘土地層按順序排列構(gòu)成，發(fā)現(xiàn)破壞斜面長達(dá)80m.從斜面表面的照片和鉆鑿的斜坡下面的數(shù)據(jù)獲得了此巖體由密實(shí)的地層、含節(jié)理的泥灰?guī)r地層和軟粘土地層按順序排列構(gòu)成。由于受到傾斜破壞的大小和清晰度視野的限制，可能沒有得到斜坡的準(zhǔn)確巖層順序特征。新經(jīng)驗(yàn)法近似的估計(jì)出了四組數(shù)據(jù)。表3巖體斜坡斷面特性分析參數(shù)實(shí)例1實(shí)例2實(shí)例3實(shí)例4實(shí)例5間隔（m）=0.04=0.37,=0.65=0.75,=1.07=0.71,=0.82=～0.35=0.11=0.13,=0.4=1.26,=0.65不連續(xù)和表面光滑-有表面擦痕（0）；表面光滑（1）；表面光滑（1）；上部分：輕微粗糙（3）；等級情況擦痕（0-1）；高風(fēng)中等風(fēng)化（3）；輕微風(fēng)化（5）；輕微風(fēng)化（5）；中等風(fēng)化（3）；化（1）軟性侵蝕<5mm(2)；軟性侵蝕<5mm(2)；軟性侵蝕<5mm(2)；軟性侵蝕<5mm(2)；軟性侵蝕<5mm(2)； 下部分：輕微-中等風(fēng)化（4） 軟性侵蝕<5mm(2)SCR 4588上部分：8下部分：97513.312.54.968.6SR4.234.535.651.842.2DC31.00.93Mi79.879.049.8724()23.618.52116.124(MPa)5.24.840.04.15上部分：62.7下部分：90.8（GPa）d9.03.89.02.0上部分：22下部分：30實(shí)例1：Baskoyak重晶石礦井；實(shí)例2：Goynuk褐煤礦井；實(shí)例3：Kisrakdere褐煤礦井；實(shí)例4：Eskihisar不安定矸石；實(shí)例5：Cayeli–Kaptanpasa手車運(yùn)輸?shù)穆短斓V；a正確的間隔；b光電分析法沿x、y、z軸向估計(jì)；c基于Hoeketal準(zhǔn)則的擾動影響因數(shù)；d基于和值在圖12中估計(jì)其值

表4Palmstr?m[8]在新經(jīng)驗(yàn)法校正中為求數(shù)據(jù)而使用的參數(shù)Panguna安山巖的數(shù)據(jù)（C6）Stripa花崗巖的數(shù)據(jù)（C7）Palmstr?m[8]給出的Hoek擬定經(jīng)驗(yàn)法背后解析中的釋義和Brown[47]使用的釋義Palmstr?m[8]給出的解釋擬定經(jīng)驗(yàn)法背后解析中的釋義間隔（s）=<60mm(3組節(jié)理)間隔（s）=<60mm(3組節(jié)理)巖塊體積（Vb）=2-6cm3巖塊體積（Vb）=2-6cm3SR=～10(根據(jù)3組節(jié)理、間隔60mm從圖6中得出組合1，節(jié)理間隔（s）=0.25-1.5m組合1，節(jié)理間隔（s）組合2，節(jié)理間隔（s）=0.15-0.5m=0.25-1.5m（平均0.88m)沒有給出組合3節(jié)理間隔組合2，節(jié)理間隔（s）=0.15-0.5m巖塊體積（Vb）=5-15dm3 （平均0.3m） 沒有給出組合3節(jié)理間隔(但是估計(jì)值為0.2m)巖塊體積（Vb）=5-15dm3Jv-average=9.5裂隙/m3SR=～40(在圖6中，根據(jù)Jv-average和Vb)粗糙度：Jr=3(基于Q系統(tǒng)，粗糙和粗糙度：Rr=5(根據(jù)表2)；不規(guī)則波動)侵蝕：Ja=2;侵蝕Rf=2(根據(jù)表2，軟Palmstr?m對Ja的評價是： 性<2mm)；風(fēng)化RW=5（根帶有相當(dāng)嚴(yán)重的侵蝕和張開的節(jié)理 據(jù)表格2，輕微風(fēng)化）要選Ja=3-4 SCR=5+2+5=12粗糙度（包括組合1、2、3）：Jr=2 粗糙度：Rr=5(根據(jù)表2)；（粗糙，根據(jù)RMi系統(tǒng)）；侵蝕Rf=5{根據(jù)表2，硬性侵蝕（包括組合1、2）：JA=3-4侵蝕<2mm(4),新侵蝕（6）}；（硬性侵蝕）； 風(fēng)化RW=3（根據(jù)表格2，侵蝕（組合3）：Ja=1 中等風(fēng)化）； SCR=5+5+3=13=269MPaD=0.1(幾乎沒有擾動)=60GPa 從新經(jīng)驗(yàn)法中估計(jì)=3.7MPa =3.64MPa=200MPaD=0.1(幾乎沒有擾動)=55GPa從新經(jīng)驗(yàn)法中估計(jì)=7.55MPa=7.41MPaLaisvall礦山砂巖的數(shù)據(jù)（C8）德國Paleozoic泥沙巖的數(shù)據(jù)（C9）Palmstr?m[8]給出的解釋擬定經(jīng)驗(yàn)法背后解析中的釋義Palmstr?m[8]給出的解釋擬定經(jīng)驗(yàn)法背后解析中的釋義組合1裂紋間隙（s）=0.2-1.2m；組合1裂紋間隙（s）=0.2-1.2m組合2裂紋間隙（s）=0.3-1.5m；(平均0.7m)巖塊體積（Vb）=0.1-0.3cm3組合2裂紋間隙（s）=0.3-1.5；（平均0.9m）Jv-average=2.5裂隙/m3SR=～60(在圖6中，根據(jù)Jv-average和Vb)此試樣沒有很突出的裂隙，巖塊體積（Vb）=5-10dm3主要的短小裂隙方向雜亂。巖塊體積（Vb）=5-10dm3粗糙度（組合1）：Jr=1粗糙度：Rr=2(根據(jù)表2)；(平滑，根據(jù)RMi系統(tǒng))侵蝕Rf=2(根據(jù)表2，軟侵蝕<2mm）粗糙度（組合2）：Jr=1.5 風(fēng)化RW=5.5（根據(jù)表格2，輕微(輕微粗糙，根據(jù)RMi系統(tǒng))風(fēng)化）侵蝕（組合1）：JA=2SCR=2+4+5.5=11.5侵蝕（組合2）：JA=1輕微粗糙至粗糙；粗糙度：Rr=3{根據(jù)表2，輕微粗糙（3）}；侵蝕Rf=6（根據(jù)表2，沒有侵蝕）風(fēng)化RW=6（沒有風(fēng)化）SCR=3+6+6=15=210MPaD=0.1(幾乎沒有擾動)Ei=55GPa從新經(jīng)驗(yàn)法中估計(jì)=18.9MPa=20MPa=65MPaD=0.1(幾乎沒有擾動)Ei=22GPa從新經(jīng)驗(yàn)法中估計(jì)=70.7MPa=6.8MPa表5用A,,分析各種實(shí)例傾斜破壞實(shí)例輸入的參數(shù)背后分析DSRSCRUCSi(MPa)（KN/m3）Ei(GPa)a AFOS C1:Beysehir0.74.2475.223.692.30.550.061.062.50.992.41.02C2:Goynuk0.734.559.874.818.53.820.550.081.072.10.081.022.20.061.012.20.060.99C3:Kisrakdere0.9335.689.0440.021.092.80.500.050.692.70.050.050.702.70.300.030.66C4:spoilpilesSec(1-1)Sec(2-2)Sec(3-3)Sec(4-4)1.051.889.874.150.2501.201.90.101.061.90.2501.121.950.151.062.00.101.091.90.2501.151.950.151.092.00.101.011.90.2501.151.950.151.092.00.101.01C5：CayeliKaptanpasa手車運(yùn)輸?shù)穆短斓V0.9342.28(上部分)25a62.7(上部分)2522（上部分）9（下部分）90.8（下部分）30（下部分）3.3（上部分）0.30.030.99實(shí)例輸入的參數(shù)輸出的參數(shù)(MPa)背后分析DSRSCRUCSi(MPa)（KN/m3）Ei(GPa)aA(2)(2/1)C6Panguna安山巖0.11012269～266053.640.98C7Stripa花崗巖0.14013200～26557.554.00.957.410.98C8Laisvall礦砂巖0.156011.5210～2655204.00.9318.90.94德國古生代的泥沙巖0.1551565～2457.071.04Ei是從圖12估計(jì)出來的結(jié)論國際巖石力學(xué)學(xué)會創(chuàng)辦會長LeopoldMüller經(jīng)常強(qiáng)調(diào)巖體的不連續(xù)性并且說，現(xiàn)在的連續(xù)介質(zhì)力學(xué)和土力學(xué)等研究方法不能夠充分分析巖土工程中的問題[56]。在這份報(bào)告中應(yīng)該注意的是：因?yàn)閺膸r體中制備具有代表性特性的巖芯進(jìn)行試驗(yàn)研究幾乎是不可能的，自從1960s起，預(yù)測巖體強(qiáng)度和變形性質(zhì)的研究成為巖石力學(xué)研究的主要課題。雖然已經(jīng)提出了很多確定巖體強(qiáng)度的經(jīng)驗(yàn)法，但是在這個研究領(lǐng)域里很少有聞名的經(jīng)驗(yàn)法。這些公式中的每一個都對掩體強(qiáng)度的確定做出了貢獻(xiàn)。自從H-B破壞準(zhǔn)則在1980年提出后，就被廣泛的在全世界使用，很多工程領(lǐng)域都首選使用H-B破壞準(zhǔn)則。這個準(zhǔn)則的提出者和一些別的研究員為了克服這個準(zhǔn)則的漏洞和局限性，在此基礎(chǔ)上又進(jìn)行了很多改進(jìn)。僅對于有很多裂隙Panguna安山巖巖體，它對應(yīng)完整巖石的值[47]為265MPa,在破壞準(zhǔn)則發(fā)展過程中，準(zhǔn)則的提出者曾把其完整巖石的值看做次巖體的值?；谌齻€堅(jiān)硬巖體的實(shí)例（其中的兩個和本文中的實(shí)例7、實(shí)例8一樣），Edelbroetal.[57]指出N、RMi[8]、Q[2]、GSI[11]共同決定著測量的堅(jiān)硬巖體的強(qiáng)度。雖然H-B破壞準(zhǔn)則應(yīng)用在堅(jiān)硬巖體時得到的結(jié)果較為準(zhǔn)確，但其用在軟性到中等硬度的巖體時就不準(zhǔn)確了。近年來的很多研究重點(diǎn)標(biāo)出了這個準(zhǔn)則的局限性，為克服這些局限他們提出了很多新的改進(jìn)。然而，這些改進(jìn)以后的一些細(xì)節(jié)，特別是在估計(jì)軟巖體強(qiáng)度方面，仍需要探索改進(jìn)。在拓展的土力學(xué)文獻(xiàn)中有很多重要的研究，這些研究包括‘分析裂隙巖體與軟巖體全應(yīng)力邊界’等重要研究。那些關(guān)于裂隙土體全應(yīng)力的研究在新經(jīng)驗(yàn)法中被用來校正‘裂隙巖體與軟巖體全應(yīng)力邊界’。后來，抗壓強(qiáng)度減小比率（）通過保留它的最新形式被引入到最流行的H-B準(zhǔn)則的非線性包絡(luò)線[11]。在有名的經(jīng)驗(yàn)公式中一般首選的輸入?yún)?shù)例如：完整巖石材料的單軸抗壓強(qiáng)度（）、完整巖石材料的彈性模量（Ei）、基于文獻(xiàn)[33]中的結(jié)構(gòu)等級概念定義的裂隙度，這些參數(shù)在新經(jīng)驗(yàn)法中也被作為輸入?yún)?shù)來計(jì)算。此外，可以通過在SR中用來定義裂隙增加密度的兩個相對獨(dú)立的折減參數(shù)、在H-B準(zhǔn)則中用來定義巖體聯(lián)結(jié)降低等級的S和mb參數(shù)，來確定巖體擾動。新經(jīng)驗(yàn)法和H-B準(zhǔn)則所適用的巖體條件相似。對于含有較寬斷面的巖體，其結(jié)構(gòu)等級（SR）值可能大于70.當(dāng)對含有寬斷面的巖體工程施工時，要考慮新經(jīng)驗(yàn)公式是否可以適用。換句話說，當(dāng)巖體中含有潛在的破裂結(jié)構(gòu)被當(dāng)做不連續(xù)面對待時，首選使用新經(jīng)驗(yàn)法是不恰當(dāng)?shù)摹Ｗ詈髴?yīng)該記住的是:用新經(jīng)驗(yàn)法得到的巖體強(qiáng)度包絡(luò)線不應(yīng)該作為巖體殘余強(qiáng)度來估計(jì)其值?？箟簭?qiáng)度降低比率（SRRC）法已經(jīng)被運(yùn)用到很多認(rèn)同巖體的科學(xué)領(lǐng)域，并且使用從軟巖體到硬巖體的九個礦體實(shí)例對其校準(zhǔn)。Müller[13]指出：“學(xué)者們已經(jīng)為提出每天使用的‘便利的估計(jì)法和簡單公式法’付出了很多努力，這為工程師提供了簡單的工作工具。我在這里看到了一個隱患：復(fù)雜的東西經(jīng)過不計(jì)代價的簡單化后并沒有變得更簡單。與巖石力學(xué)有關(guān)的東西本身就是復(fù)雜的?！币虼?，雖然經(jīng)驗(yàn)法是獲得設(shè)計(jì)參數(shù)的實(shí)用性工具，需要強(qiáng)調(diào)的是：不能單獨(dú)的只用他們（經(jīng)驗(yàn)法）中的任一個進(jìn)行最終設(shè)計(jì)，特別對于經(jīng)驗(yàn)不豐富的設(shè)計(jì)者。所以，新經(jīng)驗(yàn)法要根據(jù)新的情況新的思想來進(jìn)行討論改善。感謝本論文是在TUBITAK（課題編號108Y002）資助研究的課題成果基礎(chǔ)上研究的。作者感謝本課題專門技術(shù)顧問RobertZimmerman和EdMedley的寶貴點(diǎn)評。除此之外，還要感謝ArildPalmstr?m，ArildPalmstr?m允許作者借用ArildPalmstr?m在他的Ph.D.論文中使用的數(shù)據(jù)，還要感謝匿名評論家們的寶貴意見。

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