熱處理C曲線(xiàn)課件

熱處理C曲線(xiàn)熱處理C曲線(xiàn)過(guò)冷A在非平衡條件下冷卻，可有如圖的幾種形式：其中：

(a)dT/dτ=0，為等溫冷卻；(b)dT/dτ=C，為連續(xù)冷卻；(c)dT/dτ=f(τ)，為實(shí)際冷卻第一節(jié)過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖

過(guò)冷A在非平衡條件下冷卻，可有如圖的幾種形式：第一節(jié)過(guò)冷過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)又稱(chēng)TTT圖、IT圖或C曲線(xiàn)。綜合反映了過(guò)冷奧氏體在冷卻時(shí)的等溫轉(zhuǎn)變溫度、等溫時(shí)間和轉(zhuǎn)變量之間的關(guān)系（即反映了過(guò)冷奧氏體在不同的過(guò)冷度下等溫轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變開(kāi)始時(shí)間、轉(zhuǎn)變終了時(shí)間、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物類(lèi)型、轉(zhuǎn)變量與等溫溫度、等溫時(shí)間的關(guān)系）。TTT－TemperatureTimeTransformationIT－IsothermalTransformation過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)又稱(chēng)TTT圖、IT圖或C曲線(xiàn)一、過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式

（一）共析鋼的C曲線(xiàn)分析1.線(xiàn)、區(qū)的意義線(xiàn)：縱坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為時(shí)間，臨界點(diǎn)A1線(xiàn)，MS線(xiàn)，Mf線(xiàn)，轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)，轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)。區(qū)：A1以上為穩(wěn)定A區(qū)，過(guò)冷A區(qū)，過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變區(qū)（A→P、A→B），轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（P、B），M形成區(qū)（A→M）、M轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（M或M+Ar）孕育期最短的部位，即轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)的突出部分，稱(chēng)為鼻子。

一、過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式（一）共析鋼的C曲線(xiàn)分共析碳鋼TTT曲線(xiàn)的分析穩(wěn)定的奧氏體區(qū)過(guò)冷奧氏體區(qū)A向產(chǎn)物轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)A向產(chǎn)物轉(zhuǎn)變終止線(xiàn)

A+產(chǎn)物區(qū)產(chǎn)物區(qū)A1～550℃;高溫轉(zhuǎn)變區(qū);擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變;P轉(zhuǎn)變區(qū)。550～230℃;中溫轉(zhuǎn)變區(qū);半擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變;

貝氏體(B)轉(zhuǎn)變區(qū);230～-50℃;低溫轉(zhuǎn)變區(qū);非擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變;馬氏體(M)轉(zhuǎn)變區(qū)。時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf說(shuō)明：在中部區(qū)域P轉(zhuǎn)變區(qū)和B轉(zhuǎn)變區(qū)可能重疊，得到P和B的混合組織；在下部區(qū)域M轉(zhuǎn)變和B轉(zhuǎn)變可能重疊，得到M和B的混合組織；共析碳鋼TTT曲線(xiàn)的分析穩(wěn)定的奧氏體區(qū)過(guò)冷奧氏體區(qū)A向產(chǎn)

3.共析鋼的過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖為何呈“C”字形？

過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變速度受兩個(gè)主要因素：新相與母相間的自由能差△Gv和原子的擴(kuò)散系數(shù)D。這兩個(gè)因素作用是矛盾的。（1）高溫時(shí)，過(guò)冷度小，驅(qū)動(dòng)力△Gv小，擴(kuò)散系數(shù)D大，原子擴(kuò)散能力大，以驅(qū)動(dòng)力△Gv影響為主。（2）低溫時(shí)，過(guò)冷度大，驅(qū)動(dòng)力△Gv大，擴(kuò)散系數(shù)D小，原子擴(kuò)散能力小，以擴(kuò)散系數(shù)D影響為主。上述兩個(gè)因素綜合作用的結(jié)果，在550℃是驅(qū)動(dòng)力和原子的擴(kuò)散的作用都充分發(fā)揮，使孕育期最短，使TTT圖呈“C”字形。綜上所述，TTT圖為珠光體等溫轉(zhuǎn)變、馬氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變、貝氏體等溫轉(zhuǎn)變的綜合。3.共析鋼的過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖為何呈“C”字（二）非共析鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變圖與共析鋼的A等溫轉(zhuǎn)變圖不同的是：對(duì)亞共析鋼在發(fā)生P轉(zhuǎn)變之前有先共析F析出，因此亞共析鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)在左上角有一條先共析F析出線(xiàn)，且該線(xiàn)隨含碳量增加向右下方移動(dòng)，直至消失。對(duì)過(guò)共析鋼在發(fā)生P轉(zhuǎn)變之前有先共析滲碳體析出，因此過(guò)共析鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)在左上角有一條先共析滲碳體析出線(xiàn)，且隨含碳量增加向左上方移動(dòng)，直至消失。

（二）非共析鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變圖亞共析鋼的TTT曲線(xiàn)

FAP+FS+FTBM+A殘A3時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf亞共析鋼的TTT曲線(xiàn)FP過(guò)共析鋼的TTT曲線(xiàn)P+Fe3CⅡS+Fe3CⅡTBM+A殘

Fe3CⅡAACM時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf過(guò)共析鋼的TTT曲線(xiàn)P+Fe3CⅡS

（三）合金鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)合金鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)由于受碳和合金元素的影響，圖形比較復(fù)雜。

常見(jiàn)的C曲線(xiàn)有四種形狀：(a)表示A→P和A→B轉(zhuǎn)變線(xiàn)重疊；(b)表示轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)出現(xiàn)的二個(gè)鼻子；(c)表示轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)分開(kāi)，珠光體轉(zhuǎn)變的鼻尖離縱軸遠(yuǎn)；(d)表示形成了二組獨(dú)立的C曲線(xiàn)。

（三）合金鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)主要影響奧氏體成分均勻性。每一確定的冷速又對(duì)應(yīng)了不同冷卻條件(空冷、油冷、水冷)下的某一直徑的心部冷速。合金元素對(duì)B轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)影響的原因：合金元素影響碳在A和F中擴(kuò)散；(a)表示A→P和A→B轉(zhuǎn)變線(xiàn)重疊；圖內(nèi)有各種產(chǎn)物存在的區(qū)域和各種速度的冷卻曲線(xiàn)。合金元素對(duì)B轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)影響的原因：合金元素影響碳在A和F中擴(kuò)散；連續(xù)冷卻過(guò)程中TTT曲線(xiàn)的分析（2）Vk1<V<Vk，A→P部分，剩余A→MPs—珠光體轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)（1）非（或弱）碳化物形成元素：主要有Co、Ni、Mn、Cu、Si、B等。共析碳鋼TTT曲線(xiàn)的分析如：700℃時(shí)的冷速為50℃/min，就相當(dāng)于直徑為50mm空冷的圓棒，直徑為250mm油冷的圓棒及直徑為270mm水冷的圓棒心部的冷速。二、影響過(guò)冷奧氏體C曲線(xiàn)形狀的因素

A的成分：C和合金元素奧氏體狀態(tài)：奧氏體晶粒大小的影響、加熱溫度和保溫時(shí)間、原始組織應(yīng)力塑性變形

主要影響奧氏體成分均勻性。二、影響過(guò)冷奧氏體C曲線(xiàn)形狀的因

（一）A的成分

1.含碳量含碳量不改變C曲線(xiàn)的形狀但對(duì)珠光體轉(zhuǎn)變、貝氏體轉(zhuǎn)變的影響不同。（1）對(duì)珠光體轉(zhuǎn)變①非共析鋼在發(fā)生珠光體轉(zhuǎn)變之前有先共析相（鐵素體、滲碳體）析出，因此非共析鋼的過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變C曲線(xiàn)在左上角有一條先共析相析出線(xiàn)，且先共析相析出線(xiàn)隨含碳量的變化而移動(dòng)。②共析鋼的C曲線(xiàn)最靠右，亞共析鋼的C曲線(xiàn)隨含碳量增加向右移動(dòng)；過(guò)共析鋼的C曲線(xiàn)隨含碳量增加向左移動(dòng)。③碳對(duì)C曲線(xiàn)的影響不如Me。因此，共析鋼的C曲線(xiàn)離縱軸最遠(yuǎn)，共析鋼的過(guò)冷奧氏體最穩(wěn)定。

（一）A的成分非共析鋼和共析鋼的TTT圖比較非共析鋼和共析鋼的TTT圖比較原因：在相同條件下，隨亞共析鋼中碳含量增加，獲得鐵素體晶核幾率下降，鐵素體長(zhǎng)大時(shí)需擴(kuò)散去的碳量增大，擴(kuò)散的距離增大，先共析鐵素體析出的孕育期增長(zhǎng)，鐵素體析出速度下降；一般認(rèn)為鐵素體析出有利與珠光體轉(zhuǎn)變，而珠光體的析出在鐵素體之后，鐵素體析出速度減慢，珠光體的析出速度也減慢，C曲線(xiàn)向右移動(dòng)。在過(guò)共析鋼中，若在Ac1～Accm之間加熱，隨碳含量增加，奧氏體中碳含量不變，未溶的滲碳體的量增加，未溶的滲碳體有促進(jìn)珠光體形核的作用，降低了奧氏體的穩(wěn)定性，C曲線(xiàn)向左移動(dòng)。若在Accm以上加熱，隨碳含量增加，奧氏體中碳含量增加，獲得滲碳體晶核幾率增加，先共析滲碳體與珠光體孕育期縮短，析出速度增加，轉(zhuǎn)變速度增加。這是由于隨碳量增加，珠光體的形成是在滲碳體之后，故也加快。C曲線(xiàn)向左移動(dòng)。

原因：（2）對(duì)貝氏體轉(zhuǎn)變

貝氏體長(zhǎng)大速度是受碳擴(kuò)散控制（碳在鐵素體內(nèi)的脫溶）。這是由于貝氏體轉(zhuǎn)變時(shí)領(lǐng)先相為鐵素體，隨奧氏體中碳含量的增加，獲得鐵素體晶核幾率下降。含碳量增加時(shí)，轉(zhuǎn)變時(shí)需擴(kuò)散的原子量增加，貝氏體轉(zhuǎn)變之前鐵素體轉(zhuǎn)變速度下降，貝氏體轉(zhuǎn)變也減慢，C曲線(xiàn)右移。（3）對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變碳含量（Wc）增加，Ms下降、Mf下降；Ms和Mf下降不一致。Wc<0.6%，Mf比Ms下降得快。①碳含量增加，Wc<0.2%，Ms顯著下降；Wc>0.2%，Ms直線(xiàn)下降。②Wc<0.6%，Mf顯著下降；Wc>0.6%，Mf下降緩慢，Mf<0℃（低于室溫）。（2）對(duì)貝氏體轉(zhuǎn)變

2.合金元素

合金元素對(duì)C曲線(xiàn)影響可分為兩大類(lèi)：（1）非（或弱）碳化物形成元素：主要有Co、Ni、Mn、Cu、Si、B等。這類(lèi)元素除Co外使C曲線(xiàn)右移，但對(duì)C曲線(xiàn)的形狀影響不大。（2）碳化物形成元素：主要有Cr、Mo、W、V、Ti、Nb等。這類(lèi)元素溶入奧氏體，從而使C曲線(xiàn)右移，且改變C曲線(xiàn)的形狀和位置，使珠光體轉(zhuǎn)變的C曲線(xiàn)移向高溫、貝氏體轉(zhuǎn)變的C曲線(xiàn)移向低溫，從而C曲線(xiàn)分離成上下兩部分，呈現(xiàn)雙C曲線(xiàn)的特征。2.合金元素合金元素對(duì)C曲線(xiàn)影響合金元素的影響:

除Co、Al(＞2.5%)外,所有合金元素溶入奧氏體中,會(huì)引起:向右移向下移MsA1A1Ms含Cr合金鋼合金元素的影響:向右移向下移MsA1A1Ms含Cr合金鋼

（1）對(duì)珠光體轉(zhuǎn)變除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素是延緩P轉(zhuǎn)變。合金元素對(duì)P轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)影響的原因：合金元素的自擴(kuò)散、對(duì)碳的擴(kuò)散、改變了A→F轉(zhuǎn)變速度、改變了臨界點(diǎn)、對(duì)奧氏體/F界面的拖拽作用。在這些合金元素中Mo的影響最為強(qiáng)烈，W為Mo的影響一半，Cr、Mn、Ni明顯提高過(guò)冷A的穩(wěn)定性，Si、Al稍有提高過(guò)冷A體的穩(wěn)定性，Co減小過(guò)冷A的穩(wěn)定性。（2）對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素使Ms、Mf下降化學(xué)成分對(duì)Ms點(diǎn)的影響的原因：改變了T0；改變了奧氏體的強(qiáng)度。

（3）對(duì)貝氏體轉(zhuǎn)變除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素是延緩B轉(zhuǎn)變。原因：合金元素溶入A后，增大其穩(wěn)定性，從而使C曲線(xiàn)右移。合金元素對(duì)B轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)影響的原因：合金元素影響碳在A和F中擴(kuò)散；改變了A→F轉(zhuǎn)變速度；改變了BS點(diǎn)；影響在一定溫度下的相間自由能差，影響驅(qū)動(dòng)力。強(qiáng)碳化物形成元素減緩B轉(zhuǎn)變速度。

總之，Co、Al可促進(jìn)冷卻轉(zhuǎn)變，其他合金元素大多阻礙轉(zhuǎn)變（1）對(duì)珠光體轉(zhuǎn)變總之，Co、Al可促進(jìn)冷卻轉(zhuǎn)變，其他

（二）奧氏體狀態(tài)

1.奧氏體晶粒大小的影響奧氏體晶粒度增加，晶粒愈細(xì)，晶界面積增多，使晶界形核的珠光體易于形核，有利于珠光體轉(zhuǎn)變發(fā)生，C曲線(xiàn)左移；雖然使貝氏體轉(zhuǎn)變速度增加，C曲線(xiàn)左移。但對(duì)晶內(nèi)形核的貝氏體轉(zhuǎn)變影響不如珠光體轉(zhuǎn)變大。對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變奧氏體晶粒長(zhǎng)大，缺陷減少及奧氏體均勻化。馬氏體形成的阻力減小，Ms升高。

2.加熱溫度和保溫時(shí)間加熱溫度和保溫時(shí)間主要是通過(guò)改變奧氏體成分和狀態(tài)來(lái)影響珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變。因?yàn)閵W氏體成分不一定是鋼的成分，所以加熱溫度和保溫時(shí)間不同，得到的奧氏體也不一樣，必然對(duì)隨后的冷卻轉(zhuǎn)變起影響。

3.原始組織主要影響奧氏體成分均勻性。原始組織愈細(xì)，加熱后奧氏體均勻化快，奧氏體成分愈均勻，隨之冷卻后珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變的形核率下降，長(zhǎng)大減慢，C曲線(xiàn)右移。原始組織愈粗，奧氏體成分不均勻，促進(jìn)奧氏體分解，C曲線(xiàn)左移。（二）奧氏體狀態(tài)（三）塑性變形塑性變形加速珠光體轉(zhuǎn)變，C曲線(xiàn)左移。但對(duì)貝氏體轉(zhuǎn)變?cè)诟邷兀?00～1000℃）進(jìn)行塑性變形，貝氏體轉(zhuǎn)變的孕育期越長(zhǎng)，貝氏體轉(zhuǎn)變的速度減慢，轉(zhuǎn)變的不完全性增大，C曲線(xiàn)右移；在BS點(diǎn)低溫亞穩(wěn)的奧氏體區(qū)進(jìn)行塑性變形加速貝氏體轉(zhuǎn)變，C曲線(xiàn)左移。對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變來(lái)說(shuō)，①若在Ms以上某一溫度范圍內(nèi)經(jīng)塑性變形會(huì)促進(jìn)奧氏體在該溫度下向馬氏體轉(zhuǎn)變，使Ms升高，產(chǎn)生應(yīng)變誘發(fā)馬氏體。②若在Ms～Mf溫度范圍內(nèi)的某一溫度進(jìn)行塑性變形也會(huì)促進(jìn)奧氏體在該溫度下向馬氏體轉(zhuǎn)變。③若在Md以上某一溫度范圍內(nèi)經(jīng)塑性變形不會(huì)產(chǎn)生應(yīng)變誘發(fā)馬氏體

（三）塑性變形

（四）應(yīng)力在奧氏體狀態(tài)下施加拉應(yīng)力或單向壓應(yīng)力，促進(jìn)奧氏體分解，珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變加快，C曲線(xiàn)左移，Ms升高。在奧氏體狀態(tài)下施加多向壓應(yīng)力，減慢奧氏體分解，珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變減慢，C曲線(xiàn)右移，Ms下降。

綜上所述，過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)的形狀和位置受上述多種因素的影響，因此在使用時(shí)必須注意其標(biāo)明的試驗(yàn)條件，包括鋼的成分（包括微量元素）、奧氏體化條件、外界條件等。

（四）應(yīng)力三、C曲線(xiàn)的應(yīng)用

1.等溫淬火將加熱到淬火溫度的零件淬入350℃至MS點(diǎn)之間的恒溫槽中，長(zhǎng)時(shí)間等溫，可得到下貝氏體；2.等溫退火用于合金鋼鍛、鑄件，以消除冷卻時(shí)形成的巨大應(yīng)力。操作時(shí)將零件加熱到完全退火的高溫區(qū)域，再冷卻到A→P區(qū)域等溫，使發(fā)生P轉(zhuǎn)變。

3.形變熱處理形變熱處理將合金鋼加熱到兩條C曲線(xiàn)中間的A穩(wěn)定區(qū)域變形，可提高缺陷密度及材料強(qiáng)度。4.定性解釋連續(xù)冷卻的奧氏體轉(zhuǎn)變過(guò)程

三、C曲線(xiàn)的應(yīng)用1.等溫淬火等溫淬火工藝曲線(xiàn)示意圖等溫淬火工藝曲線(xiàn)示意圖穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf連續(xù)冷卻過(guò)程中TTT曲線(xiàn)的分析V1V2VkV3V4V1=5.5℃/s:爐冷;PV2=20℃/s:空冷;SV3=33℃/s:油冷;T+M+A殘V4≥138℃/s:水冷;M+A殘穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時(shí)間(s)300102103104101080第二節(jié)過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖

過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖（又稱(chēng)CCT圖或CT圖）：綜合反映了過(guò)冷奧氏體在連續(xù)冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變溫度、時(shí)間和轉(zhuǎn)變量之間的關(guān)系（即反映了過(guò)冷奧氏體在不同的冷卻速度下轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變開(kāi)始時(shí)間、轉(zhuǎn)變終了時(shí)間、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物類(lèi)型、轉(zhuǎn)變量與轉(zhuǎn)變溫度、轉(zhuǎn)變時(shí)間的關(guān)系）。CCT－ContinuousCoolingTransformation

第二節(jié)過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖過(guò)冷奧氏體一、過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式

（一）共析鋼CCT圖分析共析鋼過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式如圖，該圖的縱坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為時(shí)間，采用對(duì)數(shù)坐標(biāo)。1.線(xiàn)、區(qū)的意義

線(xiàn)：A1線(xiàn)，MS、Mf線(xiàn)、P轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)，P轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)，P轉(zhuǎn)變中止線(xiàn)。

區(qū)：穩(wěn)定A區(qū)，過(guò)冷A區(qū)，過(guò)冷A連續(xù)冷卻P轉(zhuǎn)變區(qū)（A→P），M形成區(qū)（A→M）、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（P、M）。

注意：共析鋼的過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖無(wú)貝氏體轉(zhuǎn)變一、過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式（一）共析鋼CC過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖（CCT圖）Vk時(shí)間(lgτ)溫度℃A1PfPsA→PKMsMf水冷油冷Vk1爐冷空冷轉(zhuǎn)變中止線(xiàn)Vk1——不發(fā)生M轉(zhuǎn)變的最大冷速Vk——全部轉(zhuǎn)變成M的最小冷速Ps—珠光體轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)Pf—珠光體轉(zhuǎn)變結(jié)束線(xiàn)馬氏體轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)馬氏體轉(zhuǎn)變結(jié)束線(xiàn)隨冷卻速度增加，A發(fā)生以下轉(zhuǎn)變：（1）V<Vk1，A→P全部（2）Vk1<V<Vk，A→P部分，剩余A→M（3）V>Vk，A→M全部過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖（CCT圖）共析碳鋼TTT曲線(xiàn)與CCT曲線(xiàn)的比較穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMfCCT曲線(xiàn)TTT曲線(xiàn)共析碳鋼TTT曲線(xiàn)與CCT曲線(xiàn)的比較穩(wěn)定的奧

(二）非共析鋼CCT圖分析1.亞共析鋼CCT圖

亞共析鋼CCT圖出現(xiàn)了先共析F析出區(qū)和貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)。馬氏體轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)與等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖不同，MS不再為水平線(xiàn)，而是向右下側(cè)傾斜，這是由于珠光體與貝氏體的轉(zhuǎn)化，使奧氏體得到富化，而使MS降低的緣故。35CrMo鋼的CCT圖圖內(nèi)有各種產(chǎn)物存在的區(qū)域和各種速度的冷卻曲線(xiàn)。冷卻曲線(xiàn)終端的數(shù)字為轉(zhuǎn)變產(chǎn)物的硬度值，可為洛氏硬度或維氏硬度。冷卻曲線(xiàn)與轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)交點(diǎn)處的數(shù)字為該產(chǎn)物所占的百分?jǐn)?shù)。(二）非共析鋼CCT圖分析35CrMo鋼的CCT圖

2.過(guò)共析鋼CCT圖過(guò)共析鋼CCT圖與共析鋼CCT圖相似，無(wú)貝氏體轉(zhuǎn)變區(qū)，不同的是出現(xiàn)了先共析Fe3C析出區(qū)。MS也不為水平線(xiàn)，而是向右上側(cè)傾斜，這是由于馬氏體轉(zhuǎn)變前有先共析Fe3C析出或部分珠光體轉(zhuǎn)變，使周?chē)鷬W氏體貧碳，而使MS升高的緣故。

2.過(guò)共析鋼CCT圖二、過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的應(yīng)用

(1)確定臨界冷速

(2)選擇淬火介質(zhì)(3)預(yù)測(cè)熱處理后零件的組織和性能

二、過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的應(yīng)用熱處理C曲線(xiàn)課件不同直徑棒材料在水，油，空氣中冷卻曲線(xiàn)縱坐標(biāo)為各種奧氏體化的溫度不同直徑棒材料在水，油，空氣中冷卻曲線(xiàn)二、改型CCT圖

該圖的縱坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為用700℃時(shí)心部的冷速來(lái)表示的。每一確定的冷速又對(duì)應(yīng)了不同冷卻條件(空冷、油冷、水冷)下的某一直徑的心部冷速。如：700℃時(shí)的冷速為50℃/min，就相當(dāng)于直徑為50mm空冷的圓棒，直徑為250mm油冷的圓棒及直徑為270mm水冷的圓棒心部的冷速。圖中的粗實(shí)線(xiàn)表示了不同的轉(zhuǎn)變，其中各平行線(xiàn)表示了轉(zhuǎn)變的百分?jǐn)?shù)。

另一種形式的CCT圖二、改型CCT圖該圖的縱坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為

上圖的應(yīng)用如下：（1）了解和確定轉(zhuǎn)變的范圍。如在圖中可讀出，貝氏體轉(zhuǎn)變發(fā)生在490℃至MS之間。又如已知了冷卻介質(zhì)和試樣直徑，從圖上可直接讀出心部組織。例如，可讀出直徑50mm的試樣，空冷后心部得到貝氏體組織。

（2）確定臨界直徑和臨界冷卻速度。臨界直徑即淬火后，整個(gè)圓棒均為馬氏體的最大直徑；臨界冷速即淬火后，整個(gè)圓棒均為馬氏體的最小冷速。例如，由圖可讀出，空冷臨界直徑為10mm，油冷臨界直徑為100mm，水冷臨界直徑為120mm。

（3）推測(cè)心部硬度

另一種形式的CCT圖上圖的應(yīng)用如下：另一種形式的CCT圖身體健康，學(xué)習(xí)進(jìn)步！身體健康，學(xué)習(xí)進(jìn)步！熱處理C曲線(xiàn)熱處理C曲線(xiàn)過(guò)冷A在非平衡條件下冷卻，可有如圖的幾種形式：其中：

(a)dT/dτ=0，為等溫冷卻；(b)dT/dτ=C，為連續(xù)冷卻；(c)dT/dτ=f(τ)，為實(shí)際冷卻第一節(jié)過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖

過(guò)冷A在非平衡條件下冷卻，可有如圖的幾種形式：第一節(jié)過(guò)冷過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)又稱(chēng)TTT圖、IT圖或C曲線(xiàn)。綜合反映了過(guò)冷奧氏體在冷卻時(shí)的等溫轉(zhuǎn)變溫度、等溫時(shí)間和轉(zhuǎn)變量之間的關(guān)系（即反映了過(guò)冷奧氏體在不同的過(guò)冷度下等溫轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變開(kāi)始時(shí)間、轉(zhuǎn)變終了時(shí)間、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物類(lèi)型、轉(zhuǎn)變量與等溫溫度、等溫時(shí)間的關(guān)系）。TTT－TemperatureTimeTransformationIT－IsothermalTransformation過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)又稱(chēng)TTT圖、IT圖或C曲線(xiàn)一、過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式

（一）共析鋼的C曲線(xiàn)分析1.線(xiàn)、區(qū)的意義線(xiàn)：縱坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為時(shí)間，臨界點(diǎn)A1線(xiàn)，MS線(xiàn)，Mf線(xiàn)，轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)，轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)。區(qū)：A1以上為穩(wěn)定A區(qū)，過(guò)冷A區(qū)，過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變區(qū)（A→P、A→B），轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（P、B），M形成區(qū)（A→M）、M轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（M或M+Ar）孕育期最短的部位，即轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)的突出部分，稱(chēng)為鼻子。

一、過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式（一）共析鋼的C曲線(xiàn)分共析碳鋼TTT曲線(xiàn)的分析穩(wěn)定的奧氏體區(qū)過(guò)冷奧氏體區(qū)A向產(chǎn)物轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)A向產(chǎn)物轉(zhuǎn)變終止線(xiàn)

A+產(chǎn)物區(qū)產(chǎn)物區(qū)A1～550℃;高溫轉(zhuǎn)變區(qū);擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變;P轉(zhuǎn)變區(qū)。550～230℃;中溫轉(zhuǎn)變區(qū);半擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變;

貝氏體(B)轉(zhuǎn)變區(qū);230～-50℃;低溫轉(zhuǎn)變區(qū);非擴(kuò)散型轉(zhuǎn)變;馬氏體(M)轉(zhuǎn)變區(qū)。時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf說(shuō)明：在中部區(qū)域P轉(zhuǎn)變區(qū)和B轉(zhuǎn)變區(qū)可能重疊，得到P和B的混合組織；在下部區(qū)域M轉(zhuǎn)變和B轉(zhuǎn)變可能重疊，得到M和B的混合組織；共析碳鋼TTT曲線(xiàn)的分析穩(wěn)定的奧氏體區(qū)過(guò)冷奧氏體區(qū)A向產(chǎn)

3.共析鋼的過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖為何呈“C”字形？

過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變速度受兩個(gè)主要因素：新相與母相間的自由能差△Gv和原子的擴(kuò)散系數(shù)D。這兩個(gè)因素作用是矛盾的。（1）高溫時(shí)，過(guò)冷度小，驅(qū)動(dòng)力△Gv小，擴(kuò)散系數(shù)D大，原子擴(kuò)散能力大，以驅(qū)動(dòng)力△Gv影響為主。（2）低溫時(shí)，過(guò)冷度大，驅(qū)動(dòng)力△Gv大，擴(kuò)散系數(shù)D小，原子擴(kuò)散能力小，以擴(kuò)散系數(shù)D影響為主。上述兩個(gè)因素綜合作用的結(jié)果，在550℃是驅(qū)動(dòng)力和原子的擴(kuò)散的作用都充分發(fā)揮，使孕育期最短，使TTT圖呈“C”字形。綜上所述，TTT圖為珠光體等溫轉(zhuǎn)變、馬氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變、貝氏體等溫轉(zhuǎn)變的綜合。3.共析鋼的過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖為何呈“C”字（二）非共析鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變圖與共析鋼的A等溫轉(zhuǎn)變圖不同的是：對(duì)亞共析鋼在發(fā)生P轉(zhuǎn)變之前有先共析F析出，因此亞共析鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)在左上角有一條先共析F析出線(xiàn)，且該線(xiàn)隨含碳量增加向右下方移動(dòng)，直至消失。對(duì)過(guò)共析鋼在發(fā)生P轉(zhuǎn)變之前有先共析滲碳體析出，因此過(guò)共析鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)在左上角有一條先共析滲碳體析出線(xiàn)，且隨含碳量增加向左上方移動(dòng)，直至消失。

（二）非共析鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變圖亞共析鋼的TTT曲線(xiàn)

FAP+FS+FTBM+A殘A3時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf亞共析鋼的TTT曲線(xiàn)FP過(guò)共析鋼的TTT曲線(xiàn)P+Fe3CⅡS+Fe3CⅡTBM+A殘

Fe3CⅡAACM時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf過(guò)共析鋼的TTT曲線(xiàn)P+Fe3CⅡS

（三）合金鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)合金鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)由于受碳和合金元素的影響，圖形比較復(fù)雜。

常見(jiàn)的C曲線(xiàn)有四種形狀：(a)表示A→P和A→B轉(zhuǎn)變線(xiàn)重疊；(b)表示轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)出現(xiàn)的二個(gè)鼻子；(c)表示轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)分開(kāi)，珠光體轉(zhuǎn)變的鼻尖離縱軸遠(yuǎn)；(d)表示形成了二組獨(dú)立的C曲線(xiàn)。

（三）合金鋼的過(guò)冷A等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)主要影響奧氏體成分均勻性。每一確定的冷速又對(duì)應(yīng)了不同冷卻條件(空冷、油冷、水冷)下的某一直徑的心部冷速。合金元素對(duì)B轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)影響的原因：合金元素影響碳在A和F中擴(kuò)散；(a)表示A→P和A→B轉(zhuǎn)變線(xiàn)重疊；圖內(nèi)有各種產(chǎn)物存在的區(qū)域和各種速度的冷卻曲線(xiàn)。合金元素對(duì)B轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)影響的原因：合金元素影響碳在A和F中擴(kuò)散；連續(xù)冷卻過(guò)程中TTT曲線(xiàn)的分析（2）Vk1<V<Vk，A→P部分，剩余A→MPs—珠光體轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)（1）非（或弱）碳化物形成元素：主要有Co、Ni、Mn、Cu、Si、B等。共析碳鋼TTT曲線(xiàn)的分析如：700℃時(shí)的冷速為50℃/min，就相當(dāng)于直徑為50mm空冷的圓棒，直徑為250mm油冷的圓棒及直徑為270mm水冷的圓棒心部的冷速。二、影響過(guò)冷奧氏體C曲線(xiàn)形狀的因素

A的成分：C和合金元素奧氏體狀態(tài)：奧氏體晶粒大小的影響、加熱溫度和保溫時(shí)間、原始組織應(yīng)力塑性變形

主要影響奧氏體成分均勻性。二、影響過(guò)冷奧氏體C曲線(xiàn)形狀的因

（一）A的成分

1.含碳量含碳量不改變C曲線(xiàn)的形狀但對(duì)珠光體轉(zhuǎn)變、貝氏體轉(zhuǎn)變的影響不同。（1）對(duì)珠光體轉(zhuǎn)變①非共析鋼在發(fā)生珠光體轉(zhuǎn)變之前有先共析相（鐵素體、滲碳體）析出，因此非共析鋼的過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變C曲線(xiàn)在左上角有一條先共析相析出線(xiàn)，且先共析相析出線(xiàn)隨含碳量的變化而移動(dòng)。②共析鋼的C曲線(xiàn)最靠右，亞共析鋼的C曲線(xiàn)隨含碳量增加向右移動(dòng)；過(guò)共析鋼的C曲線(xiàn)隨含碳量增加向左移動(dòng)。③碳對(duì)C曲線(xiàn)的影響不如Me。因此，共析鋼的C曲線(xiàn)離縱軸最遠(yuǎn)，共析鋼的過(guò)冷奧氏體最穩(wěn)定。

（一）A的成分非共析鋼和共析鋼的TTT圖比較非共析鋼和共析鋼的TTT圖比較原因：在相同條件下，隨亞共析鋼中碳含量增加，獲得鐵素體晶核幾率下降，鐵素體長(zhǎng)大時(shí)需擴(kuò)散去的碳量增大，擴(kuò)散的距離增大，先共析鐵素體析出的孕育期增長(zhǎng)，鐵素體析出速度下降；一般認(rèn)為鐵素體析出有利與珠光體轉(zhuǎn)變，而珠光體的析出在鐵素體之后，鐵素體析出速度減慢，珠光體的析出速度也減慢，C曲線(xiàn)向右移動(dòng)。在過(guò)共析鋼中，若在Ac1～Accm之間加熱，隨碳含量增加，奧氏體中碳含量不變，未溶的滲碳體的量增加，未溶的滲碳體有促進(jìn)珠光體形核的作用，降低了奧氏體的穩(wěn)定性，C曲線(xiàn)向左移動(dòng)。若在Accm以上加熱，隨碳含量增加，奧氏體中碳含量增加，獲得滲碳體晶核幾率增加，先共析滲碳體與珠光體孕育期縮短，析出速度增加，轉(zhuǎn)變速度增加。這是由于隨碳量增加，珠光體的形成是在滲碳體之后，故也加快。C曲線(xiàn)向左移動(dòng)。

原因：（2）對(duì)貝氏體轉(zhuǎn)變

貝氏體長(zhǎng)大速度是受碳擴(kuò)散控制（碳在鐵素體內(nèi)的脫溶）。這是由于貝氏體轉(zhuǎn)變時(shí)領(lǐng)先相為鐵素體，隨奧氏體中碳含量的增加，獲得鐵素體晶核幾率下降。含碳量增加時(shí)，轉(zhuǎn)變時(shí)需擴(kuò)散的原子量增加，貝氏體轉(zhuǎn)變之前鐵素體轉(zhuǎn)變速度下降，貝氏體轉(zhuǎn)變也減慢，C曲線(xiàn)右移。（3）對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變碳含量（Wc）增加，Ms下降、Mf下降；Ms和Mf下降不一致。Wc<0.6%，Mf比Ms下降得快。①碳含量增加，Wc<0.2%，Ms顯著下降；Wc>0.2%，Ms直線(xiàn)下降。②Wc<0.6%，Mf顯著下降；Wc>0.6%，Mf下降緩慢，Mf<0℃（低于室溫）。（2）對(duì)貝氏體轉(zhuǎn)變

2.合金元素

合金元素對(duì)C曲線(xiàn)影響可分為兩大類(lèi)：（1）非（或弱）碳化物形成元素：主要有Co、Ni、Mn、Cu、Si、B等。這類(lèi)元素除Co外使C曲線(xiàn)右移，但對(duì)C曲線(xiàn)的形狀影響不大。（2）碳化物形成元素：主要有Cr、Mo、W、V、Ti、Nb等。這類(lèi)元素溶入奧氏體，從而使C曲線(xiàn)右移，且改變C曲線(xiàn)的形狀和位置，使珠光體轉(zhuǎn)變的C曲線(xiàn)移向高溫、貝氏體轉(zhuǎn)變的C曲線(xiàn)移向低溫，從而C曲線(xiàn)分離成上下兩部分，呈現(xiàn)雙C曲線(xiàn)的特征。2.合金元素合金元素對(duì)C曲線(xiàn)影響合金元素的影響:

除Co、Al(＞2.5%)外,所有合金元素溶入奧氏體中,會(huì)引起:向右移向下移MsA1A1Ms含Cr合金鋼合金元素的影響:向右移向下移MsA1A1Ms含Cr合金鋼

（1）對(duì)珠光體轉(zhuǎn)變除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素是延緩P轉(zhuǎn)變。合金元素對(duì)P轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)影響的原因：合金元素的自擴(kuò)散、對(duì)碳的擴(kuò)散、改變了A→F轉(zhuǎn)變速度、改變了臨界點(diǎn)、對(duì)奧氏體/F界面的拖拽作用。在這些合金元素中Mo的影響最為強(qiáng)烈，W為Mo的影響一半，Cr、Mn、Ni明顯提高過(guò)冷A的穩(wěn)定性，Si、Al稍有提高過(guò)冷A體的穩(wěn)定性，Co減小過(guò)冷A的穩(wěn)定性。（2）對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素使Ms、Mf下降化學(xué)成分對(duì)Ms點(diǎn)的影響的原因：改變了T0；改變了奧氏體的強(qiáng)度。

（3）對(duì)貝氏體轉(zhuǎn)變除Co、Al以外，大多數(shù)合金元素是延緩B轉(zhuǎn)變。原因：合金元素溶入A后，增大其穩(wěn)定性，從而使C曲線(xiàn)右移。合金元素對(duì)B轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)影響的原因：合金元素影響碳在A和F中擴(kuò)散；改變了A→F轉(zhuǎn)變速度；改變了BS點(diǎn)；影響在一定溫度下的相間自由能差，影響驅(qū)動(dòng)力。強(qiáng)碳化物形成元素減緩B轉(zhuǎn)變速度。

總之，Co、Al可促進(jìn)冷卻轉(zhuǎn)變，其他合金元素大多阻礙轉(zhuǎn)變（1）對(duì)珠光體轉(zhuǎn)變總之，Co、Al可促進(jìn)冷卻轉(zhuǎn)變，其他

（二）奧氏體狀態(tài)

1.奧氏體晶粒大小的影響奧氏體晶粒度增加，晶粒愈細(xì)，晶界面積增多，使晶界形核的珠光體易于形核，有利于珠光體轉(zhuǎn)變發(fā)生，C曲線(xiàn)左移；雖然使貝氏體轉(zhuǎn)變速度增加，C曲線(xiàn)左移。但對(duì)晶內(nèi)形核的貝氏體轉(zhuǎn)變影響不如珠光體轉(zhuǎn)變大。對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變奧氏體晶粒長(zhǎng)大，缺陷減少及奧氏體均勻化。馬氏體形成的阻力減小，Ms升高。

2.加熱溫度和保溫時(shí)間加熱溫度和保溫時(shí)間主要是通過(guò)改變奧氏體成分和狀態(tài)來(lái)影響珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變。因?yàn)閵W氏體成分不一定是鋼的成分，所以加熱溫度和保溫時(shí)間不同，得到的奧氏體也不一樣，必然對(duì)隨后的冷卻轉(zhuǎn)變起影響。

3.原始組織主要影響奧氏體成分均勻性。原始組織愈細(xì)，加熱后奧氏體均勻化快，奧氏體成分愈均勻，隨之冷卻后珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變的形核率下降，長(zhǎng)大減慢，C曲線(xiàn)右移。原始組織愈粗，奧氏體成分不均勻，促進(jìn)奧氏體分解，C曲線(xiàn)左移。（二）奧氏體狀態(tài)（三）塑性變形塑性變形加速珠光體轉(zhuǎn)變，C曲線(xiàn)左移。但對(duì)貝氏體轉(zhuǎn)變?cè)诟邷兀?00～1000℃）進(jìn)行塑性變形，貝氏體轉(zhuǎn)變的孕育期越長(zhǎng)，貝氏體轉(zhuǎn)變的速度減慢，轉(zhuǎn)變的不完全性增大，C曲線(xiàn)右移；在BS點(diǎn)低溫亞穩(wěn)的奧氏體區(qū)進(jìn)行塑性變形加速貝氏體轉(zhuǎn)變，C曲線(xiàn)左移。對(duì)馬氏體轉(zhuǎn)變來(lái)說(shuō)，①若在Ms以上某一溫度范圍內(nèi)經(jīng)塑性變形會(huì)促進(jìn)奧氏體在該溫度下向馬氏體轉(zhuǎn)變，使Ms升高，產(chǎn)生應(yīng)變誘發(fā)馬氏體。②若在Ms～Mf溫度范圍內(nèi)的某一溫度進(jìn)行塑性變形也會(huì)促進(jìn)奧氏體在該溫度下向馬氏體轉(zhuǎn)變。③若在Md以上某一溫度范圍內(nèi)經(jīng)塑性變形不會(huì)產(chǎn)生應(yīng)變誘發(fā)馬氏體

（三）塑性變形

（四）應(yīng)力在奧氏體狀態(tài)下施加拉應(yīng)力或單向壓應(yīng)力，促進(jìn)奧氏體分解，珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變加快，C曲線(xiàn)左移，Ms升高。在奧氏體狀態(tài)下施加多向壓應(yīng)力，減慢奧氏體分解，珠光體轉(zhuǎn)變和貝氏體轉(zhuǎn)變減慢，C曲線(xiàn)右移，Ms下降。

綜上所述，過(guò)冷奧氏體等溫轉(zhuǎn)變曲線(xiàn)的形狀和位置受上述多種因素的影響，因此在使用時(shí)必須注意其標(biāo)明的試驗(yàn)條件，包括鋼的成分（包括微量元素）、奧氏體化條件、外界條件等。

（四）應(yīng)力三、C曲線(xiàn)的應(yīng)用

1.等溫淬火將加熱到淬火溫度的零件淬入350℃至MS點(diǎn)之間的恒溫槽中，長(zhǎng)時(shí)間等溫，可得到下貝氏體；2.等溫退火用于合金鋼鍛、鑄件，以消除冷卻時(shí)形成的巨大應(yīng)力。操作時(shí)將零件加熱到完全退火的高溫區(qū)域，再冷卻到A→P區(qū)域等溫，使發(fā)生P轉(zhuǎn)變。

3.形變熱處理形變熱處理將合金鋼加熱到兩條C曲線(xiàn)中間的A穩(wěn)定區(qū)域變形，可提高缺陷密度及材料強(qiáng)度。4.定性解釋連續(xù)冷卻的奧氏體轉(zhuǎn)變過(guò)程

三、C曲線(xiàn)的應(yīng)用1.等溫淬火等溫淬火工藝曲線(xiàn)示意圖等溫淬火工藝曲線(xiàn)示意圖穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時(shí)間(s)3001021031041010800-100100200500600700溫度(℃)0400A1MsMf連續(xù)冷卻過(guò)程中TTT曲線(xiàn)的分析V1V2VkV3V4V1=5.5℃/s:爐冷;PV2=20℃/s:空冷;SV3=33℃/s:油冷;T+M+A殘V4≥138℃/s:水冷;M+A殘穩(wěn)定的奧氏體區(qū)時(shí)間(s)300102103104101080第二節(jié)過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖

過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖（又稱(chēng)CCT圖或CT圖）：綜合反映了過(guò)冷奧氏體在連續(xù)冷卻時(shí)的轉(zhuǎn)變溫度、時(shí)間和轉(zhuǎn)變量之間的關(guān)系（即反映了過(guò)冷奧氏體在不同的冷卻速度下轉(zhuǎn)變的轉(zhuǎn)變開(kāi)始時(shí)間、轉(zhuǎn)變終了時(shí)間、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物類(lèi)型、轉(zhuǎn)變量與轉(zhuǎn)變溫度、轉(zhuǎn)變時(shí)間的關(guān)系）。CCT－ContinuousCoolingTransformation

第二節(jié)過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖過(guò)冷奧氏體一、過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式

（一）共析鋼CCT圖分析共析鋼過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式如圖，該圖的縱坐標(biāo)為溫度，橫坐標(biāo)為時(shí)間，采用對(duì)數(shù)坐標(biāo)。1.線(xiàn)、區(qū)的意義

線(xiàn)：A1線(xiàn)，MS、Mf線(xiàn)、P轉(zhuǎn)變開(kāi)始線(xiàn)，P轉(zhuǎn)變終了線(xiàn)，P轉(zhuǎn)變中止線(xiàn)。

區(qū)：穩(wěn)定A區(qū)，過(guò)冷A區(qū)，過(guò)冷A連續(xù)冷卻P轉(zhuǎn)變區(qū)（A→P），M形成區(qū)（A→M）、轉(zhuǎn)變產(chǎn)物區(qū)（P、M）。

注意：共析鋼的過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖無(wú)貝氏體轉(zhuǎn)變一、過(guò)冷奧氏體連續(xù)轉(zhuǎn)變動(dòng)力學(xué)圖的基本形式（一）共析鋼CC過(guò)冷奧氏體連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變圖（CCT