碳酸鹽儲層評價

碳酸鹽巖儲層測井評價新技術(shù)摘要：全球最大的20個油氣藏中，碳酸鹽巖油氣藏占11個，如波斯灣盆地的Parssouth大氣藏等。它們一般埋藏較淺，由大面積優(yōu)質(zhì)孔隙性儲層構(gòu)成，孔隙度多為10%?25%、滲透率達(dá)10?1000mD，因而發(fā)現(xiàn)與開采并不困難。近20年來，中國碳酸鹽巖油氣勘探不斷獲得重大突破，特別是隨著塔里木的塔河、塔中和四川的普光、龍崗等一批大型油氣田的探明和開發(fā)，碳酸鹽巖油氣藏已經(jīng)成為中國油氣增儲上產(chǎn)的重大接替領(lǐng)域。與國外相比，中國碳酸鹽巖烴源巖的有機(jī)質(zhì)豐度較低、埋藏較深，而且大都經(jīng)歷了多旋回和多期次構(gòu)造運(yùn)動。這就決定了在塔里木、四川和長慶等油田廣泛鉆遇的、控制著中國碳酸鹽巖油氣儲產(chǎn)量90%以上的都不是常規(guī)孔隙性儲層，而是非均質(zhì)性極強(qiáng)的礁灘、巖溶風(fēng)化殼和低孔隙度致密灰?guī)r白云巖等復(fù)雜碳酸鹽巖儲層叫2啊。多數(shù)情況下它們的孔隙度只有1%?5%、滲透率只有0.1?10mD，并且油氣水關(guān)系錯綜復(fù)雜。正因如此，復(fù)雜碳酸鹽巖儲層測井解釋符合率，尤其是具備工業(yè)產(chǎn)能儲層的解釋符合率一直不理想，本文以文獻(xiàn)調(diào)研的方式，主要針對碳酸鹽儲層中孔隙的測井識別、物性分析等方面的研究現(xiàn)狀進(jìn)行總結(jié)。1.利用雙側(cè)向測井對巖溶儲層中的溶洞進(jìn)行識別楊孛（2014）⑷從溶洞處雙側(cè)向曲線的特征入手，研究洞穴的物理形態(tài)對雙側(cè)向測井曲線的影響，可建立假象模型分析。在有了定性的研究后，進(jìn)一步通過數(shù)值模擬對雙側(cè)向曲線進(jìn)行定量研究，1.1洞穴的物理形態(tài)與雙側(cè)向曲線間的關(guān)系研究模型1：假設(shè)在地層中存在一個未被充填的洞穴Q，井L剛好打在洞穴Q附近，如（圖1A）所示，通過井L所測得的深、淺側(cè)向曲線為RT和RS。在深度A以上由于只有原裝地層，深淺側(cè)向曲線沒有差異，表現(xiàn)為重合狀態(tài)，在AB段，由于洞穴的存在，特別是淺側(cè)向曲線受洞穴的影響急劇下降（原因是已假設(shè)洞穴未充填，洞穴內(nèi)部電阻率遠(yuǎn)低于原狀地層電阻率，因此淺側(cè)向測得的是空洞（區(qū)域Q）和井壁與洞穴邊緣之間（區(qū)域P）的一段地層的電阻率）。C點為洞穴距離井壁最近的點，在深度AC段，隨著深度的加深淺側(cè)向受洞穴的影響越大，因此電阻率值也因降低的越多，而深側(cè)向曲線值降低幅度低于淺側(cè)向的原因應(yīng)該理解為，深側(cè)向探測范圍要遠(yuǎn)大于淺側(cè)向，洞穴只處于深側(cè)向探測范圍內(nèi)，所以受到的影響相對淺側(cè)向較小。深度段CB由于洞穴輪廓的因素與AC段輪廓邊緣變化相反，雙側(cè)向曲線的變化也應(yīng)該與AC段相反。另外還有一種情況就是鉆井位置正好穿過洞穴（圖1B）。模型2：假設(shè)地層中存在一個未被充填洞穴Q，井L正好穿過洞Q。在深度AB段與深度EF段同前一假設(shè)中的AC段與CB段相類似，這里就不重復(fù)。BC與DE段由于洞穴邊緣被井壁破壞，所以淺側(cè)向測得的電阻率在理論上認(rèn)為應(yīng)該是洞穴內(nèi)部電阻率，而由于測井工程上的操作，通常這里淺側(cè)向測得的電阻率為泥漿電阻率。CD深度段井壁完全穿過洞穴，因此淺側(cè)向同樣測得的應(yīng)為泥漿電阻率。在深度A以上和深度F以下未受到洞穴影響，雙側(cè)向曲線應(yīng)重合。最后還圖1洞穴模型有一種情況是，洞穴橫向延伸很大，已經(jīng)超出深側(cè)向探測范圍，在這種情況下，深淺側(cè)向理論上同時測得的都是洞穴內(nèi)部電阻率，同為極低，淺側(cè)向還可能受泥漿影響。但是在實際中這種大型洞穴在地下往往都是被充填，或者已經(jīng)坍塌，很難找到這么大的未充填洞穴，所以就暫時不考慮此情況。從以上幾種情況的理論模型上分析，可以發(fā)現(xiàn)一個特點，就是洞穴邊緣距離井壁越近，電阻率值就應(yīng)越低（原因就是原狀地層與洞穴空間所占百分比不同使得電阻率值被影響的程度不同），進(jìn)而就可以大致估計洞穴邊緣的形態(tài)，在這里就把這種由洞穴所引起的雙側(cè)向變化的現(xiàn)象暫時叫做“洞穴邊緣效應(yīng)氣假設(shè)在一個完好均勻的地層中，一旦存在一個洞穴，雙側(cè)向曲線就會出現(xiàn)如模型1和2的邊緣效應(yīng)，因此我們可以借用這個特點找出洞穴的頂?shù)孜恢谩?.2雙側(cè)向測井有限元數(shù)值模擬利用有限元法求解的具體步驟[5][6]首先，是要將函數(shù)的邊值問題轉(zhuǎn)換為極值；然后，把求解區(qū)域分為若干的小元素并把電位當(dāng)作是坐標(biāo)上的一個極值為零線性函數(shù)，電位值在每個節(jié)點上的微分都是一個線性方程，然后求解這些方程便可得到各節(jié)點的電位值。雙側(cè)向測井的解決辦法是在區(qū)域 內(nèi)找到一個適當(dāng)?shù)墓饣B續(xù)的電位函數(shù)U（其邊界稱為C），這個函數(shù)滿足以下方程：這里的a是介質(zhì)的電導(dǎo)率，單位秒/米。

在恒定電壓電極的表面和無窮遠(yuǎn)處，勢函數(shù)U滿足完整的約束條件，即U等于一個已知的常數(shù)，這個已知的常數(shù)的極值等于零。表面上的恒定電流電極，勢函數(shù)U滿足不完全約束條件，即U等于一個未知常數(shù)。表面上的恒定電流：(1-2)為系統(tǒng)輸入這里的am是泥漿電導(dǎo)率，電位秒/米：IA是一個恒定的電流，電路是已知量A；n是邊界C的外法線。在絕緣邊界表面，為系統(tǒng)輸入(1-3)絕緣邊界包括電極表面和對稱平面上的絕緣環(huán)。這就解決了函數(shù)的極值問題，其函數(shù)為?。║）=eju）—小（U）=eju）—偵U）(1-4)其中求和式6便可得到所有電極。在獲得了測量電極電勢后，每個點的視電阻率值可以通過下式求得(1-7)這里的K是雙側(cè)向測井的電極系數(shù)，是監(jiān)測電極的電勢。1.3數(shù)值模擬球形洞穴地層模型如圖4-3所示，建造的邊界是在2050米和2020米，圍巖電阻率是10Qm，而目標(biāo)區(qū)的電阻率500Qm的洞穴并充滿了泥漿，泥漿電阻率為0.3Qm。通過改變洞穴的半徑，在測井曲線（RT，RS）的各種球形空洞模型反應(yīng)（圖2）。當(dāng)沒有洞穴的時候，雙側(cè)向測井響應(yīng)表現(xiàn)出典型的“雙軌”形態(tài)。而中間高電阻區(qū)域就代表的目標(biāo)地層，高電阻區(qū)域的寬帶就代表地層的厚度（圖2A）。當(dāng)存在洞穴的時候，雙側(cè)向測井反應(yīng)異常的部位就為洞穴存在的位置。這個異常的寬度就是洞穴的直徑，這個存在的洞穴越大，雙側(cè)向反應(yīng)出來的異常區(qū)域就越大，其中異常區(qū)域電阻率降低就更多。如果洞穴半徑小于0.5米，深與淺雙側(cè)向電阻率

在存在洞穴的位置電阻率下降，但是幅度差不大（見圖2B和圖2C）。如果洞穴半徑大于0.5米，深、淺雙側(cè)向電阻率下降，幅度差明顯加大（見圖圖2D、2E、2F）。圖3顯示了不同大小的球形洞穴在目標(biāo)區(qū)域的電阻率。雙側(cè)向電阻率伴隨著洞穴的增大而降低?？偟膩碚f，哪里有洞穴，雙側(cè)向電阻率就會降低，并且深、淺雙側(cè)向呈不同程度降低。當(dāng)洞穴半徑小于0.5米的時候，深淺側(cè)向電阻率差別不大。當(dāng)洞穴半徑在0.5米到0.75米之間，電阻率差異略有增加。當(dāng)洞穴半徑大于0.75米的時候雙側(cè)向電阻率開始降低，淺側(cè)向急劇降低。當(dāng)洞穴半徑大于2米的時候，淺側(cè)向測量到的主要是泥漿電阻率，并且近似為一個常數(shù)，深側(cè)向依舊在降低。圖2.各種大小的洞穴在目的側(cè)位置對電阻率的影響.A.目的層無洞穴圖2.各種大小的洞穴在目的側(cè)位置對電阻率的影響.A.目的層無洞穴;B洞穴半徑0.2米;C洞穴半徑0.5米;D洞穴半徑1米;E洞穴半徑2米;F洞穴半徑5米.田鬼手槎《束）圖3洞穴大小對應(yīng)雙側(cè)向電阻率值2.成像測井對礁灘相有效儲層的識別礁灘和巖溶風(fēng)化殼有效儲層識別是碳酸鹽巖測井評價面對的難題之一。鐘廣法等【7］從成像測井相分析方面開展了研究工作。與以往研究不同的是，在建立了碳酸鹽巖儲層沉積微相成像測井解釋方法時，沒有只停留在用測井圖像劃分出某個沉積地質(zhì)模式的層面上，而是首先明確儲層的沉積背景，進(jìn)而將其成像特征與有試油結(jié)果的相同沉積儲層的典型圖像作精確對比，直接判斷其是否為工業(yè)油氣層方法原理根據(jù)礁灘儲層水動力沉積模式網(wǎng)，可以進(jìn)一步將其劃分為礁丘亞相、灰泥丘亞相、粒屑灘亞相和灘間海亞相，各亞相在電成像測井圖像上的反映有明顯不同。通過對多口井巖心一電成像圖像的歸位、描述，系統(tǒng)地建立礁灘相儲層沉積模式與電成像測井圖像特征對應(yīng)關(guān)系（圖4）。風(fēng)化殼白云巖儲層測井沉積相帶可以從縱向上進(jìn)一步劃分為風(fēng)化殼殘積層、垂直滲流帶、帶和基巖等4個相帶，各相帶在電成像測井圖像上也明顯的不同。通過對長慶油田、塔里木油田等地區(qū)的多口井進(jìn)行巖心歸位，并在1:1的比例下用取心數(shù)據(jù)刻度成像測井資料，明確了不同沉積相帶與電成像測井圖像特征的準(zhǔn)確對應(yīng)關(guān)系（圖5）。電成像測井圖像是圖像對比的基礎(chǔ)。即便用同一支儀器測量，在不同井中獲得的電成像測井圖像效果也存在各種差異。消除這種差異是確定礁灘、巖溶風(fēng)化殼儲層典型圖像并對其進(jìn)行比較分析的前提。研究并實現(xiàn)了基于巖石結(jié)構(gòu)特征進(jìn)行圖像增強(qiáng)對比的技術(shù)方法［9］［1。］。已有常規(guī)電成像測井圖像動態(tài)增強(qiáng)的原理：通過對局部成像測井?dāng)?shù)據(jù)進(jìn)行幅度數(shù)值分布頻率統(tǒng)計，按照特定的概率密度函數(shù)調(diào)整幅度數(shù)值的分布頻率，得到滿足特定概率分布規(guī)律的1組新圖像數(shù)據(jù)。該過程雖然突出了電導(dǎo)率的局部變化

特征，使微小的電導(dǎo)率反差能在圖像上清楚地顯示出來，但卻失去了處理層段內(nèi)電導(dǎo)率的整體變化特征，不利于突出顯示所關(guān)注的地質(zhì)特征。針對這一缺陷，提出了基于巖石結(jié)構(gòu)特征的圖像動態(tài)增強(qiáng)對比方法，即以標(biāo)準(zhǔn)礁灘和巖溶風(fēng)化殼儲層電成像測井圖像上反映典型沉積特征為基礎(chǔ)進(jìn)行幅度數(shù)值分布頻率統(tǒng)計，并據(jù)此擬合概率密度函數(shù)進(jìn)行圖像的動態(tài)增強(qiáng)。這樣處理的優(yōu)點是避免了常規(guī)動態(tài)增強(qiáng)的缺點，同時凸現(xiàn)了儲層的結(jié)構(gòu)信息，是重點突出地質(zhì)目標(biāo)意義上的增強(qiáng)。世life魅浙贛敏* 同由帖由融"飩巖圖4礁灘儲層水動力沉積模式經(jīng)過動態(tài)增強(qiáng)后的圖像具有的優(yōu)勢是不同區(qū)塊的電成像測井圖像在反映同一個結(jié)構(gòu)特征時具有了良好的一致性（見圖3），保證了與典型圖像對比識別過程中的唯一性，最大限度地減少多解性。圖5風(fēng)化殼白云巖儲層測井沉積相塔里木油田大量現(xiàn)場觀測資料表明，礁丘翼與高能灘是好儲層，礁核是一般儲層，低能灘是差儲層，灰泥丘與灘間海是非儲層。為此，在確定礁灘相儲層沉積模式與電成像測井圖像特征對應(yīng)關(guān)系后，建立了系統(tǒng)的礁丘亞相、灰泥丘亞相、粒屑灘亞相和灘間海亞相標(biāo)準(zhǔn)電成像測井圖片庫。目前存儲有來自中國各主要碳

酸鹽巖礁灘儲層的電成像測井圖片3328幅，其中最重要的8種類別1415幅來自試油層段，為有效儲層的識別奠定了基礎(chǔ)（圖6）。圖6標(biāo)準(zhǔn)礁灘相成像測井圖版圖6標(biāo)準(zhǔn)礁灘相成像測井圖版3碳酸鹽儲層參數(shù)測井表征方法在儲層類型劃分和縫洞識別的基礎(chǔ)上建立儲層參數(shù)解釋模型，它是流體性質(zhì)判別、儲層評價和儲量計算的主要依據(jù)。不同碳酸鹽巖儲層類型和儲集空間具有不同的測井響應(yīng)特征，應(yīng)建立不同儲層類型下的測井解釋模型［I】】。3.1孔隙度在三孔隙度測井中，聲波時差用來反映基質(zhì)孔隙度，密度和中子測井用來反映儲層的總孔隙度。所以，可以用密度中子測井得到的總孔隙度R和聲波時差得到的基質(zhì)孔隙度隊來解釋縫洞孔隙度9h，^h=R—R。王青等［12］認(rèn)為聲波測井反映孔隙型、垂直裂縫型和孔洞型儲層基質(zhì)孔隙度，而不反映復(fù)合型儲層和水平裂縫儲層的基質(zhì)孔隙度。對于復(fù)合型儲層和水平裂縫儲層，可采用圍巖基質(zhì)孔隙度的方法解釋。對于巖性變化較大的儲層，李素杰等［13］依據(jù)心分析資料、光電吸收截面指數(shù)、中子密度測井資料建立多礦物模型，求取各礦物骨架時差，然后用地層因素公式計算碳酸鹽巖基質(zhì)孔隙度，即陽）=1JA臨/（3-1）

式中：Atma為礦物骨架聲波時差；攵為測井聲波時差。將裂縫發(fā)育系數(shù)（Rwl/Rd）2乘以縫洞孔隙度，便得到裂縫孔隙度，孔洞孔隙度等于縫洞孔隙度減去裂縫孔隙度［14］,即(3-2)(3-3)式中：9f為裂縫孔隙度；弗為孔洞孔隙度；Rwl是含水層電阻率。通常用側(cè)向電阻率求取裂縫的孔隙度，依據(jù)裂縫傾角的大小構(gòu)建集合模型。集合模型分準(zhǔn)垂直縫模型、中間角度縫模型和準(zhǔn)水平縫模型等3種。根據(jù)導(dǎo)電機(jī)理又可將側(cè)向測井評價裂縫的常規(guī)解釋模型分為基本解釋模型、平行板解釋模型、線性簡化解釋方程和非線性簡化解釋方程等［15］。Sibbit等［16】提了雙側(cè)向測井電阻率反演的裂縫孔隙度模型［17］：RR(3-4)RR(3-5)式中：mf為裂縫孔隙結(jié)構(gòu)指數(shù)；Rmf為泥漿濾液電阻率；Rw為地層水電阻率。當(dāng)裂縫或溶洞被泥漿充填時，應(yīng)將泥漿濾液電阻率換成泥漿電阻率。圖2是利用上述方法計算的塔河地區(qū)裂縫孔隙度，可見裂縫孔隙度、孔隙度頻譜分析與巖心孔隙度對應(yīng)關(guān)系良好。Pezard等"在Swibbit等人研究的基礎(chǔ)上，建立了裂縫地層電性各向異性的數(shù)值計算模型，進(jìn)一步考察了不同角度裂縫的雙側(cè)向測井響應(yīng)。水平裂縫（RdVRs）模型裂縫孔隙度的計算公式為：(3-6)(3-7)啊—一(3-6)(3-7)垂直裂縫（Rd>Rs）模型裂縫孔隙度的計算公式為免=2(Cj—Cj)/Cj式中：Cd，Cs，Cm分別為深、淺側(cè)向電導(dǎo)率和充滿裂縫的泥漿電導(dǎo)率。利用井眼成像測井給出的原生和次生孔隙圖，進(jìn)行井眼方位角孔隙度譜分析，能顯示孔隙度的分布情況。劉瑞林等［19］在用成像測井?dāng)?shù)據(jù)計算縫洞型儲層孔隙度時，應(yīng)用成像測井孔隙度頻譜法評價次生孔隙度，并對儲層類型進(jìn)行了劃分。隨著成像測井縱向分辨率的不斷提高以及解釋手段的多樣化，利用電阻率成像測井?dāng)?shù)據(jù)能定量計算裂縫的各種參數(shù)。從電成像測井資料中分離出反映孔洞、裂縫的子圖像，用圖像分析技術(shù)對分離后的子圖像進(jìn)行分析處理，提取相應(yīng)的儲層參數(shù)。成像測井計算裂縫視孔隙度的公式為：AA式中：wi為第i條裂縫的平均寬度;Li為第i條裂縫的長度;R是井眼半徑；C是成像測井的井眼覆蓋率；H為統(tǒng)計井段長度。目前，國內(nèi)外主要采用雙側(cè)向測井資料和成像測井資料相結(jié)合的方法定量解釋縫洞孔隙度，通過復(fù)雜巖性分析程序和成像測井處理解釋軟件中的縫洞參數(shù)計算模塊實現(xiàn)。成像資料刻度雙側(cè)向資料、核磁共振測井、采油指數(shù)、鉆時曲線以及最優(yōu)化測井處理技術(shù)也在不同地區(qū)和不同階段得到了不同程度的應(yīng)用。在有條件的地方，用回歸法建立不同儲層類型的測井響應(yīng)與巖心孔隙度之間的關(guān)系，能更精確地求解碳酸鹽巖儲層孔隙度。最好的方法是用巖心孔隙度刻度成像孔隙度，將成像計算的孔隙度乘以刻度系數(shù)，得到較為準(zhǔn)確的儲層孔隙度。方法選取時，應(yīng)考慮參數(shù)求取。3.2飽和度儲層含油飽和度的確定方法主要有密閉取心分析法、核磁共振法、阿爾奇公式及其變形公式法等，應(yīng)對不同儲層類型建立不同的飽和度解釋模型。司馬立強(qiáng)等［20］在前人研究的基礎(chǔ)上，根據(jù)裂縫產(chǎn)狀和組合特征，將不同組系裂縫一孔隙型儲層的飽和度模型應(yīng)用到碳酸鹽巖縫洞型儲層飽和度評價中。閆偉林等［21］嘗試性應(yīng)用毛管壓力曲線和測井曲線相結(jié)合的方法，計算了碳酸鹽巖儲層含油飽和度。碳酸鹽巖儲層溶蝕孔洞常影響膠結(jié)指數(shù)m，用經(jīng)典阿爾奇公式不能準(zhǔn)確求取飽和度。通過改變m值可將均質(zhì)地層解釋模式轉(zhuǎn)化為非均質(zhì)地層解釋模式。這種變m值方法對于評價裂縫性儲層非常有效且實用，其關(guān)鍵是弄清各種孔隙類型在總孔隙度中的分布。王青等3］根據(jù)雙重孔隙介質(zhì)電阻率導(dǎo)電模型導(dǎo)出的變m值解釋模型為.也=也啊+［。十FQ啊廣｝/以啊(39)式中：FL為裂縫孔隙度與總孔隙度的比值；m=a+b/%為基質(zhì)孔隙部分的m值；a，b為巖性系數(shù)，一般a取0.60?1.53,b取值1。儲層總含油飽和度是裂縫含油飽和度和基質(zhì)孔隙含油飽和度的加權(quán)平均，均勻的小溶蝕孔洞飽和度可與基質(zhì)部分等同，C一 宇 QI 啊 q喝— | Ki十 | 。曲宇十甲b啊十平b' (3-10)式中：Sob為基質(zhì)含油飽和度；Sof為裂縫含油飽和度?；|(zhì)含油飽和度可用阿爾奇公式求取，基巖電阻率采用譚廷棟［23］提出的泥漿侵入裂縫性油層的電阻率公式求取，m值用變孔隙結(jié)構(gòu)指數(shù)法求取。裂縫含油飽和度與裂縫寬度有關(guān)，法國國家石油研究院專家通過實驗測量不同寬度裂縫壁上的束縛水膜厚度，計算束縛水飽和度，得到了裂縫寬度與束縛水飽和度(swf)

3Bw3Bw/2w式中：Bw為裂縫壁水膜厚度；w為裂縫寬度。利用上述方法計算了塔河地區(qū)的裂縫含水飽和度，取得了很好的效果，如圖7所示。當(dāng)裂縫寬度大于10〃m(該值因地區(qū)而異)時，束縛水飽和度趨于0,故裂縫含油飽和度可近似取90%?100%。進(jìn)一步研究發(fā)現(xiàn)，上述實驗結(jié)果僅適合于油(氣)水界面以上，且裂縫中無可動水的情況，洞穴含水飽和度接近100%，多數(shù)情況下可將束縛水飽和度定為10%.3.3滲透率碳酸鹽巖結(jié)構(gòu)的變化對滲透率的影響比孔隙度大，其復(fù)雜的孔隙結(jié)構(gòu)使得孔隙度與滲透率的相關(guān)性很差，要確定碳酸鹽巖儲層孔隙度與滲透率的關(guān)系，必須了解孔隙大小的分布。滲透率與裂縫的開度、產(chǎn)狀、組合關(guān)系以及孔洞的大小有關(guān)，評價方法有基于巖心分析的統(tǒng)計回歸公式法、改進(jìn)的Coates模型法、均質(zhì)模型法和流動指數(shù)法等。碳酸鹽巖儲層滲透率通常包括基質(zhì)和縫洞兩部分［24］，基質(zhì)部分多采用Timur公式計算，孔洞滲透率通過數(shù)理統(tǒng)計的方法得到。司馬立強(qiáng)根據(jù)碳酸鹽巖儲層裂縫的產(chǎn)狀和組合特征，分析了單組系裂縫、多組系裂縫和網(wǎng)狀裂縫下的滲透率計算公式，提出了滲透率的三維概念，并基于裂縫的徑向延伸長度和寬度變化影響，建立了三種裂縫組系下的滲透率模型：(3-12)縫洞型儲層裂縫的滲透率公式為：Kf=甲對/12(3-13)式中：A縫洞型儲層裂縫的滲透率公式為：Kf=甲對/12匕=尺(知)「十右*就- -L 」 (3-14)式中：Kst為斯通利波波數(shù)；k(k0)是靜態(tài)滲透率，依賴于斯通利波波數(shù)K0；f是頻率，f0為任意參考頻率，即中心頻率；i為深度點數(shù)；Q為品質(zhì)因子。利用公式(3-14)計算了塔河地區(qū)的裂縫滲透率，結(jié)果如圖8所示。從實際應(yīng)用情況看，滲透率評價還停留在半定量階段，多半是

估算，計算精度遠(yuǎn)遠(yuǎn)不能滿足儲層評價的要求。核磁共振測井米用Timur—Coates滲透率轉(zhuǎn)換公式確定滲透率，誤差也較大。最好的方法還是建立巖心分析滲透率與測井響應(yīng)和解釋參數(shù)之間的關(guān)系式，該方法可以提高解釋精度。皆—川罰ii線~|—」| 起蒯向簡打 ~心盛 aflihjJt-Ltiftl~酒對蹄miKriffi向電叫牛r?比處ICHSKriffi向電叫牛r?比處ICHS圖7塔河地區(qū)測井資料計算的裂縫含水飽和度圖8塔河地區(qū)測井資料計算的裂縫滲透率參考文獻(xiàn)范嘉松，張維.生物礁的基本概念、分類及識別特征[J].巖石學(xué)報，1985,(3).顧家裕，張興陽，羅平等.塔里木盆地奧陶系臺地邊緣生物礁、灘發(fā)育特征[J].石油與天然氣地質(zhì)，2005,26(3):277-283.周新源，王招明，楊海軍等.中國海相油氣田勘探實例之五塔中奧陶系大型凝析氣田的勘探和發(fā)現(xiàn)[J].海相油氣地質(zhì),2006,11(1):45-51⑷楊孛.溶洞型儲層測井評價方法研究[D].成都理工大學(xué),2013.盧春利.縫洞型儲層的雙側(cè)向測井響應(yīng)數(shù)值模擬[D].中國石油大學(xué),2011.TanM,GaoJ,WangX,etal.Numericalsimulationoftheduallaterologforcarbonatecavereservoirsandresponsecharacteristics[J].AppliedGeophysics,2011,8(1):79-85.鐘廣法，馬在田.利用高分辨率成像測井技術(shù)識別沉積構(gòu)造[J].同濟(jì)大學(xué)學(xué)報：自然科學(xué)版，2001,29(5):576-580.ChaiH,LiN,XiaoC,etal.Automaticdiscriminationofsedimentaryfaciesandlithologiesinreef-bankreservoirsusingboreholeimagelogs[J].2009,6(1):17-29.柴華，李寧，夏守姬等.高清晰巖石結(jié)構(gòu)圖像處理方法及其在碳酸鹽巖儲層評價中的應(yīng)用[J].石油學(xué)報,2012,33:154-159.喬德新，李寧，尉中良等.利用模擬井研究用聲波成像資料計算裂縫寬度問題[J].石油勘探與開發(fā),2005,32(1):76-79.徐敬領(lǐng)，王貴文，王亞靜等.碳酸鹽巖儲層測井評價方法綜合研究[J].石油物探,2012,51(5):521-530.李國平，王青，趙新民.復(fù)雜儲集空間儲層測井解釋方法研究[J].油氣地質(zhì)與采收率，10(2):6-8.李素杰，李喜海.測井技術(shù)在曙光低潛山帶碳酸鹽巖裂縫型儲層評價中的應(yīng)用[J].特種油氣藏,2000,7(3):8-10.施振飛，蔡曉明，廖東良.江蘇油田泥灰?guī)r裂縫性儲層測井解釋方法研究[J].測井技術(shù),28(4):301-305.劉國全，祝文亮，鄧榮敬等.碳酸鹽巖儲層特征測井評價[J].特種油氣藏,2001,8(4):26-29.AguileraR.Welltestanalysisofmulti-layerednaturallyfracturedreservoirs[J].JournalofCanadianPetroleumTechnology,2000,39(7):31-37.SibbitAM,FaiverO