1#爐水冷壁爆管事故分析報告

1#爐水冷壁泄漏事故報告一、設備概況#1鍋爐為WGZ480/13.7--4型。系武漢鍋爐廠生產的超高壓一次中間再熱自然循環(huán)汽包爐,倒U形布置,冷一次風正壓中速磨直吹系統(tǒng)，四角切向燃燒采用水平濃淡燃燒技術，平衡通風,煙氣擋板調節(jié)再熱汽溫，噴水減溫調節(jié)主汽溫，機組于于2006年9月22日成功完成168小時試運，順利歸調。最近一次檢修日期為2015年10月22日C修后投運，于2015年11月1日，#1爐右墻水冷壁管泄露事故搶修后投運二、事件經過1、#1機組負荷135MW，煤量72.7t/h，主汽壓力13.31MPa，主蒸汽流量477t/h，給水流量482t/h，A、B、C三臺磨煤機運行。2時12分進行爐膛吹灰工作，1爐爐膛負壓瞬間波動至979Pa，2時17分59秒鍋爐MFT動作滅火，首出條件為：燃料喪失。3時13分34秒汽機打閘，發(fā)電機逆功率動作解列，6KV廠用由工作電源切至備用電源，停運脫硝系統(tǒng)。2、停爐檢查情況（1）#1鍋爐前水冷壁管規(guī)格：φ60×6.5材質：20G。（2）爆管原始爆口位于#2鍋爐前水冷壁D層噴燃器，從爐左向右數第20根管標高19.4米，爆口形狀呈樹葉狀，長150毫米、中間寬24毫米，屬于壁厚減薄后脹粗在高壓下開裂爆管。（見照片1）（3）爆口及相鄰管壁厚檢查情況#1鍋爐水冷壁前墻#20管壁厚檢查記錄測點設計壁厚(mm)剩余壁厚(mm)減薄壁厚(mm)減薄率（%）備注16.53.92.640低于標準26.52.93.655低于標準36.52.63.960低于標準46.53.453.0547低于標準56.53.403.1047.6低于標準66.52.34.264.6低于標準76.52.73.858.4低于標準86.51.64.975.3低于標準96.52.93.655低于標準#1鍋爐水冷壁前墻#19管壁厚檢查記錄測點設計壁厚(mm)剩余壁厚(mm)減薄壁厚(mm)減薄率（%）備注16.52.04.569.2低于標準26.54.02.530.7低于標準36.52.63.960低于標準46.53.03.553.8低于標準56.55.31.218.4滿足標準66.55.51.015.3滿足標準（4）經過壁厚測點情況分析存在硫腐蝕及面吹損，前水冷壁經過壁厚檢測，需要更換管排20根，左水冷壁經過壁厚檢測，需要更換管排5根，右水冷壁經過壁厚檢測，需要更換管排8根，后水冷壁經過壁厚檢測，需要更換管排2根，#1鍋爐共計更換水冷壁管排35根。三、原因分析1.直接原因：#1爐#1角19.4m附近水冷壁管泄漏，導致煤層火檢無火信號觸發(fā)，#1爐C磨煤機（2時17分55秒），B、A磨煤機緊急跳閘（2時17分56秒）。三臺磨煤機跳閘后，觸發(fā)燃料喪失信號，最終導致鍋爐MFT動作（附歷史趨勢圖、組態(tài)邏輯圖）。2.間接原因：#1爐水冷壁爆管主要是由于高溫腐蝕，管壁減薄，強度不足所致；#1爐水冷壁管減薄是由于高溫腐蝕所致，火焰刷墻，未燃盡的煤粉磨損共同作用，加速了管壁減薄速度。四、暴露問題1.對鍋爐受熱面防爆防磨重視程度不足，檢修技術管理不到位，在2015年11月1日#1爐水冷壁高溫腐蝕爆管搶修中，未能舉一反三采取有效措施對水冷壁管進行全面檢查。2.針對水冷壁高溫腐蝕狀況，煤質調整問題一直未引起高度重視。3.對燃燒器降氮改造后的高溫腐蝕狀況認識不足，未能扎實有效落實防范措施。五、防范措施：1.組織專業(yè)人員認真分析高溫腐蝕的原因，借鑒兄弟單位燃燒器改造成功經驗，分析論證低氮燃燒器優(yōu)化改造方案，根本性解決水冷壁高溫腐蝕。2.扎實做好配煤摻燒工作，提高入爐煤低位發(fā)熱量、揮發(fā)分、灰份、含硫量等，嚴格控制含量。合理進行摻配，減少使用高硫煤。3.加強運行優(yōu)化調整，進行一次風管的均勻性調整，使各燃燒器熱負荷均勻；對磨煤機出口煤粉細度進行調整，使煤粉細度和均勻性控制在合理范圍；聯系電科院，針對不同煤質、不同負荷工況對鍋爐水冷壁貼壁氛圍進行測試，并根據測試結果指導鍋爐燃燒調整，緩減鍋爐高溫腐蝕，降低管壁減薄速率，避免火煙刷墻。4.必要時防腐噴涂處理，在水冷壁管實測剩余壁厚滿足強度計算所確定的最小需要壁厚、噴涂工藝有保障的前提下，對發(fā)生腐蝕減薄的水冷壁管表面進行防腐噴涂處理；或換管前對新管進行表面防腐處理。5.實施磨煤機金屬陶瓷復合材料輥套、襯板更換改造，提高磨煤機出力，降低煤粉細度、提高煤粉均勻性，降低一次風速和風量。六、現場相關圖片泄露的水冷壁管