云南某高層建筑轉換層施工方案

云南省宣威市**廣場工程轉換層施工方案重慶市**建設集團有限公司二○○九年六月二十四日一、編制依據1、本工程建筑及結構施工圖。2、《本工程施工組織設計》3、施工規(guī)范、規(guī)程及標準類別編號名稱稱國家標準GB50204--2002混凝土結構工程施施工質量驗收收規(guī)范03G101-11混凝土結構施工平平面整體表示示法制圖規(guī)則則和構造詳圖圖GB503000-20011建筑工程施工質量量驗收統(tǒng)一標標準行業(yè)標準JGJ59-999建筑施工安全檢查查標準JGJ30-20001建筑施工扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范JGJ107-22003鋼筋機械連接通用用技術規(guī)程施工手冊第四版建筑施工手冊二、工程概況1、總概況本工程為云南省宣威市**廣場工程；位于宣威市的東北部，南側為城市主干道東大街，西側為城市干道，北側為城市公園；屬于框架-剪力墻結構；整個工程是由A、B、C三棟高層塔樓住宅及地下車庫和商場組成的群樓建筑，地上24層，地下2層；地下負二層為停車場，戰(zhàn)時兼做人防。建筑總高度：79.50m；總建筑面積：71046.6平方米；結構類型為人工挖孔樁基礎、地上第3層為轉換層，轉換層層高4.2m，轉換層以下為框架結構體系，轉換層以上為剪力墻結構體系。2、結構尺寸轉換梁梁高設計有500mm、600mm、700mm、1000mm、1200、1500mm、1600mm、1800mm幾種，但梁寬變化較大，從300mm到600mm不等。3、跨度最大跨度達6600～7800mm。4、鋼筋轉換層梁縱向主鋼筋直徑為18、20、25、28，為三級鋼。其中25直徑最多。箍筋直徑為8、10、12，其中大多數為12。框支梁均為6肢箍，箍筋間距為100。5、混凝土轉換層墻柱梁板混凝土等級均為C50，墻柱梁板混凝土方量大約為1500m3。三、施工流程計劃1、轉換層計劃工期：A、B棟各22天，C棟18天。2、施工流程圖如下：（括號內為各段施工計劃時間）梁板滿堂架搭設梁板滿堂架搭設墻柱鋼筋綁扎墻柱模板安裝梁底模板安裝梁鋼筋綁扎梁側模板安裝樓板模板安裝樓板鋼筋綁扎及鋼筋預埋墻柱墚板砼澆注（2天）（2天）（3天）（1天）（7天）（2天）（2天）（2天）（2天）四、模板支撐體系（一）材料選用：1、鋼管：豎向支撐體系采用扣件式Φ48×3.5鋼管架；水平方向采用Φ48×3.5鋼管做模箍。作為豎向支撐的鋼管表面平直，不應有裂縫、結疤、分層壓痕等質量缺陷。鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》（JGJ130-2001）中表的規(guī)定。嚴禁使用有孔洞的鋼管。不同型號的鋼管及扣件不允許混用。2、扣件：舊扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換。3、絲桿：絲桿采用高強絲桿，使用前應有原材料實驗報告，根據實驗報告中絲桿最大抗拉力進行驗算，取絲桿最大抗拉值為30kn。4、模板、木枋：墻柱梁板模板采用七層膠合板散拼散拆，50×100木枋作背楞。（二）模板支撐體系安裝由于下層頂板厚120，允許施工活荷載設計值為5kn/m2，轉換層梁板自重、支撐架體自重以及施工活荷載約為10kn/m2，理論上轉換層處下層頂板能承受轉換層自重及施工活荷載。但因下層頂板承受的作用力為鋼管立桿的集中荷載，為保證下層頂板受力的整體性，下層頂板模板支撐體系在轉換層梁板混凝土澆筑后方可拆除。1、梁板模板豎向鋼管支撐架體1）立桿：梁下支撐鋼管立桿在橫向（垂直梁方向）間距不大于500，縱向（沿梁長度方向）間距不大于500。板下支撐鋼管立桿縱橫方向間距不大于1000。2）橫桿：滿堂鋼管腳手架每步高度不應大于1500，梁下受力水平橫桿與立桿的連接設置雙扣件。3）剪刀撐：滿堂模板支架四邊與中間每隔4排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，且間距不大于6.0m，由底至頂連續(xù)設置。在模板支架兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔兩步設置一道水平剪刀撐（參見建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2001中第條）。剪刀撐的角度在450～600間，跨度不小于4跨及6米。（詳見JGJ130-2001規(guī)范中第6.6.2條）2、墻柱模板加固體系1）木枋間距：木枋中心間距不大于250，木枋搭接長度不宜小于500（接頭處，接頭因交叉設置，并在相鄰處木枋接頭應上下錯開布置。2）高強絲桿間距：墻柱縱橫方向間距不應大于500。3）鋼管模箍間距：鋼管模箍間距同墻柱豎向絲桿間距。3、梁模板加固體系a、梁底模板1）木枋間距：木枋橫向設置，中心間距不大于200。b、梁側模板1）木枋間距：木枋水平設置，中心間距不大于250。2）高強絲桿間距：縱橫間距不大于500。3）鋼管模箍間距：鋼管模箍間距同梁水平絲桿間距。4、模板支撐體系搭設施工要求（1）搭設順序要求：先搭設梁底模支撐架后搭設板模支撐，板模立桿支撐間距根據梁立桿間距而設置，縱橫間距不大于1000。搭設時應盡量保證各方向水平桿的連續(xù)性及貫通性。（2）搭設構造要求：1）立桿：立桿的接長應用對接扣件，接頭應交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500；各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。支撐立桿接長不允許采用搭接連接。鋼管立桿垂直度偏差不得大于架高的1/300，且控制在50mm以內。2）縱橫方向水平桿：水平桿可以采取對接扣件連接，也可以采用搭接，接頭應錯開設置。搭接長度不應小于1m，應等距離設置3個旋轉扣件固定，端部扣件蓋板邊緣離桿端的距離不應小于100。水平桿應保持貫通、連續(xù)，將各立桿連成整體。3）掃地桿：支撐架立桿根部離地不大于200處設置縱橫方向掃地桿，掃地桿應同水平桿，保持貫通連續(xù)，將各立桿連成整體。4）剪刀撐：按上述要求搭設。5）扣件：對接扣件的開口應朝上或朝內；扣件螺栓方向盡量一致；扣件螺栓擰緊力矩控制在45～60N.m；在主節(jié)點處縱橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐等用的直角扣件、旋轉扣件的中心點的相互距離不應大于150；抗滑雙扣件應相互頂緊，安裝完畢應由專職安全、技術人員進行復核驗收。（3）其它要求1）支撐架體不應與外腳手架相連，不得利用外腳手架作為支撐架。2）輸送泵管架管不應與模板支撐架連接，并與模板支撐架保持500以上的距離，以免泵管抖動對支撐架立桿造成不利影響。3）模板加固時要保證將每根絲桿的螺帽進行擰緊，擰緊程度應大約一致，避免出現局部絲桿受力過大而引起的局部絲桿拉斷，以至造成以小帶大的出現大面積絲桿拉斷。4）墻柱模板腳部、梁側模底部應加釘層板壓條加以固定。墻柱鋼管套箍自地面起150開始設置，梁豎向絲桿在梁底支撐橫桿下開始設置，最大間距滿足上述要求。（三）模板支撐體系安全質量控制1、安全質量控制組織：由公司總工程師擔任技術總指揮，公司工程部、質安部協(xié)助監(jiān)督，項目部技術負責人對施工現場技術具體負責，質安組監(jiān)督檢查，施工組具體落實實施。2、安全質量檢查制度施工前由項目部技術負責人根據施工方案對管理人員及班組長進行方案交底。施工工長及質安員或負責生產的項目副經理對工人進行詳細的安全技術交底。并對各項監(jiān)督檢查落實到人，層層控制，步步監(jiān)督。施工過程中應由質量安全員及施工工長共同控制施工質量，嚴格按施工方案要求施工。在模板安裝并經項目部檢查完畢后，上報公司總工程師，并有公司組織項目部進行復查?；炷翝仓r應由班組與安全員組成巡查小組，對澆筑混凝土部位構件支撐進行檢查。發(fā)現異常情況時及時進行加固處理并與混凝土班組保持聯(lián)系；或暫停施工，及時疏散人員，確保施工安全。（四）模板安裝質量保證及節(jié)點處理1、邊墻柱垂直度加固措施：利用下層頂板上預埋的鐵環(huán)，用鋼管斜頂撐加鏈條拉緊加固方式保證墻柱垂直度。如下圖：2、墻柱腳定位加固措施：墻柱腳部在樓板砼面預埋50×50層板作固定，在預埋層板上釘層板壓條定位固定，保證腳部模板的牢固。如下圖：3、砼接頭模板加固措施：利用下層外墻上或高低差部位絲桿頭，在接頭下端加固鎖緊，接頭縫處加貼雙面膠以防漏漿。（五）模板拆除1、轉換層梁板混凝土澆筑后，混凝土達到終凝后方可進行下層頂板模板的拆除；在三層梁板混凝土達到終凝后，二層梁板（轉換層）混凝土強度達到以下要求方可進行梁板模板拆除：1）兩端有支承的梁、板模的拆模強度，在8m跨度以內為設計強度的75%，大于及等于8m時為100%設計強度方可進行模板拆除；2）挑梁達100%設計強度方可拆模。3）混凝土強度以試塊的早期抗壓強度為準。2、柱模和梁側模等非承重模板在砼強度達到能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞時，方可拆除。在拆柱、墻模和梁側模前，應先拆支撐緊固件和連接件，再拆模板。在拆梁、板底模時，應先將支撐體系降下來，待底模拆除后方能將支撐體系拆除。（五）模板支撐設計圖1、模板支架平面圖：2、模板支架剖面圖：五、鋼筋綁扎根據本工程轉換層樓層高，鋼筋直徑大，梁截面尺寸大等因素，需對個部位鋼筋綁扎進行詳細組織安排。（一）鋼筋綁扎順序（墻柱模板安裝）換層梁板模板鋼管支撐架搭設墻柱鋼筋綁扎（墻柱模板安裝）換層梁底模板安裝穿梁縱向鋼筋（自下而上）（梁面筋由支撐架起）（梁底筋由支撐架起）將梁底鋼筋抬起穿梁箍筋（由外到內）綁梁面筋（梁面筋由支撐架起）（梁底筋由支撐架起）（梁面筋由支撐放下）（梁底筋由支撐放下）綁梁底筋墊花崗石墊塊綁梁拉鉤（梁面筋由支撐放下）（梁底筋由支撐放下）（二）墻柱鋼筋綁扎1、墻柱鋼筋綁扎前應由木工班組將模板支撐鋼管搭設起來，并在墻柱周邊鋪設鋼跳板，為墻柱鋼筋綁扎提供工作面，保證施工安全。2、墻柱豎向鋼筋下料應準確，因轉換層墻柱鋼筋在梁板處收口，鋼筋放樣及制作的準確性直接影響墻柱與梁板接頭處節(jié)點的施工質量。3、墻柱鋼筋進行豎向連接時注意柱端鋼筋彎頭的方向，在梁、板處的錨固滿足錨固長度要求。4、墻柱鋼筋綁扎時應利用周邊支撐架作臨時固定，保證墻柱鋼筋的垂直度，避免鋼筋發(fā)生傾倒。5、墻柱箍筋、水平筋、拉鉤應與豎向鋼筋綁扎牢固，不得漏綁、跳綁。6、墻柱鋼筋墊塊應按@800梅花狀設置，在陰陽角處必須兩邊對稱設置，設置豎向間距為@800。采用PVC塑料墊塊。（三）梁鋼筋綁扎1、因梁高度大，鋼筋直徑粗，數量多，故將梁側向模板在梁鋼筋綁扎完成后進行安裝。2、穿梁縱向鋼筋時需將相互連接交接的梁鋼筋一起排列到位，使相互交接的梁縱筋能有序地排列，保證鋼筋間的凈距離。3、在穿梁箍筋前應將梁底筋用鋼管抬起大約十多厘米的高度，并保證支架的牢固，箍筋從梁底筋下穿進并排列均勻。4、在綁扎梁面縱筋前應在梁跨中部位用鋼管支架將梁面筋架立平整，避免梁鋼筋因自重發(fā)生下墜彎曲。5、梁底鋼筋鋼管支架拆除后綁扎梁底鋼筋，梁底鋼筋綁扎完成后在梁底按縱向@500、橫向@200間距布置花崗石墊塊。墊塊設置完成后將梁面筋處支架拆除，將梁鋼筋就位。6、梁鋼筋就位后將二排鋼筋調整到位，并按設計要求用鋼筋墊鐵綁扎固定。7、鋼筋拉鉤在最后綁扎，拉鉤應根據拉鉤彎頭交錯設置，并將直角彎鉤端彎至135度后進行綁扎牢固。拉鉤應與腰筋及箍筋綁扎在一起，不允許跳花綁及漏綁。8、因轉換層梁鋼筋量大，各部位聯(lián)系緊密，在梁鋼筋綁扎各個步驟過程中，每完成一個步驟應及時進行圖紙設計復核，避免出現錯漏。9、轉換層梁鋼筋檢查完畢后方可進行梁側向模板的安裝。（四）板鋼筋綁扎1、轉換層板厚180，鋼筋為雙層雙向，板底鋼筋采用PVC塑料墊塊縱橫方向@1000梅花狀設置，在板跨周邊應沿邊緣@1000設置。2、板面鋼筋采用長凳形馬凳，設置間距不大于1000，具體樣式見鋼筋綁扎方案大樣圖。（五）墻柱鋼筋預埋1、二層墻柱鋼筋預埋前應由測量組對墻柱進行定位放線。2、墻柱鋼筋預埋時在根部必須設置定位箍。3、鋼筋預埋完成后應進行班組自檢、工長及質量員復核、綜合技術組組織三方復查驗收。4、鋼筋預埋檢查無誤后進行加固處理，采取墻柱箍筋（水平筋）與梁箍筋電焊固定，同時在柱四角部用鋼絲拉結固定。如下圖：（五）施工安全1、墻柱鋼筋綁扎時為高空作業(yè)，在綁扎時應佩戴安全帶，施工操作平臺應穩(wěn)定牢固，保證施工安全。2、在墻柱鋼筋豎向連接時應在兩人協(xié)助操作，保證施工質量與施工安全。3、不允許用木枋架立在墻柱鋼筋上進行操作。4、應梁縱向鋼筋彎頭長，鋼筋直徑粗，重量大，在搬動鋼筋及就位時應兩人以上協(xié)助進行。5、因梁鋼筋綁扎時只鋪設梁底板，樓板模板尚未鋪設，在梁鋼筋綁扎時應提供足夠的操作平臺面，以免施工時發(fā)生事故。6、在綁扎梁鋼筋時注意要保證鋼筋支架的強度及穩(wěn)定性，避免支架脫落而將手壓傷等安全事故。六、混凝土澆筑由于樓板混凝土等級為C50，梁截面尺寸較大，屬大體積混凝土范圍，在控制混凝土水化熱及表面裂縫應作為重點控制。（一）施工準備1、施工現場準備工作（1）首層墻柱混凝土澆筑后將柱頭部位鑿毛并清理干凈；（2）由機械組長負責組織混凝土班組等人員對輸送泵、泵管、振動棒、水、配電箱等進行檢查，保證混凝土澆筑的順利進行。（3）由各主管工長將養(yǎng)護用的麻袋、塑料薄膜等材料準備齊全。（4）轉換層梁板鋼筋驗收隱蔽后將泵管按要求布置，并布置鋼筋馬凳將泵管架立設置。2、材料準備：提前通知混凝土攪拌臺，對高強混凝土做好試配工作，選擇較好的原材料及優(yōu)化配合比，保證混凝土質量。為有效控制水化熱的釋放速度，砼應加緩凝劑適當將混凝土的終凝時間延長至6～8個小時，避免混凝土失水過快造成表面裂縫的出現。3、技術準備：（1）確定最優(yōu)化的配合比并報送資料，塌落度控制在14～16cm之間；（2）施工人員認真領會圖紙及方案意圖，做好各級質量、安全技術交底；（3）制定砼試塊取樣計劃，作為交工技術資料。4、施工機具準備：要機具如下：序號機具名稱單位數量備注1塔吊臺32砼輸送泵臺13振動棒條5φ304振動棒條8φ505交流電焊機臺25、勞動力準備序號名稱單位數量備注1鋼筋工人2值班2砼工人24兩班3架工人44抹灰工人4砼面收平壓光5機操工人36塔吊工人6兩班7木工人2值班8機修工人29電焊工人210電工人311水工人212后勤人213醫(yī)生人1（二）、砼澆筑施工順序及時間轉換層墻柱梁板采取整體澆筑方式，先澆筑墻柱后澆筑梁板，澆筑時間計劃為42個小時。（三）、砼澆筑技術要求1、本工程轉換層混凝土澆筑時考慮采用1臺輸送泵澆筑，輸送泵按60M3/h計算。若由于不可預知原因（如停電、機械故障等）出現，按以下方法施工：（1）如出現為表面假假凝現象，應應用振搗器振振搗30s，保證周圍100范圍內砼泛泛漿且不留孔孔洞；（2）如混凝土達到初初凝，重新澆澆筑前將砼表表面鑿毛，清清除浮漿雜物物，用清水沖沖洗干凈，保保持濕潤，同同時接頭處應應用振動棒振振動均勻。2、由于轉換層墻柱柱鋼筋較為密密集，在墻柱柱混凝土澆筑筑前必須下同同標號的砂漿漿，以墻柱截截面50厚體積較為為適宜。。3、砼工應嚴格按照照砼振搗操作作規(guī)程操作，嚴嚴禁出現過振振和漏振現象象。4、砼應隨澆隨平整整表面，不得得堆積，在傾傾斜表面澆筑筑應從低處開開始，專人負負責整平。5、砼振搗應嚴格控控制分層厚度度，振動棒插插入方向與前前進方向成45°角反向插入入，從底層向向面層振搗，應應快插慢拔進進行振搗。6、砼澆筑期間由專專人負責施工工記錄，隨時時觀察模板、鋼鋼筋情況，發(fā)發(fā)現問題及時時處理。7、要掌握振搗時間間，在一個部部位振搗的時時間應不應少少于10S。一般振搗搗至骨料不再再下沉；水泥泥漿已浮上表表面；被振的的部位大致振振成水平狀；；砼拌和物中中的氣泡不再再冒出來為止止。8、插入深度一般以以1.25倍棒頭長為為準，并且插插入下一層砼砼30～50mm，以以使層間結合合良好。9、振動的半徑一般般為300～400mmm，振動點的的間距一般為為振動半徑的的1.5倍。10、墻柱混凝土澆筑應應分層澆筑，第第一次澆筑墻墻柱高度一半半；一個小時時后第二次澆澆筑至梁底，避避免出現漲模?，F象。木工工須隨時巡視視，如發(fā)現模模板稍有變形形，馬上采取取加固處理：：加釘釘子，加加木枋、鋼管管支撐等。（四）、砼澆筑質質量控制措施施1、協(xié)同現場監(jiān)理隨隨機對砼原材材料進行抽檢檢，嚴格控制制砼的質量。若若到場的成品品砼出現泌水水、坍落度過過大或過小等等現象應將砼砼退場。嚴禁禁操作人員隨隨意加水，注注意攪拌的均均勻性。2、澆筑時，派專人人檢查模板、支支架、鋼筋、預預埋件情況，如如有變形、不不到位的應及及時搶修。3、大體積梁表面用用塑料薄膜和和麻袋覆蓋，達達到保溫作用用。大梁表面面溫度與內溫溫度相差盡量量在控制在225°C以內。4、由于轉換層梁截截面尺寸較大大，分布較長長，為此在澆澆筑砼時，要要嚴格控制、調調整好澆筑速速度和澆筑順順序，保證各各條線勻速推推進，確保相相互界面銜接接時間的控制制，避免冷縫縫的出現。5、防雨措施：（1）、根據當地氣象象局提供的月月旬資料，砼砼澆筑應避開開雨天；（2）、如砼澆筑時下下雨，砼強度度尚不能抵御御雨水沖刷，應應用編織防水水布或塑料薄薄膜加以遮蓋蓋，以確保砼砼的質量。（3）、如下雨較大，應應暫停混凝土土澆筑。已澆澆筑完部分混混凝土采用薄薄膜覆蓋保護護，尚未完成成的混凝土構構件（特別是是墻柱構件）應應將內部水在在模板上鉆空排除干凈，并并在重新澆筑筑混凝土前在在構件內下30～50mm厚同標號砂漿漿（水泥漿配配少量細砂）結結合層。重新新振搗混凝土土時應插入下下層混凝土300～500mmm，使流失失水泥漿的部部位與新澆筑筑混凝土結合合良好。6、防裂措施：（1）澆筑混凝土要振振搗均勻，趕趕平混凝土時時注意要將骨骨料分布均勻勻，避免水泥泥漿集中在一一堆，造成表表面裂縫的出出現。（2）趕平后的混凝土土應根據混凝凝土凝固情況況進行壓實并并原漿收光。因因混凝土終凝凝時間較長，混混凝土表面應應進行多次壓壓實收光。特特別是在局部部存在表面裂裂縫處，在混混凝土尚位完完全凝固前進進行多次壓實實收光，避免免表面裂縫的的出現。（3）表面開始泛白的的樓板混凝土土應及時澆水水并覆蓋塑料料薄膜，利用用薄膜內的蒸蒸汽水分進行行養(yǎng)護，保證證養(yǎng)護質量，避避免早期裂縫縫的出現。（4）墻柱及邊梁側模模拆除后應及及時采取掛麻麻袋養(yǎng)護，既既盡量保持構構件表面溫度度，又保證養(yǎng)養(yǎng)護質量，在在一定程度上上避免長墻或或掛板由于溫溫度下降過快快產生的收縮縮裂縫。7、用于檢查結構構構件混凝土強強度的砼試件件，應在混凝凝土的澆注地地點隨機抽取取。取樣與試試件留置應符符合下列要求求：（1）混凝土每1000m3取樣一次；；（2）每次取樣應至少少留置一組標標準養(yǎng)護試件件，同條件養(yǎng)養(yǎng)護試件的留留置按《同條件養(yǎng)護試塊塊留置辦法》施施工。8、混凝土運輸、澆澆筑及間歇的的全部時間不不應超過混凝凝土的初凝時時間。同一施施工段的混凝凝土應連續(xù)澆澆筑，并應在在底層混凝土土初凝之前將將上一層混凝凝土澆筑完畢畢。9、砼強度達到1..2Mpa后，方可準準許人員在砼砼上行走和搭搭架、安裝模模板等。（五）、砼養(yǎng)護1、轉換層大梁處面面層覆蓋一層層塑料薄膜和和一層麻袋加加強養(yǎng)護，樓樓板采用澆水水后覆蓋塑料料薄膜加強養(yǎng)養(yǎng)護，墻柱采采用掛麻袋加加強養(yǎng)護。2、砼入槽后應在112h內澆水加蓋蓋薄膜養(yǎng)護，開開始澆水以混混凝土表面開開始泛白為準準。養(yǎng)護時間間≥7天，應由專專人負責，保保持薄膜內濕濕潤。七、模板支架設計計計算(一)柱、墻模強度驗算算1、柱、墻砼澆筑產產生的側壓力力1）柱、墻砼澆筑對對柱、墻模產產生的側壓力力標準值（取取下列兩式較較小值）：F=0.22ηt00β1β2V1/2，F=24HHη——砼重力密度度，取η=24KNN/m3；t0——砼初凝時間，按公公式t0=200/（T+15）計算；β1——外加劑影響系數，取β1=1；β2——砼坍落度影響系數數，取β2=1.15；V——砼澆筑速度，取VV=4m/h；H——總高度，H=4..2mT——入模溫度，取2660C。所以F=0.22×224×2000/(26++15)×1×1.15×441/2=59.0KNN/m2，F=24×4.22=100.88KN/m2取F=59KKN/m22）活荷載標準植：：振搗砼產生的荷載載取4KN/m2，傾倒砼產生的荷載載取2KN/m2。3）荷載組合值：q=1.2×599+1.4××（4+2）=79.2KKN/m2。2、柱、墻模層板彎彎曲強度驗算算柱、墻模采用188厚層板，50×1000木枋（立放放，緊貼柱、墻墻模）作為背背楞，間距250。上圖為取1000寬度作為計計算單元的受受力簡圖：1）層板最大承受彎彎矩：[M]=[fm]]bh2/6[fm]=15NN/mm2[M]=15×10000×1822/6=8.11×105N.mm==0.81KKNm。2.砼側壓力產生生的彎矩：（按按連續(xù)梁計算算）M1=qL2/10L==250mmm=0.25mmq1=79.2KNN/m(均布布線荷載，計計算寬度取11m)；所以M1=qL2/10==79.2××0.252/10=0.4955KNm<[M]=0.81KNNm，可以。3、柱、墻模背楞強強度驗算柱、墻模豎向背楞楞采用50×1000木枋（立放放，緊貼柱、墻墻模），間距距250；柱、墻模模箍采用Φ48×3.55鋼管，柱間間距450，墻間距450。1）木枋最大承受彎彎矩：[MM]=[fmm]bh2/6[fm]=14..950n//mm[M]=14.9500×50×1002/6=1.225×106Nmm=1..25KNmm。2）砼側壓力產生的的彎矩：M2=qL2/10q2=q×0.25==79.2××0.25==19.8KNN/m(均布布線荷載，計計算寬度取木木枋間距為00.25m)；L=0.45mm；所以M2=qL2/10==19.8××0.452/10=00.40KNm<<[M]=1.255KNm，可以。4、柱、墻模對拉螺螺栓強度驗算算柱、墻鋼管模箍采采用高強對拉拉螺栓，抗拉拉承載力為：：[F]=30knn（取值依據據見實驗報告告附表）柱對拉螺栓間距4450×4550，墻對拉螺螺栓間距450×4450，其承受的的拉力：F=q×0.44×0.4==79.2××0.4×0.4=12.7KNN<N=300KN，可以。5、柱、墻模鋼管套套箍剛度驗算算柱、墻模采用Φ448×3.55鋼管作為模模箍，每排絲絲桿作用在兩兩排鋼管套箍箍上，其撓度度驗算公式：：ω=（Pa/6EI）（3L2/4-a2）<L/2550P——木枋背楞集中作用用力，P=q×00.25×00.45/22=4.466kN；L——單元跨度，L=4450mm；E——鋼管彈性模量，取取206×1103N/mm2；I——截面慣性矩，取取I=1.22×105mm4。a——a=L/3=4550/3所以ω=（Pa/6EI）（3L2/4-a2）=0.5755mm<L/2250=4550/2500=1.8mm，可以以。（二）梁側模強度度驗算1、梁砼澆筑產生的的側壓力本工程梁高最大為為1800。1）梁砼澆筑對梁側側模產生的側側壓力標準值值（取下列兩兩式較小值）：：F=0.22ηt00β1β2V1/2，F=24HHη——素砼重力密密度，取η=24KNN/m3；t0——砼初凝時間，按公公式t0=200/（T+15）計算；T——砼入模溫度，取TT=26℃；β1——外加劑影響系數，取β1=1；β2——砼坍落度影響系數數，取β2=1.15；V——砼澆筑速度，取VV=2.2m/h；H——總高度，H=1..8m。所以F=0.22×224×2000/(26++15)×1×1.15×22.21/22=43.9KNN/m2，F=24×1.88=43.2KN/m2取F=43..2KN/m2，2）活荷載標準值：：振搗砼產生的荷載載取4KN/m2，傾倒砼產生的荷載載取2KN/m2。3）荷載組合值：q=1.2×433.9+1..4(4+22)=61..08KN//m2。2、梁板模層板彎曲曲強度驗算梁模板采用18厚厚層板，50×1000木枋（立放放，緊貼柱、墻墻模）作為背背楞，間距300。上圖為取1000寬度作為計計算單元的受受力簡圖：1）層板最大承受彎彎矩：[M]=[fm]]bh2/6[fm]=15NN/mm2[M]=15×10000×1822/6=8.11×105N.mm==0.81KKNm。2）砼側壓力產生的的彎矩：（按按連續(xù)梁計算算）M1=qL2//10L==300mmm=0.3mq1=61.08KKN/m(均均布線荷載，計計算寬度取11m)；所以M1=qL2/10==61.088×0.32/10=0.55KNNm<[M]=0.81KNNm，可以。3、梁側模背楞強度度驗算梁側模豎向背楞采采用50×1000木枋（立放放，緊貼梁側側模），間距距300；橫向背楞楞采用Φ48×3.55鋼管，間距500。1）木枋最大承受彎彎矩：[MM]=[fmm]bh2/6[fm]=149950KN/m2；b=0.055m；h=0.1m。所以[M]=149550×0.05×0.12/6=1.25KKNm。2）砼側壓力產生的的彎矩：M0=q2L2/10q2=q×0.3=118.3KNN/m(均布布線荷載，計計算寬度取00.30m)；L=0.5m。所以M2=qL2/10==18.3××0.52/10=0..46KNmm<[M]=1.255KNm，可以；3、梁側模對拉螺栓栓強度驗算梁側模鋼管模箍采采用高強對拉拉螺栓，抗拉拉承載力為：：[F]==30kn（取值依據據見實驗報告告附表）梁側模對拉螺栓間間距500×0000，其承受的的拉力：F=q×0.55×0.5==61.088×0.5×0.5=15.277KN<N==30KN，可以。4、梁側模剛度驗算算梁側模采用Φ488×3.5鋼管作為為柱箍，間距距為500，受力簡圖圖如下：ω=（Pa/6EI）（3L2/4-a2）<L/2550P——木枋背楞集中作用用力，P=q×00.3×0..5/2=44.58kNN；L——單元跨度，L=5500mm；E——鋼管彈性模量，取取206×1103N/mm2；I——截面慣性矩，取取I=1.22×105mm4。a——a=L/3=5000/3所以ω=（Pa/6EI）（3L2/4-a2）=0.81mmm<L/2550=5000/250=2mm，可以。（三）梁底模強度度驗算1、選取計算單元以A棟樓轉換層KZL110a梁：600×1800，跨度7800為計算單單元，如下圖圖：施工人員及設備荷荷載：2.5knn/m2，混凝土振振搗荷載：2.0kkn/m2，鋼筋混凝凝土自重為25KN//m3（數據參見見建筑施工手手冊）。梁自重：0.6××1.8×25=277KN/m；施工荷載：（2..5+2.00）×2.2=9.9KN//m；合計q=1.2×277+1.4×99.9=46.26KN/m。2、梁底模板強度驗驗算梁底模采用50××100木枋（立放放橫排，緊貼貼梁底模），間間距不大于200。梁寬600，層板厚18。1）層板最大承受彎彎矩：[M]=[fm]]bh2/6[fm]=15NN/mm2[M]=15×6000×182/6=4.86×105N.mm==0.486KNmm。2）砼壓力產生的彎彎矩：（按連連續(xù)梁計算）M1=q1L2/10L==200mmm=0.2mq1=46.26KKN/m(均均布線荷載，計計算寬度2m)；所以M1=q1L2/100=42.26×0.22/10=0.169KNmm<[M]=0.486KNmm，可以。3、梁底模背楞強度度驗算梁底?？v向背楞采采用50×1000木枋（立放放橫排，緊貼貼梁底模），間間距不大于200；立桿設置置辦法見上A-A及B-B剖面圖。受力簡圖如下：1）木枋最大承受彎彎矩：[M]]=[fm]bh2/6=11.25KNNm（單根木木枋）2）模板底產生的彎彎矩：M2=q2L2/110（按集中荷荷載計算）q2=q×0.2/22=46.26×0.22/2=4..626KN//m；（單根木枋枋的均布線荷荷載）L=400所以M2=4.626×00.42/10=00.074<1.25，可以。4、鋼管支撐架水平平橫桿因木枋作用力較密密，可以將木木枋的集中作作用力看作均均布荷載考慮慮，受力簡圖圖如上圖。q3=q×0.4=（46.266/2）×0.4=99.252KNN/m1）縱向水平桿的強強度驗算如下下：W鋼管截面抗彎矩（N/m2）=5.00×103mm3M3最大彎矩（m2）q3縱向水平桿桿均布荷載(kn//m)fmQ235鋼鋼強度ffm=205N/mmm2M3=q3l2/10q33=9.2522KN/mml=0.5mM3=q3l2/100=9.2552×0.52/10=0.2313knmf=M/W=0.22313×106/5×1003=46.266N/mm2<205N/mmm2可以。2）撓度驗算：其撓度驗算算公式：ω=0.677qq3L4/100EII<L/2550L——單元跨度，L=5500mm；E——鋼管彈性模量，取取206×1103N/mm2；I——截面慣性矩，取取I=1.22×105mm4。所以ω=0.677qqL4/100EII=0.78mm<L/2250=5000/2500=2mm可以。5、縱向水平鋼管扣扣件抗滑力驗驗算縱向水平桿下設置置雙扣件，單單根立桿處承承受作用力為為：F=q/22×0.4××0.5=114.59kkN雙雙扣件的抗滑滑承載力為：：R=8×2=166Kn>FF=14.559kN（數據見JGJ1330-20001）可以。（四）板模強度驗驗算1、荷載分析轉換層板厚1800。樓板自重0.188×25=44.5KN//m2；施工人員及設備荷荷載：2.5knn/m2，混凝土振振搗荷載：2.0kkn/m2合計q=1.2×4..5+1.4×（2+2.5）=11.7KNN/m2。2、樓板模板強度驗驗算梁底模采用50××100木枋（立放放橫排，緊貼貼梁底模），間間距不大于300，層板厚18。1）層板最大承受彎彎矩：[M]=[fm]]bh2/6[fm]=15NN/mm2[M]=15×10000×1822/6=8.11×105N.mm==0.81KKNm。2）砼壓力產生的彎彎矩：（按連連續(xù)梁計算，取取1m寬度計算算）M1=q1L2/10L==300mmm=0.3mq1=11.7KN//m；所以M1=q1L2/100=11.77×0.32/10=0.11KNNm<[M]=0.81kkNm，可以。3、板模背楞強度驗驗算板模縱向背楞采用用50×1000木枋（立放放，緊貼板模模），間距300；橫向背楞楞采用Φ48×3.55鋼管，間距距均不大于1000。1）木枋最大承受彎彎矩：[MM]=[fmm]bh2/6=1.25KNm2）荷載產生的彎矩矩（按連續(xù)梁梁計算）：M2=q2L2/10q2=11.7×0..30=3..51KN//m；L=1m。所以M2=q2L2/100=3.51××12/10=0.351kNmm<[M]=1.25kkNm，可以。4、板底水平鋼管驗驗算受力簡圖如上圖。p=q×0.3××1=11..7×0.3=33.51KKN1）縱向水平桿的強強度驗算如下下：W鋼管截面抗彎矩（N/m2）=5.00×103mm3M3最大彎矩（m2）p水平桿上木木枋集中力knfmQ235鋼鋼強度ffm=205N/mmm2M3=0.267pllpp=3.551KNl=1mM3=0.94knmf=M3/W=0..94×1006/5×1003=188N/mmm2<205N/mmm2可以。2）撓度驗算：其撓度驗算算公式：ω=1.833ppL3/100EII<L/2550L——單元跨度，L=11000mmm；E——鋼管彈性模量，取取206×1103N/mm2；I——截面慣性矩，取取I=1.22×105mm4。所以ω=1.833pL3/100EII=2.555mm<L/2250=10000/2550=4mm可以。5、板底水平鋼管扣扣件抗滑承載載力驗算樓板下縱橫橫方向水平桿桿為雙扣件，單單根立桿處承承受作用力為為：F=q×1×1==11.7kkN雙扣件的抗滑承載載力為：R=8×2=166Kn>FF=11.77kN（數據見JGJ1330-20001）可以。（五）支撐體系穩(wěn)穩(wěn)定性驗算1、梁下支撐因下層頂板模板支撐撐體