二灘水電站閘門、啟閉機設計回訪

二灘水電站閘門、啟閉機設計回訪二灘水電站閘門、啟閉機設計回訪論文集:2004年第3期作者：賈剛張旭陽 發(fā)布時間:2004/9/10:0二灘水電站閘門、啟閉機設計回訪國家電力公司成都勘測設計研究院賈剛 二灘水力發(fā)電廠張旭陽摘要：二灘水電站大壩為雙曲拱壩，高水頭、大尺寸的事故、工作閘門及大容量、長行程的液壓啟閉機是已建成工程中少見的，針對其進行調(diào)查，總結(jié)經(jīng)驗、吸取教訓，有利于電廠的技術(shù)改造，有利于類似工程的合理借鑒。本文全面地介紹了二灘水電站建成以來各閘門、啟閉設備的運行情況。關鍵詞：二灘水電站閘門啟閉機設計運行二灘水電站金屬結(jié)構(gòu)設備包括泄洪洞、表孔、中孔、放空底孔、進水口、尾水調(diào)壓室、尾水洞等部位的閘門、啟閉設備。這些部位的設備從水庫蓄水至今已有六年多時間，各部位設備的運行情況如何，對于電站技術(shù)改造及相似工程設計均有一定的參考價值。在這次回訪當中，我們了解到的情況歸納如下：1.泄洪洞的閘門、啟閉設備兩條泄洪洞均位于右岸，每條隧洞的進口分別設置一扇平面事故檢修閘門和一扇弧形工作閘門。事故閘門的主要參數(shù)為：孔口尺寸13mx17m（孔口寬度x孔口高度，下同）、設計水頭37m、支承跨度13.80m、吊點間距9m、總水壓力64017kN，啟閉機為固定卷揚式，容量為2X4000kN（持住力）/2X3600kN（啟門力）。工作閘門的主要參數(shù)為：孔口尺寸13mx15m、設計水頭37m、總水壓力74768kN、面板曲率半徑22m、吊點間距11.6m，啟閉機為單作用懸掛式液壓啟閉機，容量為2X4000kN。1.1止水效果事故閘門的止水布置型式為：頂、側(cè)止水布置在下游，底止水布置在上游，頂、側(cè)止水采用P60橡塑水封，底止水為條形橡皮水封。電站運行期間，該門的使用次數(shù)較其它部位的事故檢修門多，使用過程中這種布置型式止水效果較好，分析其原因，在水壓及門頂水柱重量的作用下，頂、側(cè)、底水封橡皮壓緊效果好。工作閘門的止水布置型式為；側(cè)止水為P60B橡膠止水，壓縮量4mm，底止水為條形止水，壓縮量6mm，頂止水為P60橡膠水封，壓縮量5mm，為防止閘門在開啟時門頂產(chǎn)生射流，在門槽頂楣處設一道轉(zhuǎn)鉸式水封。水庫正常蓄水位（V1200.00m，擋水水頭37m），兩孔工作閘門頂水封均有較大漏水，從下游看門葉頂部有明顯的溢水，電廠在面板頂部增加了集水管將漏水集中排向下游底板，底水封封水效果不好，側(cè)水封封水效果良好。分析其原因，底水封橡皮與底板夾角約40。，此角度偏小，水封壓板及螺栓壓緊力難以提供足夠的橡膠壓縮量，造成底水封在落門后翻轉(zhuǎn)，不能起到止水作用而產(chǎn)生刺水。頂水封漏水的原因主要是門楣埋件安裝質(zhì)量導致的，安裝時門楣與支鉸的相對位置誤差沒有保證在允許范圍內(nèi)。1.2弧形閘門結(jié)構(gòu)弧形閘門為主橫梁直支臂結(jié)構(gòu)，主要材料為16Mn,支臂為A字型結(jié)構(gòu)，支鉸高度與閘門高度的比值約為1.13，面板曲率半徑為22.00m，與閘門高度的比值約為1.46。支鉸軸承采用GEP670P4S球面自潤滑滑動軸承，支鉸軸材料為18CrMnMoB（調(diào)質(zhì)Os=650Mpa），活動鉸座和固定鉸座均為焊接結(jié)構(gòu)，焊接后進行整體退火，材料均為14MnMoV（調(diào)質(zhì)Os=580Mpa）。弧形閘門運行平穩(wěn)，支鉸運轉(zhuǎn)正常，泄洪時常常在0.3、0.6、0.9開度局部開啟，小開度0.05附近振動較大，其余開度振動較小，閘門工作良好。說明該門結(jié)構(gòu)合理，抗振性好。1.3事故檢修閘門事故檢修閘門為平面滑動閘門，閘門的主要材料為16Mn，支承裝置為壓合膠木滑道，閘門上部三節(jié)的面板布置在下游側(cè)，下部兩節(jié)的面板布置在上游側(cè)。2004年3月底，該門開始做防腐處理，門葉局部銹蝕，防腐壽命僅為6年。該門至今未經(jīng)歷過事故閉門工況，卷揚式啟閉機也未經(jīng)歷過滿負荷運轉(zhuǎn)。1.4液壓啟閉機操作工作閘門的液壓啟閉機為全套進口，容量為2X4000kN，陶瓷活塞桿，液壓站設兩套電動機/液壓泵組，正常工作時兩套電動機/液壓泵組同時工作，當一套電動機/液壓泵組發(fā)生故障時，閘門仍可進行開啟，此時閘門的開啟速度僅為正常開啟速度的一半。閘門的開啟可在集控室實現(xiàn)遠方操作，也可在機房內(nèi)進行現(xiàn)場操作。為保證雙缸的同步運行，在液壓系統(tǒng)中采用了手動調(diào)速閥初調(diào)、電磁閥旁路泄油的同步糾偏回路。閘門可依靠自重關閉，但需泵控，泵站的運行僅用于開啟油缸有桿腔進油口處的液控單向閥。啟閉機的行程檢測裝置采用CMIS測量系統(tǒng)。泄洪洞兩臺進口液壓啟閉機運行良好，行程檢測裝置工作可靠。此種檢測方式無外界干擾，測量精度高，運行人員對此贊許有佳。泄洪表孔的閘門、啟閉設備泄洪表孔位于拱壩河床壩段頂部，在平面上等間距呈園弧形布置，共七孔。工作閘門為露頂式弧形閘門，孔口尺寸11m12m，設計水頭12m，總水壓力8583kN，面板曲率半徑14m，啟閉機型式為單作用中間支承懸掛式液壓啟閉機，容量為2X1000kN。由于每年水位低于底坎的時間歷時3~4月，未設檢修閘門?；⌒伍l門弧形閘門為主橫梁直支臂結(jié)構(gòu)，主要材料為16Mn，流道底板為溢流拋物線，支鉸高度與閘門高度的比值約為0.583。面板曲率半徑為14.00m，與閘門高度的比值約為1.167。支鉸軸承為油尼龍滑動軸承，側(cè)止水為外L型橡膠水封，底止水為條形止水，壓縮量5mm。閘門允許局部開啟，但應避免在振動區(qū)域運行。閘門運行時振動較大，支臂結(jié)構(gòu)偏弱。計算弧形閘門主梁與支臂的單位剛度比K0值約為8.3,滿足“閘門設計規(guī)范”對直支臂的要求（規(guī)范為5~11），但實際運行工況下，閘門振動仍然較大，特別是小開度（0.1以下）和閘門全開時振動比較突出。實際工況中，正常宣泄洪水的水面線在弧形閘門處距底坎的高度為9.5m左右，而弧形閘門的最大開度設在12.5m，此時閘門側(cè)輪部分脫離軌道，閘門有明顯振動。因此，對于露頂式弧形閘門，結(jié)構(gòu)振動是不可忽視的環(huán)節(jié)，總結(jié)該門的設計對今后工程很有意義，K0的取值宜在規(guī)范范圍的下限，特殊情況可低于下限。液壓啟閉機表孔弧形閘門由容量為2X1000kN的液壓啟閉機操作。每臺液壓啟閉機配置一個獨立的液壓站，每個液壓站設二套電動機/液壓泵組，電動機/液壓泵組互為備用。為保證雙缸的同步運行，在液壓系統(tǒng)中采用了手動比例調(diào)速閥初調(diào)、電磁閥旁路泄油糾偏的閉環(huán)控制回路。閘門可依靠自重關閉，但需泵控，泵站的運行僅用于開啟油缸有桿腔進油口處的液控單向閥。實際運行表明，每年汛期來到時，均要對同步系統(tǒng)進行手動調(diào)節(jié)，閘門多次運行后，也要不斷修正，液壓啟閉機的同步系統(tǒng)工作不可靠。液壓啟閉機雙缸同步是通過閉環(huán)控制回路實現(xiàn)的，應該說，啟閉機的行程檢測裝置不可靠是同步系統(tǒng)工作不可靠的主要原因。液壓啟閉機原設計的行程檢測裝置是一套外置式裝置，由平衡重拉伸鋼絲繩帶動光電碼盤采集信號。由于平衡重的晃動，采集的信號不準確，電廠對此進行了技術(shù)改造，選用了另外一種型式的外置式行程檢測裝置，其原理是隨著活塞桿的伸縮，通過一根一端固定在活塞桿頭部、一端卷繞的鋼絲繩帶動軸的轉(zhuǎn)動，角編碼器采集旋轉(zhuǎn)信號，經(jīng)過換算后得到活塞桿的位置。此裝置在實際運用中同樣存在信號采集不準確的問題，驅(qū)動卷繞的彈簧在反復伸縮后，能否張緊鋼絲繩與它的材質(zhì)有很大的關系，這是信號采集不準確的主要原因，同時外界偶然因素、弧門振動的干擾也是信號采集不準確的重要原因。因此，綜合比較行程檢測裝置方案的技術(shù)合理性和經(jīng)濟性，在有條件的情況下，液壓啟閉機的行程檢測裝置應該避免采用外置式行程檢測裝置。泄洪中孔的閘門、啟閉設備事故閘門為平面鏈輪閘門，主要參數(shù)為：孔口尺寸5.2mx11.88m（斜長）、支承跨度6.5m、設計水頭90m、總水壓力57063kN、鏈輪直徑200mm、鏈輪長度220mm，采用壩頂5000kN雙向門機通過拉桿操作。工作閘門為弧形閘門，主要參數(shù)為：孔口尺寸6mx5m、設計水頭90m、總水壓力32450kN、面板曲率半徑10.015m，啟閉機為3000kN（啟門力）/1000kN（閉門力）雙作用、搖擺式液壓啟閉機。3.1充壓止水中孔弧形閘門采用突擴式門槽，并設有框形充壓變形止水，閘門關閉后，利用庫壓向止水裝置充壓腔加壓，同時，壓縮空氣充壓至1.1?1.5MPa，使水封頭部伸出與門葉面板緊密接觸，達到封水的目的。閘門開啟前，閥組動作，利用壓縮空氣進行卸壓，使水封頭部回縮與門葉面板脫離接觸。在初期運行期間，發(fā)現(xiàn)個別閘門的水封頭部斷裂而漏水，原因是多方面的，但主要是由于原設計排水口位于框形止水的頂部，雖然利用了壓縮空氣對水封裝置的充壓腔進行排水，但排水口距離底部約6m，仍然不能完全排放掉充壓腔內(nèi)的水，在框形止水的下部，水封頭部不能完全回縮，啟閉閘門時門葉面板與水封頭部摩擦，導致水封損壞。電廠根據(jù)運行中存在的問題，對充水、充氣系統(tǒng)進行了改造。針對水封不能完全回縮的問題，從框形止水充壓腔的頂部引伸一根方管直至底部，在利用壓縮空氣卸壓時，底部的余水可從方管排出。為保證水封頭部充分回縮，在止水裝置的排水口增加了兩套真空泵，通過增加充壓腔的真空度達到目的，兩套真空泵互為備用。為安全起見，目前開門和閉門之前均啟動真空泵，確保水封頭部回縮。但是在每年汛期第一次開啟閘門時，真空泵需要人工盤車方可啟動，因真空泵在長時間停止工作后，靠背輪會卡死，如果不盤車就啟動，會造成電機過載故障。原設計的充水、充氣管路是結(jié)合在一起的，并且使用手動電磁閥作為控制閥組，操作繁瑣，電磁閥的質(zhì)量也有較大的問題。電廠對水、氣管路進行了改造，將充水、充氣管路分開，形成相對獨立的系統(tǒng)，將所有手動閥門和電磁閥改為質(zhì)量較好的電動球閥，同時改造了控制回路，使充水、充氣系統(tǒng)具備自動運行的能力。電動球閥選用的是上海貴龍閥門有限公司的產(chǎn)品，質(zhì)量可靠。從實際運行情況看來，中孔閘門已經(jīng)具備了遠方操作的條件?？偨Y(jié)充壓式止水的運行經(jīng)驗對其它工程的設計具有較好的參考意義，從運行的角度來說，簡單、可靠的設備是最受歡迎的。充壓式止水有成功的經(jīng)驗，也有失敗的教訓。分析原因，系統(tǒng)的復雜性以及某些諸如水封材質(zhì)的抗老化能力、充壓腔的密封性能等制造、安裝過程不易控制的因素，往往是導致水封頭部不能伸縮自如的原因。比較帶突擴門槽弧形閘門的兩種主止水型式（充壓伸縮式、偏心鉸壓緊式），偏心鉸弧門通過液壓缸對偏心軸施加扭矩，使門葉沿徑向位移而壓緊框形止水橡皮，原理簡單、機械動作明確、易實現(xiàn)自動控制及方便檢修維護，特別是閘門若有局部開啟工況，只有偏心鉸壓緊式能滿足要求。綜合考慮設備的技術(shù)合理性、實用性和經(jīng)濟性，在有條件時宜采用偏心鉸弧形閘門。3.2弧形閘門弧形閘門為直支臂、主縱梁框架結(jié)構(gòu)，門葉分為左右對稱的兩節(jié)，面板整體加工，節(jié)間腹板處采用高強度螺栓連接，面板采用巴式合金封堵后進行焊接并磨平。支鉸裝置采用GEP560FS球面自潤滑滑動軸承。閘門運行工況為全開或全關，不允許局部開啟運行。弧形閘門運行平穩(wěn)，僅0.05開度有明顯的振動，實際工況中，0.3、0.9開度均有運行，且0.3開度正常水位下運行時間曾超過24h。雖然設計提出不允許局部開啟運行，但為了滿足水庫調(diào)度及發(fā)電機組運行的需要，實際工況中已經(jīng)按此操作，實踐表明，門葉結(jié)構(gòu)特別是支臂結(jié)構(gòu)是合理的。考慮到主止水型式為充壓式，弧形閘門局部開啟運行時充壓水封不宜投入工作（充壓腔的壓力對脫離門葉面板的水封橡皮破壞極大），若門楣轉(zhuǎn)角止水及輔助止水在高水頭作用下不能嚴密止水，甚至產(chǎn)生縫隙高速水流，對門槽及門葉的空蝕破壞將日益嚴重。因此，建議電廠在今后的運行中避免弧形閘門的長時間局部開啟。3.3平面鏈輪閘門平面鏈輪閘門門葉為多主梁焊接結(jié)構(gòu)，主要材料為16Mn中厚鋼板，為保證加工后的幾何尺寸，每節(jié)門葉焊接后均進行整體退火熱處理，充分消除焊接應力。閘門面板布置在上游側(cè)，水封布置在下游側(cè)，水封為利用庫壓的充壓式Q型橡膠水封。門葉分四節(jié)進行制作，節(jié)間采用高強螺栓連接。閘門利用水柱動水關閉，靜水啟門，門頂設有平壓充水閥。鏈輪裝置中：端部走道由兩段圓弧和一段平直段相連，圓弧段半徑不小于兩倍的鏈輪直徑；鏈輪的軸承采用SF-2自潤滑軸承；鏈輪、鏈板、軸的材料采用3Cr13馬氏體不銹鋼；在承載板下設有厚度為10mm的橡膠墊板以減鏈輪因閘門變形受到的軸向不均勻荷載。現(xiàn)場情況表明，鏈輪、鏈板均有不同程度的銹蝕，可以判斷軸的銹蝕也較嚴重，電廠技術(shù)負責人介紹啟閉閘門過程中，鏈輪裝置基本不能轉(zhuǎn)動，初步判斷材料的銹蝕是一方面原因，軸承的工作情況如何應該是鏈輪裝置基本不能轉(zhuǎn)動的主要原因。鏈輪閘門至今未曾作為事故閘門運行過，若工作閘門不能閉門、事故閘門投入運行，鏈輪裝置不能轉(zhuǎn)動將導致閘門支承裝置與承壓軌道的摩擦成為滑動摩擦，摩擦系數(shù)將遠遠大于設計值，影響閘門的正常閉門。應對鏈輪裝置進行檢修維護，必要時進行技術(shù)改造。3.4液壓啟閉機中孔工作閘門液壓啟閉機為雙作用、搖擺式液壓啟閉機，其容量為3000kN（啟門力）/1000kN（閉門力）。缸體內(nèi)徑0560mm，活塞桿直徑0280mm，有桿腔壓力16.2MPa，無桿腔壓力4.1MPa，全行程8620mm。由于水工結(jié)構(gòu)布置的原因，6臺啟閉機沿水流方向擺動的工作范圍略有差異，但擺動角度在0。?13。的范圍內(nèi)，且閉門施加下壓力時油缸的角度為小值。從1998年安裝調(diào)試完畢并投入運行至今，中孔6臺啟閉機缸體總成、泵站總成均未大修過，工作良好，無內(nèi)、外泄漏。電控系統(tǒng)中軟啟動器質(zhì)量不好，安裝調(diào)試期間就曾出過問題，為此電廠要求配套廠商進行了改造。針對液壓啟閉機電控系統(tǒng)設置軟啟動器的目的主要是改善電動機的啟動特性，減輕由于大功率電動機的啟動對廠用電網(wǎng)的沖擊，但液壓啟閉機的工作特點是空載啟動，系統(tǒng)油壓達到額定值時，才打開液壓系統(tǒng)中的方向控制回路向油缸供壓力油，電動機啟動時電流遠小于額定值，對電網(wǎng)的沖擊有限，因此，液壓啟閉機電控系統(tǒng)中設置軟啟動器的必要性還值得商榷。電廠對啟閉機的平衡重式行程檢測裝置進行了改造，同表孔液壓啟閉機。由于機架布置的原因，油缸上下腔進油高壓軟管在油缸擺動時，會與機架結(jié)構(gòu)摩擦，時間一長，高壓軟管就會被磨壞，電廠在軟管與支架接觸處增加一個滾輪支撐，軟管在滾輪上運動，避免因摩擦造成的損壞。3.5壩頂門機壩頂門機用于操作中孔事故閘門和放空底孔事故閘門，其容量由中孔事故閘門動水閉門的持住力決定，為5000kN，門機行走載荷1500kN，起升速度2.5m/s，揚程20m，軌頂揚高15.3m，大車軌距11.5m。由于事故閘門槽為適應雙曲拱壩體型而傾斜布置，啟閉閘門時，門機小車將承受較大水平力作用，為確保小車工作可靠，采用液壓油缸驅(qū)動小車的運行。由于實際工況中，閘門并沒有經(jīng)過動水事故閉門，門機承受荷載也遠遠未達到額定荷載，因此實踐中門機結(jié)構(gòu)、機構(gòu)、電氣裝置等設備還未經(jīng)受考驗?？蛰d及輕載運行時，各機構(gòu)運行平穩(wěn)，動作可靠，大車行走時由于軌跡為弧線的原因，車輪有一定的啃軌現(xiàn)象發(fā)生。門機起升機構(gòu)通過大量的拉桿與閘門相連以操作閘門，拉桿的連接是一件繁瑣的事情，電廠反饋的信息是：穿銷移軸裝置操作費力，連接好一扇閘門的全部拉桿在人員充裕的情況下往往需要經(jīng)過20h多的時間。隨著設計手段、設備能力的發(fā)展，起升、運行機構(gòu)電動機多采用變頻調(diào)速方式，這樣可以較好的解決起升、運行速度的調(diào)節(jié)，更好地滿足門機重載、輕載、空載等不同條件下的使用工況。放空底孔的閘門、啟閉設備事故檢修閘門為平面定輪閘門，主要參數(shù)為：孔口尺寸3.0mx9.19m、設計擋水水頭120m、總水壓力35663kN、操作水頭80mm、支承跨度3700mm、定輪直徑①780mm，門葉自重63t，計算啟門力1600kN、持住力2500kN，利用壩頂5000kN雙向門機操作。工作閘門為窄門槽高壓滑動門，主要參數(shù)為：孔口尺寸3.0mx5.5m、設計擋水水頭120m、總水壓力21660kN、操作水頭80m、支承跨度3.3m，采用2X4000kN（啟門力）/2X3000kN（閉門力）雙作用垂直式液壓啟閉機操作。工作閘門及事故閘門工作閘門的結(jié)構(gòu)型式為窄門槽平面高壓滑動閘門，支承滑道兼作硬止水，頂、側(cè)止水材料為青銅（ZCuAl10Fe3）對不銹鋼（2Cr13），底止水材料為不銹鋼（2Cr13）對巴氏合金，制造要求門葉焊接后進行整體退火處理消除殘余應力，對配合面進行整體加工，并在廠內(nèi)進行整體組裝，廠內(nèi)組裝和工地安裝調(diào)試對配合面的要求均為“用0.03mm塞尺每隔30mm量一次，不得貫穿”。事故閘門定輪采用懸臂輪結(jié)構(gòu)。定輪直徑為④=780mm，受結(jié)構(gòu)尺寸限制，閘門最下面的定輪的直徑為④=650mm。為解決多輪支承的共面度，采用偏心軸，偏心距10mm。事故閘門為下游止水，在邊柱的軸孔位置處設置O型密封圈，軸承采用SF2三層復合材料的自潤滑軸承。為確保止水的可靠和減少閘門的支承寬度，閘門的頂、側(cè)止水采用利用庫壓的改進型單懸臂Q型水封，這種型式的水封首次在國內(nèi)的工程中應用。實際工況中，由于水庫蓄水初期需要控制水庫水位的上升速度，利用放空底孔過流的時間較長，河床中的推移質(zhì)對門槽底坎的沖刷較嚴重，巴氏合金被磨損，導致閘門擋水后底止水漏水嚴重。因此，利用事故閘門長期擋水，工作閘門作為放空水庫的操作閘門。另外，檢修事故閘門時，也需要工作閘門擋水，因此電廠對沖壞的底坎巴氏合金進行了修復。正常蓄水發(fā)電至今，事故閘門未曾進行檢修，封水效果較好，漏水量在規(guī)范允許的范圍內(nèi)，工作閘門槽未曾過流，閘門處于0.1開度附近。液壓啟閉機2X4000kN（啟門力）/2X3000kN（閉門力）雙作用垂直式液壓啟閉機油缸安裝在高壓滑動閘門門槽腰箱上端的法蘭上，為鋼性支座、螺栓連接并設有密封裝置以封水?；钊麠U上加工有螺紋，直接與門葉上的套筒相連并采用承載螺母固定。啟閉機工作行程5700mm，缸體內(nèi)徑0630mm，活塞桿直徑0300mm，有桿腔壓力16.6MPa,無桿腔壓力9.7MPa，啟閉速度0.4m/min。實際工況中，設備僅于水庫蓄水初期運行過，而且是輕載運行，利用率低，這是由放空底孔的工作特點決定的，設備能力還沒有得到實踐的檢驗。工作閘門處于0.1開度，液壓啟閉機具有鎖定閘門、自動檢測閘門下降并復位的功能，電廠運行多年來，啟閉機啟動極少，說明液壓系統(tǒng)內(nèi)、外泄露控制很好，液壓啟閉機油缸總成、泵站總成、電控系統(tǒng)工作良好。進水口的閘門、啟閉設備電站進水口位于河床水流流向的左岸側(cè)面，共6孔，依次設有攔污柵、備用攔污柵槽，檢修閘門和快速事故閘門。每臺機組進口的攔污柵呈多邊形布置，共有五個孔口，主要參數(shù)為：孔口尺寸3.2mx31.2m、設計水位差4m、支承跨度3.5m，利用進水口壩頂雙向門機的400kN回轉(zhuǎn)吊操作。檢修閘門為平面滑動閘門，主要參數(shù)為：孔口尺寸7.33mx9.27m、設計水頭72m、支承跨度7.93m、總水壓力46084kN、單吊點，利用進水口壩頂2000kN雙向門機操作?？焖匍l門為平面滑動閘門，主要參數(shù)為：孔口尺寸7mx9m、設計水頭72m、支承跨度7.7m、總水壓力42992kN，利用6臺3000kN（啟門力）/8000kN（持住力）單作用垂直式液壓啟閉機操作。5.1攔污柵攔污柵為潛孔布置的連通式結(jié)構(gòu)，過柵流速為0.84m/s，如一孔攔污柵發(fā)生堵塞，水流可通過其它孔補給。為便于檢修，設兩道攔污柵柵槽，前一道為工作柵槽，后一道為備用柵槽。攔污柵為直立式，共計31扇，其中一扇作為備用，備用柵及其拉桿平時分別存放在四個儲柵槽內(nèi)。每扇攔污柵由7節(jié)組成，節(jié)間采用連接板和銷軸活動連接，柵條凈距為140mm，柵葉材料為16Mn，支承裝置為油尼龍滑道。由于考慮水庫有漂木的要求，漂浮在進水口的沉木、半沉木可利用雙向門機的回轉(zhuǎn)吊連接液壓抓斗進行清除。由于雅碧江流域水質(zhì)很好，上游禁止木材采伐，庫區(qū)水面無明顯漂浮物，潛孔布置的攔污柵前污物很少，起柵觀察，柵條上僅僅是覆蓋一些污泥、微生物而已，沒有造成攔污柵的堵塞。清掃后表面防腐材料良好，沒有損壞現(xiàn)象。運行至今，抓斗未進行過操作。實踐表明，進水口的布置型式以及對攔污設備的設置是合理的、可靠的。檢修閘門閘門的主要材料為16Mn，支承為壓合膠木滑道，止水設置在下游側(cè)，頂、側(cè)止水為P60橡膠水封，頂部主梁位置設有一個直徑為500mm的錐形充水閥。檢修閘門的啟閉由2000kN/400kN雙向門機的主鉤連接掛脫自如式機械自動抓梁進行操作。檢修閘門已有投入運行的工況，止水效果良好，但門機機械式自動抓梁效果不好，水下掛、脫不可靠，曾經(jīng)出現(xiàn)過虛掛現(xiàn)象。快速閘門閘門的主要材料為16Mn,支承裝置為壓合膠木滑道，面板布置在上游側(cè)，頂、側(cè)止水布置在下游側(cè)，底止水布置在面板下游300mm處，頂、側(cè)止水采用P60橡塑水封，閘門的頂主梁上設有一直徑為900mm的錐型充水閥，利用水柱動水關閉，靜水開啟?？焖匍l門工作可靠，但拉桿穿銷移軸裝置密封圈失效，泥土進入螺桿腔，影響螺桿轉(zhuǎn)動，穿銷困難。5.4液壓啟閉機液壓啟閉機為單作用垂直式布置，液壓缸支承在允許微小擺動的球面支座上，避免了活塞桿橫向受力。啟閉機按啟門力3000kN、持住力8000kN設計，工作行程10300mm，最大行程10500mm，缸體內(nèi)徑0720mm，活塞桿直徑0350mm，啟門時有桿腔壓力10MPa、流量為120L/min，持住時有桿腔壓力25.7MPa、有桿腔最大流量為2055L/min、無桿腔補油流量為685L/min，啟門速度0.4m/min，快速閉門時間1.5min、緩沖時間0.5min。泵站和電控柜布置在壩面以下的機房內(nèi)。六臺啟閉機共設二套泵站，一套泵站控制三臺啟閉機，每套泵站設二組電動機/液壓泵，正常工作時僅有一組電動機/液壓泵工作，另一組作為備用。每臺液壓缸頂部設有補油箱，滿足快速閉門時對無桿腔補油的要求。設計閘門計算持住力時，水流條件的影響不能確定，因此計算結(jié)果是近似的，由于液壓系統(tǒng)壓力值未送入計算機監(jiān)控系統(tǒng)（僅送入行程檢測信號），各種水位下快速閉門時啟閉機室無人值班，液壓啟閉機有桿腔的壓力數(shù)據(jù)沒有采集，實際工況中快速閘門的持住力值無法進行換算。如能增加液壓系統(tǒng)壓力數(shù)據(jù)的采集，觀測液壓啟閉機的持住力，將會更好地指導運行。副油箱回油口設計采用常開的手動球閥，由于三臺啟閉機共用一套泵站，距離泵站較遠的啟閉機操作啟門時，無桿腔液壓油通過副油箱回主油箱的過程中走近路流向了其它2臺啟閉機的副油箱內(nèi)，導致主油箱液位偏低，影響下次操作啟閉機。分析原因，全部6臺啟閉機的油液經(jīng)長期使用后有一定的正常消耗，副油箱可能沒有充滿油液，電廠在副油箱回油口常開手動球閥前增加了單向閥，截斷了回油至其它副油箱的油路，從功能上避免了回油線路混亂的問題，但油液的損耗仍然不能忽視，因此需及時補充液壓油。2003年?2004年枯水期，電廠對3#、5#孔的啟閉機進行了大修，發(fā)現(xiàn)缸體內(nèi)有大量油污，甚至較大的焊渣。3#孔啟閉機油缸進、出油口被堵，這是運行中需增加系統(tǒng)壓力才能完成操作的原因所在。5#孔啟閉機