計算書版1、本人鄭重地承諾所呈交設(shè)計是在指導(dǎo)教師

摘要4000平方米左右，根據(jù)建筑設(shè)計、抗震方面等的要求，確定合理的結(jié)構(gòu)方案和結(jié)構(gòu)布置方案，確定框架、基礎(chǔ)的形式。根據(jù)要求采用了鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本設(shè)計中選取一榀主框架以及一層樓板進行截面設(shè)計及配筋計算。首先根據(jù)框架布局確定各構(gòu)件尺寸，進行恒載、活載及風(fēng)荷載的統(tǒng)計。然后再進行豎向荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算，水平荷載采用D值法進行計算。之后進行內(nèi)力組合分析，找出最不利的一組內(nèi)力，進行構(gòu)件計算。樓板采用彈性理論設(shè)計，根據(jù)計算結(jié)果，按照相應(yīng)的構(gòu)造要求，繪制了結(jié)構(gòu)施工圖。該設(shè)計運用了大學(xué)期間所學(xué)的各科知識，如房屋建筑學(xué)、力學(xué)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計、地礎(chǔ)與土力學(xué)等諸多書籍。在參考文獻(xiàn)方面主要以現(xiàn)行規(guī)范為依：框架結(jié)構(gòu)；抗震；結(jié)構(gòu)設(shè)Abuildingofofficewasdesignedinthispaper.Thebuildingareais3031.8mm2.Accordingtotheofficedesignandtheearthquake,thereasonablestructuralschemeandstructuralfoundationplanwasdetermined.Onelateralframeandslabwasselectedandcalculated.First,depthandwidthofsectionsweredetermined,anddeadload,liveload,windloadweredetermined.Thentheinternalforcesofthestructureunderverticalloadwerecalculated.TheD-methodwasusedforcaculatingthewindload.Afterthecombinationofinternalforces,themostunfavorablecombinationofinternalforceswasidentified.Thenthenecessaryreinforcementinbeamsandcolumnswasdetermined.Theelastictheorywasusedforcalculatingslab.Inaddition,thesingle-foundationandcombinedfoundationweredesigned.Thestairwayandcanopywerealsodesigned.Finallyaccordingtothecalculatedresultsanddetail,blueprintsofthestructurehadbeencompleted.Variousknowledgewereusedduringthedesign,suchasbuildingarchitecture,mechanics,concretemainlytocurrentstandardasthebassis,andstrivetoachievethecombinationoftheoryandreality.：Framestructural；Anti-seismic；structural目摘要第1章設(shè)計資 第2章結(jié)構(gòu)設(shè) 結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)布 計算簡 梁柱截面尺 梁柱線剛 第3章框架荷載統(tǒng) 恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng) 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng) 水平作用內(nèi)力統(tǒng) 各層自 各層重力代表 水平力計 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn) 第4章框架內(nèi)力計 豎向荷載作用下框架受荷計 內(nèi)力計算前相關(guān)量計 恒荷載內(nèi)力計 活荷載內(nèi)力計 水平作用用下框架受荷計 內(nèi)力計算前相關(guān)量計 水平作用下內(nèi)力計 第5章框架內(nèi)力組 梁柱內(nèi)力組 內(nèi)力最不利組合設(shè) 結(jié)構(gòu)內(nèi)力調(diào) 第6章截面設(shè) 梁正截面配筋計 6.2截面配筋計 柱正截面配筋計 柱斜截面配筋計 第7章手算電算結(jié)果對 自重對 7.2作用的大小分 結(jié)構(gòu)的自振周期及質(zhì)量參與系數(shù)分 7.4作用下層間位移角的分 7.5底層柱的軸壓比分 第8章樓梯設(shè) 樓梯斜板設(shè) 樓梯平臺板設(shè) 樓梯平臺梁設(shè) 第9章板設(shè) 荷載設(shè)計 彎矩計 配筋計 第10章基礎(chǔ)設(shè) 基頂荷載的確 地基承載力驗 沖切驗 配筋計 參考文 致 附錄新溪辦公樓框架結(jié)構(gòu)施工圖附錄1本次設(shè)計建筑總建筑面積3031.8（剖面圖見圖1-123間，27.3~159.8平方米每間，綜合輔助用房：如門衛(wèi)、處、會議室等總計171平方米左右此建筑一共4層無室首層設(shè)門廳會客休息接待、值班室及庫房等。交通部分主要有：樓梯、電梯。建筑安全等級為二級、耐火等級為二級，使用年限為50年，屋面防水等級為一級；抗震設(shè)防烈度為七度，結(jié)構(gòu)抗震等級三級，II0.45kN/m2B類；選用強度等級為C25的混凝土，等級為HRB335級的縱向鋼筋，等級為HRB330級的箍筋,隔墻砌體采用加氣混凝土砌塊，容重7kN/m3。圖1-1建筑剖面雜填 γ=16雜填 γ=16粉質(zhì)粘 fake=078,Il=0 fak微風(fēng)剪切波速m圖1-2獨立基礎(chǔ)設(shè)計條2結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)布首先確定所選建筑單體的柱網(wǎng)布置，該教學(xué)樓設(shè)計橫向柱距為兩端教室7.5m3.75m4.1m3.4m2-至圖2-2圖2-11-4層柱網(wǎng)布置圖2-25層柱網(wǎng)布置計算簡取5號軸橫向框架作為手算對象。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，基-0.500m，二層樓面標(biāo)高為3.60m底層柱高為4.10m（即層高4.50m。由此可以繪出框架的計算簡如圖2-3。圖2-3計算簡梁柱截面尺建筑平面設(shè)計應(yīng)主要考慮建筑物的功能要求，同時兼顧結(jié)構(gòu)平面布置應(yīng)盡量規(guī)則合理并滿足抗震設(shè)防要求，以便于結(jié)構(gòu)設(shè)計。綜合考慮，采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系；采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形屋蓋，剛?cè)嵝韵嘟Y(jié)合的屋面，屋面板厚100mm；全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋形樓蓋，板厚100mm；采用鋼筋混凝土板式樓梯?？蚣芰焊遠(yuǎn)=(1/12~1/18)L,L為梁的跨度，框架b=(1/3~1/2)h，框架柱根據(jù)軸壓比公式確定，μ=N/fcbh經(jīng)電算調(diào)整后梁柱尺寸如表2-1。表2-1梁柱尺梁柱線剛框架采用混凝土強度為C25，Ec=2.8×104N/mm2在框架結(jié)構(gòu)中，對現(xiàn)澆樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大了梁的有效剛度，減小了框架的側(cè)移，為了考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架Ib=1.5I0（I0為梁的截面慣性矩對中框架Ib=2I0來計算，I0=1/12×b×h3，ib=Ib/l。線剛度i=EcIb/l，詳見表2-2。表2-2梁線剛lmEc=2.8×104N/mm2，Ic=1/12×b×h3,ic=EcIc/h，詳見表2-3表2-3柱線剛 h m 1 3恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)屋面恒載構(gòu)造做法計算，列于表3-1表3-1屋面恒荷載合計樓面恒載構(gòu)造做法計算，列于表3-2表3-2樓面恒荷載合計墻橫縱內(nèi)外墻構(gòu)造做法計算，列于表3-3表3-3墻荷計合計其它荷載分類總和見表3-表3-4其它荷載計 合計 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)2.0kN/m20.5kN/m22.0kN/m2水平作用內(nèi)力統(tǒng)屋面及樓面恒活荷載計算，如表3-5表3-5結(jié)構(gòu)恒活荷載面荷載54522在此計算過程中，梁的長度按凈跨長度，即把梁的計算跨度減掉柱的寬度來參與計算過程，柱的高為層高，此處計算包括梁側(cè)面、梁底面的側(cè)面抹灰、4面抹灰，詳見表3-6至表3-7。表3-梁自量數(shù) 5 000400 20000300表3-柱自線荷載15159在此計算過程中，未考慮門窗折減，結(jié)果見表3-8表3-8墻自 50000000400321屋蓋層=女兒墻+屋面恒載+梁自重+半層柱重+半層墻重樓蓋層=樓面恒載+50%樓面活載+梁自重+樓面上下各半層柱+樓面上下各半層墻重，將上述各荷載相加，得到集中于各層樓面的重力荷載代表值如表3-9：表3-9各層重力代123450水平力計梁柱的線剛度見表側(cè)移剛度按D=αc×(12ic)/h2計算，由于梁線剛度比k不同，所以柱可以分為邊框邊柱，邊框中柱，中框邊柱，中框中柱。αc和k的計算可按圖3-1中公式計算。圖3-1K、αc計算各層抗側(cè)移剛度如表3-10各層抗側(cè)移剛度表3-表3-各層抗側(cè)移剛kh1橫113142724縱61642橫113142724縱6116425橫11220111560534縱3351210118本處按能量法計算框架的自振周期,∑??值，作為水平荷載作用在該質(zhì)點處，求得相應(yīng)水平位移ui：T1=2???√ ∑∑

考慮填充墻折減取???=0.7。從表3-11至表3-122個方向的自振??????Gu254326表3-12結(jié)構(gòu)縱向自振????Gu254321ii進行橫向框架水平作用位移驗算，由于為鋼筋混凝土框架，因此其彈1/550；根據(jù)????≤[??]?結(jié)果見表3-13。

表3-位移驗54321水平作用標(biāo)準(zhǔn)因本工程結(jié)構(gòu)高度不超過40m，質(zhì)量剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切變形為主，故可用底部剪力法計算水平作用。設(shè)防烈度7度多遇，查表得????????=0.8（水平影響系數(shù)最大值。三類場地近震時特征周期Tg=0.45s??????=??1????=?? ????取χ=0.85，由于T1=0.48s<1.4????=因而不考慮頂部附加作用。求得FEk=1135.04kN，各層橫向作用及層剪力按

=

=

??求得，如下表3-14∑ ∑

????

??=1????????????????????∑??54321水平作用下結(jié)構(gòu)的計算簡圖如圖3-圖3-2水平力作用簡集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)為了簡化計算，作用在外墻的風(fēng)荷載可近似用作用在屋面的梁和樓面梁處的等效集中荷載代替，風(fēng)荷載計算簡圖如圖4-5w00.45kN/m2,s1.3,ZSZw0A。建筑最高高度為22.4m<30m，Z1.0；B=7.2m；地面粗糙程度為計算過程見表3-15表3-15水平風(fēng)荷w51413121711因為風(fēng)荷載遠(yuǎn)小 荷載，故內(nèi)力組合時可以不考慮風(fēng)荷載的效應(yīng)4豎向荷載作用下框架受荷計恒載包括結(jié)構(gòu)屋面或樓面恒荷載（均布荷載，以及結(jié)構(gòu)傳來的荷載（梯形荷載，節(jié)點集中荷載；活荷載包括結(jié)構(gòu)傳來的荷載（三角形荷載，節(jié)點集中荷載，詳見表4-1至表4-2。表4-1結(jié)構(gòu)恒荷載統(tǒng) 號g54321表4-2結(jié)構(gòu)活荷載 54321在用彎矩二次分配法計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力之前還需要進行框架結(jié)構(gòu)梁柱線剛度的計算，見第一章表4-3。在該框架結(jié)構(gòu)設(shè)計中，結(jié)構(gòu)框架和荷載受力都是對稱表4-3節(jié)點彎矩分配系數(shù)統(tǒng) 號5010梁上分布的梯形荷載可按??=(1?2??2+

=0.5??01=0.25，三角

等效為均布荷載。結(jié)果如下表4-4????=8

表4-4豎向荷載作用下節(jié)點彎 B、CDB、CD5 4 3 2 1 4321梁端剪力由兩部分組成：a荷載引起的剪力，??=

???? (1

21 ??),??=0.25，q1、q2分別為矩形和梯形荷載。b.桿件彎矩平衡，即

=????+????，計算結(jié)果如表4-5表4-5恒荷載作用下梁端剪力及剪54321柱剪力計算結(jié)果如表4-表4-恒載作用下柱剪54321柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到，計算柱底軸力還需考慮柱的自重，柱軸力計算結(jié)果如下表4-7。表4-7恒荷載作用下柱54321圖4-1恒荷載彎矩圖圖4-2恒荷載剪力圖圖4-3恒載軸力圖當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時，可不考慮活荷載的不利布置，而把活荷載同時作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進行內(nèi)力組合。但求得的梁的跨中彎矩卻比最不利荷載位置法的計算結(jié)果要小，因此對梁跨中彎矩1.1～1.2的系數(shù)予以增大。54321梁端剪力由兩部分組成：荷載引起的剪力與彎矩引起的剪力，計算結(jié)果如表4-8。表4-8活荷載作用下梁端彎矩及剪54321柱剪力計算結(jié)果如下表4-表4-9活載作用下的柱剪力及54321柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中力疊加得到。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，計算結(jié)果如下表4-10。表4-10活載作用下的柱剪力及彎54321圖4-4活荷載彎矩圖4-5活載剪力圖圖4-6活載軸力圖水平作用下框架受荷計標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比確定及修正，結(jié)果見表4-11表4-修正后反彎點高度k50004000300020001000k50004000300020001000水平作用下內(nèi)力計水平作用下柱端彎矩及剪D

=????????求得

∑??????yhi柱剪力??????計算柱上下端彎矩：下端????=?????????端????=??????（1???）?，結(jié)果見表4-12至表4-14表4-12各層邊柱柱端彎矩及剪力YMt54321M表4-13各層中柱柱端彎矩及剪力M

54321水平作用下梁端彎矩及剪根據(jù)節(jié)點平衡條件確定梁端彎矩：邊節(jié)點????=????+ 中間節(jié)點?????? (????+ ??????；梁端剪力可由梁端彎矩之和與跨長之比求得，見表4-

至表4-15表4-14水平作用下邊梁端彎矩及剪54321表4-15水平作用下中梁端彎矩及剪54321水平作用下柱的軸柱軸力可自上而下逐層疊加梁的剪力求得，負(fù)為受拉。其結(jié)果如表4-16表4-16水平作用下柱的層號54321圖4-7水平彎矩圖圖4-8水平剪力圖圖4-9水平柱軸5首先要確定好構(gòu)件的控制截面。對于梁，其控制截面為梁端和跨中；對于柱子，其控制截面在柱底及柱頂?？紤]到對稱的因素，每層梁的控制截面只需1、2、3、4、5個控制截面柱子選取6、7兩個控制截面，具體如圖5-1：圖5-1框架控制截為了使表格制作的更美觀簡潔，下面將比較繁瑣的文字?jǐn)⑹鎏鎿Q成字母：A=1.2×恒荷載+1.4×活荷載，B=1.2×恒載+0.9×1.4×（活荷載+左風(fēng)荷載，C=1.2×（恒載+0.5×活載）+1.3×作用，D=1.2×（恒載+0.5×活載）+1.3×作用梁柱內(nèi)力組各層內(nèi)力組合及結(jié)果見表5-1至表5-5kN.mkN表5-15層梁內(nèi)力組12345MVMVMVMVMV0000ABCD表5-24層梁內(nèi)力組12345MVMVMVMVMV0000ADCD 表5-33層梁內(nèi)力組12345MVMVMVMVMV0000ADCD表5-42層梁內(nèi)力組12345MVMVMVMVMV0000ADCD表5-51層梁內(nèi)力組12345MVMVMVMVMV0000ADCD各層柱內(nèi)力組合及結(jié)果見表5-6至表5-15。彎矩單位為kN.m，剪力、軸kN。表5-65層邊柱內(nèi)力組76MNVMNVABCD表5-75層中柱內(nèi)力組76MNVMNVABCD表5-84層表5-84層邊柱內(nèi)力組67MNVMNVABCD表5-94層中柱內(nèi)力組76MNVMNVABCD表5-103層邊柱內(nèi)力組76MNVMNVABCD表5-113層表5-113層中柱內(nèi)力組67MNVMNVABCD表5-122層邊柱內(nèi)力組76MNVMNVABCD表5-132層中柱內(nèi)力組76MNVMNVABCD表表5-1層邊柱內(nèi)力組76MNVMNV55ABCD表5-1層中柱內(nèi)力組7621MNVMNVABCD內(nèi)力最不利組合設(shè)kN.mkN，如下表5-16至表5-表5-16梁最不利內(nèi)力設(shè)計123455MMV4MMV3MMV2MMV1MMV表5-17柱最不利內(nèi)力設(shè)計MMNMMN54321結(jié)構(gòu)內(nèi)力調(diào)為了保證框架結(jié)構(gòu)具有滿足工程要求的抗震性能，考慮到框架結(jié)構(gòu)強柱弱梁、強剪弱彎、強結(jié)點弱構(gòu)件的抗震設(shè)計原則，保證梁端的破壞要先于柱端的破壞，彎曲破壞要先于剪切破壞，構(gòu)件的破壞要先于節(jié)點的破壞，因此應(yīng)對以??13??且不應(yīng)小于由公式算得的Mc值，其中，∑Mc為節(jié)點上下柱端截面順時針或反時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，∑Mb為節(jié)點左右梁端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和，當(dāng)節(jié)點左右梁端的彎矩均為負(fù)時，絕對值較小的彎矩應(yīng)取零。框架結(jié)構(gòu)的底層，柱下端截面組合的彎矩設(shè)計值，1.3。具體數(shù)值見表5-18表5-18梁彎矩設(shè)計值McMc上表5B5B柱節(jié)2C2C柱節(jié)點，上表里面，tMc上=Mc上/∑Mc×ηc·∑Mb,tMc下=Mc下/∑Mc×ηc·∑Mb，其中G代表重力作用，E代表作用。tMC為調(diào)整后的柱端彎矩值。1.1(????Vb按下式計算：????=

VbVGb得到的梁端截面剪力的設(shè)計值（VGb=1.2×(恒荷載＋0.5活荷載)×LN×12LN為梁的計算跨度，具體數(shù)值見表5-表5-19柱端剪力設(shè)計值調(diào) 左右左右說明：上表中，邊跨梁-55層邊跨梁，同理中跨梁-22層中結(jié)構(gòu)柱端的截面組合剪力的設(shè)計值，依照規(guī)范，可以進行如下調(diào)整：V=ηvc×(Mc上＋Mc下)/HN，對于上式，HN是鄰近層柱子反彎點之間的距離，經(jīng)常取柱子的高度。Mc上是柱子上端的彎矩，Mc下是柱子下端的彎矩。本設(shè)計的框架結(jié)構(gòu)柱是三級框架柱，則放大系數(shù)ηvc=1.1。下面將框架柱端的剪力的設(shè)計值整理成表5-20：表5-20柱端彎矩設(shè)計值調(diào)6梁正截面配筋計T形截面梁。當(dāng)結(jié)構(gòu)承受負(fù)彎矩時翼緣板受拉力作用，因為混凝土在極限承載力狀態(tài)下為帶裂縫工作,其抗拉承載力很小,雖然翼緣面積比較大,但是依然按照梁寬為b的矩形截面計算；當(dāng)承受正彎矩時，翼緣受壓，應(yīng)該按T形截面進行設(shè)計和計算。該框架結(jié)構(gòu)梁采用強度等級為C25的混凝土，抗壓強度設(shè)計值fc=11.9N/mm2,抗拉強度設(shè)計值ft=1.27N/mm2,α1=1.0采用HRB335級縱向受力鋼筋，fy=fy’=300N/mm2,箍筋一律采用HPB330級,fy=fy’=270N/mm2。T形截面框架梁翼緣計算寬度??,=LN/3=(7500-??,??,=hf/h0=100/(600－35)=0.17＞0.1,根據(jù)要求，梁翼緣寬度應(yīng)取上述三項中較小的值，??,同理，對中間跨框架梁：??,=LN/3=(2100-??,??,=hf/h0=100/(600－35)=0.17＞0.1,根據(jù)要求，梁翼緣寬度應(yīng)取上述三項中較小的值，即??,=533mm按一般情況框架梁的保護層厚度取35mm。邊跨框架梁有效高度h0=600-35=565mm，同理中間跨框架梁h0=600-35=565mm,下面將框架梁正截面受彎計算配筋整理成表6-1至表6-6kN.m面面44244402說明：上表中彎矩單位:kN.M,截面尺寸單位:mm,N/????2。對矩形截面，系數(shù)????=?????????/??1????????2；對T形截面，????=?????????/??1???????,?2。 ??受壓區(qū)高度ξ=1√1?2×????。配筋面積計算As=α1fcbh0ξf??。最小配筋率ρmin=max｛0.2,45ft/f??｝％表6-25層梁正截面配1面面0442444說明：上表中彎矩單位:kN.M,截面尺寸單位:mm,強度單位N/????2截面，系數(shù)????=?????????/??1????????2；對T形截面，????=?????????/??1???????,?2。 ??受壓區(qū)高度ξ=1√1?2×????。配筋面積計算As=α1fcbh0ξf??。最小配筋率ρmin=max｛0.2,45ft/f??｝表6-34層梁正截面配第一類T第一類Tb442444說明：上表中彎矩單位:kN.M,截面尺寸單位:mm,強度單位N/????2截面，系數(shù)????=?????????/??1????????2；對T形截面，????=?????????/??1???????,?2。 ??受壓區(qū)高度ξ=1√1?2×????。配筋面積計算As=α1fcbh0ξf??。最小配筋率ρmin=max｛0.2,45ft/f??｝第一類T第一類Tb442444說明：上表中彎矩單位:kN.M,截面尺寸單位:mm,N/????2。對矩形截面，系數(shù)????=?????????/??1????????2；對T形截面，????=?????????/??1???????,?2。 ??受壓區(qū)高度ξ=1√1?2×????。配筋面積計算As=α1fcbh0ξf??。最小配筋率ρmin=max｛0.2,45ft/f??｝表6-52層梁正截面配第一類T第一類Tb442444說明：上表中彎矩單位:kN.M,截面尺寸單位:mm,強度單位N/????2截面，系數(shù)????=?????????/??1????????2；對T形截面，????=?????????/??1???????,?2。 ??受壓區(qū)高度ξ=1√1?2×????。配筋面積計算As=α1fcbh0ξf??。最小配筋率ρmin=max｛0.2,45ft/f??｝表6-61層梁正截面配第一類T第一類Tb442444說明：上表中彎矩單位:kN.M,截面尺寸單位:mm,強度單位N/????2截面，系數(shù)????=?????????/??1????????2；對T形截面，????=?????????/??1???????,?2。 ??受壓區(qū)高度ξ=1√1?2×????。配筋面積計算As=α1fcbh0ξf??。最小配筋率ρmin=max｛0.2,45ft/f??｝6.2截面承載力計對該框架結(jié)構(gòu)，框架梁大部分是承受豎向均布荷載作用，因此在斜截面受剪承載力計算設(shè)計時不需彎起縱向鋼筋僅需配箍筋即可?？蚣芙Y(jié)構(gòu)構(gòu)件斜截面抗震調(diào)整系數(shù)RE=0.85。下面是框架截面的受剪計算過程：h<800mm6mmh>800mm的情8mm0.25d，因此該設(shè)計采用φ8和φ10的雙肢箍筋，對梁高>300mm的框架梁沿著整個框架梁布置箍筋。同時必須滿800時，V0.7ftbh0=3130kN由上可知：S應(yīng)取200mm；當(dāng)框架梁高h(yuǎn)450mm時，需要設(shè)置腰筋（用拉筋相連，拉筋直徑選為8，對區(qū)不允許設(shè)置彎起筋，所以只需要配置箍筋即可?？紤]抗震的情況下，框架截面受剪承載力：hω/b≤4時，Vb≤0.20βcfcbh0/γRE同時還應(yīng)該滿足：Vb≤(0.42ftbh0＋1.25fyvNAsv1h0/s)/γRE。下面將每層的配筋及斜截面受剪承載力整理成如下表6-7至表6-11，彎矩單位為kN.m，軸力、剪力單位為kN：表6-7框架5層截面承載力計5層支座5層支座25層支座2222表6-8框架4層截面承載力計4層支座4層支座24層支座2222表6-9框架3層截面承載力計 3層支座 3層支座2 3層支座2 222表6-10框架2層截面承載力計2層支座2層支座22層支座2222表6-11框架1層截面承載力計1層支座1層支座21層支座2222柱正截面承載力計，在該框架結(jié)構(gòu)設(shè)計中，偏心受壓柱正截面承載力計算時使用對稱配筋的方式，鋼筋采用HRB335級，f=f＇y=300N/mm2,采用C30混凝土抗拉強，設(shè)計值fc=14.3N/mm2,抗壓強度f??=1.43N/mm2，箍筋一律采用HPB330鋼筋，偏心受壓的框架柱正截面承載力抗震調(diào)整系數(shù)γ????取成0.80按規(guī)范規(guī)定當(dāng)e0/h0>0.55時，計算時應(yīng)考慮裂縫驗算，對于本設(shè)計的框架框架柱柱子軸壓比的驗算，為方便起見將其制作成表6-12表6-12柱軸壓比驗算軸壓比N51524142313221221112驗算框架柱的剪跨比λ為簡便起見將其整理成表6-13表6-13彎矩M剪跨比51524142313221221112將計算過程及結(jié)果如表6-14至表6-表6-145層邊柱配筋結(jié)111111111111444444表6-154層邊柱配筋結(jié) 111111111111 444444444440表6-163層邊柱配筋結(jié)111111111111 444444444440表6-172層邊柱配筋結(jié)111111111111 0表6-181層邊柱配筋結(jié)111111111111 44444444444表6-195層中柱配筋結(jié)1111111111110444444表6-204層中柱配筋結(jié)1111111111114444444444440表6-213層中柱配筋結(jié)111111111111 44444444444表6-222層中柱配筋結(jié)111111111111 44444444444表6-231層中柱配筋結(jié)111111111111 44444444444柱斜截面承載力計（小V

f

1.0

Asv

0.07N經(jīng)過計算如V

f

0.07N 1.0

yv

1.0 那么就可以忽略柱子斜截面受剪承載力的計算，只需要依照構(gòu)造要求配設(shè)箍筋。下面將在（大）偏心受壓情況下，柱子斜截面受剪承載力的計算和配筋設(shè)計整理成表6-24至表6-28。表6-245層柱的斜截面配筋888833330表6-254層柱的斜截面配筋888833330表6-263層柱的斜截面配筋888833330表6-272層柱的斜截面配筋888833330表6-281層柱的斜截面配筋3333λ=??/????

≤V=(1.05·ft·b·h0

11.25·fyv·N·Asv1·h0/s)/γ????γ????0.85;????min=λ???????/f????×100％,密區(qū)箍筋體積配箍率ρv=Asv1×∑Li/(A?s)7根據(jù)STAWE型的建立不能與原建筑結(jié)構(gòu)結(jié)果完全的一致，以下便從結(jié)構(gòu)自重、作用的大小、結(jié)構(gòu)的自振周期、作用下的層間位移和層間位移角、底層柱的軸壓比等方面進行簡要分析。自重對由表7-1結(jié)構(gòu)手算與電算自重可知，手算自重略大于電算自重相近，但誤表7-結(jié)構(gòu)手算與電算7.2作用的大小分SATWE中截圖如圖7-1和圖7-2圖7-1pkpm反應(yīng)曲圖7-2pkpm作用下樓層剪力曲由上圖得，X方向的反應(yīng)力大于Y方向的反應(yīng)力，因為第5榀框架其Y方向的剛度大于X方向的剛度，即橫向剛度大于縱向剛度，故作用在結(jié)構(gòu)上分在X向的作用會大一些，樓層反應(yīng)力也會大一些。樓層的最大4這是因為電算時考慮荷載時墻荷偏小。由圖10-2可知，在作用下，Y方向的的最大樓層剪力為2558.8kN，手算結(jié)果為3424.51kN，兩者是比較吻合的。電算的結(jié)果偏小的原因是在輸入梁間荷載時沒有考慮粉刷層，另外，手算考慮了墻的自重，而電算時，因為是框架結(jié)構(gòu)，所以沒考慮墻的自重，導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的質(zhì)量偏小，則水平作用偏小。結(jié)構(gòu)的自振周期及質(zhì)量參與系數(shù)分由電算結(jié)果可知，結(jié)構(gòu)的基本周期即第一振型的自振周期為0.5464s0.51s進行比較稍微偏大，但誤差較小，在允許范圍內(nèi)。X方向的質(zhì)量97.78%，Y97.09%。一般要求有效質(zhì)量系數(shù)90%就行了，證明振型數(shù)取夠了。7.4作用下層間位移角的分從圖7-3至圖7-4中可以看出作用下Y方向的最大層間位移角為1/1515。風(fēng)荷載作用下結(jié)構(gòu)的層間位移角遠(yuǎn)小于作用下結(jié)構(gòu)的層間位移角，這表明本計算書驗證作用下結(jié)構(gòu)的層間位移角是正確的。另外，手算得到的最大層間位移角發(fā)生在第二層，大小為0.0023，與電算結(jié)果很接近。圖7-3作用下層間位移曲圖7-4風(fēng)荷載作用下層間位移7.5底層柱的軸壓比分選擇底層柱中軸壓比最大的位置進行截圖，如圖7-5圖7-5底層柱最大軸壓5、60.40，符合《建筑設(shè)（GB50011-2010）的規(guī)定0.85限值。另外，手算的5軸的最大軸壓比是0.39，與電算結(jié)果0.40相比較偏小，但很接近。8建筑物的樓梯按結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)來分一般主要可分為板式樓梯和梁式樓梯。對于該設(shè)計，除底層層高4.1m之外，其他各層均為3.6m。綜合考慮之后選擇使用現(xiàn)澆的板式樓梯，下面是該框架樓梯的平面布置圖，如圖8-1至圖8-2。圖8-1底層樓梯尺圖8-2其余層樓梯樓梯的踏步尺寸及其它數(shù)據(jù)表8-1表8-1樓梯數(shù)據(jù)匯 斜板長 hb121212qk2.5kN/m2，使用強度等級為C20的混凝土，板、梁分別選擇配用HPB235和HRB335級鋼筋。樓梯斜板設(shè)100mm1.0m寬的板帶為計算單元。樓梯恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)計，見表8-2表8-樓梯恒荷載統(tǒng)線荷載總計活載統(tǒng)計：2.5×1.0=2.5荷載設(shè)計值統(tǒng)計：1.2×6.650＋1.4×2.5=11.48kN/m各層樓梯斜板配筋見表8-3至表8-4表8-31跑斜ζ0表8-42跑斜ζ01φ8樓梯平臺板設(shè)100mm1.0m寬的板帶為計算單元。樓梯恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)計，見表8-5表8-樓梯恒荷載統(tǒng)線荷載總計活載統(tǒng)計：2.5×1.0=2.5荷載設(shè)計值統(tǒng)計：1.2×2.49＋1.4×2.5=6.49kN/m各層樓梯斜板配筋見表8-6至表8-7表8-6頂層樓梯平臺板ζ板0板0表8-7其余層樓梯平臺板配ζ板0板0樓梯平臺梁設(shè)選擇該框架結(jié)構(gòu)樓梯平臺梁的截面尺寸為200mm×350mm。樓梯梁恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值統(tǒng)計，見表8-表8-8平臺梁恒荷載統(tǒng) 線荷載 總計 活載統(tǒng)計：2.5×（3.51/2＋2.4/2）=7.39荷載設(shè)計值統(tǒng)計：1.2×16.31＋1.4×7.39=29.91kN/m樓梯平臺梁計算跨度l0=1.05×lN=1.05×(3.75－0.10×2)=3.69平臺梁彎矩設(shè)計值，M=平臺梁剪力設(shè)計值，V=

1×P×l28P×lN2

1×29.91×3.692 50.7881×29.91×(3.69－0.10×2)= 2L形梁計算??′=??+5?′=200×5×60=500????（梁翼緣寬度 h0=h－as=350－35=315mm（as35 50.78×????=

?????=1.0×9.6×500×3152=1ξ=1?√1?2????=1?√1?2×0.053=0.055<γ??

1+√1?=2

1+√1?2×=2????

65.95×=1.0×0.925×

=選配3 16鋼筋，As=552.53mm2。選配φ6@200的箍筋?？蚣軜翘萜脚_梁混凝土的抗剪切承載力為0.7ft

=0.7×1.57×200×350=76.93kN>V= kN9A板進行板的設(shè)計，A100mm，h0=100-20=80mm樓面活載????2.0????/??2??4.3????/??2C25HRB335，荷載設(shè)計值為。A板位置見圖9-1。根據(jù)規(guī)范規(guī)定，當(dāng)l02l012時為雙向板，可按雙向板計算。其中l(wèi)02、l01別為板的長、短跨的計算跨度。A板??02=

=2≤2,

圖9-1標(biāo)準(zhǔn)層板示荷載設(shè)計彎矩計

q=1.3×????=1.3×2.0=??=1.2×????=1.3×4.3=??′=??+??=5.59+2.6/2=6.89????/????′=q=2.6/2=??=??+q=5.59+2.6=????=3.75??,????=7.5?0.12

2=7.43??<

????=3.75= ??′作用下查表得，??????????1=0.0409×6.89×3.752=3.96??????????????1=0.0089×6.89×3.752=0.86????.??′作用下查表得??????????2=0.0409×1.3×7.432=2.93??????????????2=0.0089×1.3×7.432=0.64????.跨中彎矩值為：??????????=3.96+2.93=6.90??????????????=0.86+0.64=1.50k??.1??1=?0.0836×6.89×3.752=?9.63????2??2=?0.0569×6.89×3.752=?6.55????配筋計近似取γs=0.95,h0x=80mm,h0y=70mm??????

??????????

6.90×300×0.95×1.50×

=302.55??????

300×0.95×

=75.24實

=565????2。X方向，????

=0.57%> Y方向，????

=0.39%>0.2%

9.63×

= ??

300×0.95×

=482.63實 12@200，??=565????2。????

=0.57%>0.2%

10bxh=500×500C25混凝土，fc=11.9N/mm2，ft=1.27N/mm2。鋼筋采用HRB335級鋼，fy=300N/mm2，基礎(chǔ)埋深d=1.2m，地基持力層為粉質(zhì)粘土層，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fa=180kpa.基礎(chǔ)尺寸見圖10-1圖10-1基礎(chǔ)尺基頂荷載的確M=67.80kN N=587.33 M=M/1.35=67.80/1.35=50.22kNN=N/1.35=587.33/1.35=435.06kNV=V/1.35=29.79/1.35=22.07kN地基承載力驗承載力特征值修訂：f??=f????+η??γ(???3)+η??γ(???0.5)=180+0+(1.2?0.5)×16.5×1.6=198.48??????基礎(chǔ)底面截面抵抗距：w

16

=12.5×6

=??????????=????+????±????=435.06+20×1.2×6.25±435.06??

??????????=74.32>0,??????????<1.2????=238.18沖切驗M=67.80kN.m??????????=??±??=587.33±435.06=120.01??

67.94????

??????????+????=2

120.01+ =93.97<????=h0=600-

????=(