廣東框剪結(jié)構(gòu)小高層住宅樓地下室模板施工方案

XX·XX1號花園XX1-7棟、XX1-4棟（地下室模板）專項施工方案編制人：審核人：審批人：深圳市XX建筑工程有限公司二○○九年十二月二十五日目錄TOC\o"1-9"\h\uHYPERLINK一、編制依據(jù)1HYPERLINK二、工程概況及特征：1HYPERLINK三、施工準(zhǔn)備2HYPERLINK1、技術(shù)準(zhǔn)備2HYPERLINK2、物資準(zhǔn)備2HYPERLINK3、勞動力準(zhǔn)備：3HYPERLINK四、支模支撐方案3HYPERLINK1、模板及支撐架的材料選取:3HYPERLINK2、支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計:4HYPERLINK五、支模參數(shù)表及驗算書:5HYPERLINK1.1、最多主梁支設(shè)（500*800）5HYPERLINK1.2、主梁支設(shè)（700*900）29HYPERLINK2、最多次梁支設(shè)46HYPERLINK3、板模板支設(shè)及驗算58HYPERLINK4、柱模板支設(shè)及驗算65HYPERLINK5、墻模板支設(shè)及驗算70HYPERLINK六、梁模板支撐架的構(gòu)造和施工要求76HYPERLINK(1).模板支架的構(gòu)造要求：76HYPERLINK(2).立桿步距的設(shè)計：76HYPERLINK(3).整體性構(gòu)造層的設(shè)計：76HYPERLINK(4).頂部支撐點的設(shè)計：76HYPERLINK(5).支撐架搭設(shè)的要求：76HYPERLINK(6).施工使用的要求：76HYPERLINK七、支模施工的安全管理和安全技術(shù)措施77HYPERLINK1、支模系統(tǒng)施工安全管理機(jī)構(gòu)77HYPERLINK2、支模施工安全技術(shù)措施77HYPERLINK2.1、扣件式鋼管架支撐系統(tǒng)安裝77HYPERLINK2.2、梁、板模板安裝79HYPERLINK八、混凝土澆筑施工部署及澆筑平面圖84HYPERLINK1、施工部署84HYPERLINK2、砼澆注平面圖（詳見附圖）84HYPERLINK九、支模工程應(yīng)急預(yù)案84HYPERLINK9.1、重大事故的預(yù)防監(jiān)控措施和應(yīng)急預(yù)案84HYPERLINK9.2、支模安全事故應(yīng)急準(zhǔn)備和響應(yīng)87HYPERLINK十、檢查與監(jiān)測的措施94一、編制依據(jù)為了保證本工程地下室模板施工質(zhì)量，加強(qiáng)施工安全管理，按相關(guān)規(guī)定特編制本專項施工方案，方案編制依據(jù)如下：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJl30-20012、《中華人民共和國工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)制性條文（房屋建筑部分）》第九篇施工安全（9-4-1）3、《建設(shè)工程施工安全技術(shù)操作規(guī)程》4、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范》JGJ80—915、《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》50204-2002：6、《建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50300-2001；7、《建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)》JGJ59—998、《施工企業(yè)安全生產(chǎn)評價標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T77-20039、本工程有關(guān)施工圖紙10、《建筑模板安全技術(shù)規(guī)范》JGJ162-200811、本工程實施性施工組織設(shè)計二、工程概況及特征：1、XX·XX1號花園工程XX1-7棟、XX1-4棟位于東莞市XX科技產(chǎn)業(yè)園區(qū)，東臨莞深高速，西擁XX，毗鄰松湖煙雨風(fēng)景區(qū)，與XX管理委員會、凱悅大酒店隔湖相望；XX1號花園XX1-7棟、XX1-4棟在新竹路路旁，依山伴水空氣清新適宜旅游、居住。本方案所含樓棟為XX1-7棟、XX1-4棟共十一棟高層（小高層），下設(shè)一層地下室車庫，總建筑面積為78505㎡，主體為框架剪力墻結(jié)構(gòu)。地下室建筑面積為12870㎡。地下室層高為3.9-3.7m之間。該工程由東莞市XX居置業(yè)有限公司投資興建，由深圳市筑博工程設(shè)計有限公司設(shè)計，由東莞市恒信建設(shè)工程咨詢有限公司實施工程監(jiān)理，東莞市工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗站進(jìn)行質(zhì)量監(jiān)督。2、地下室支模特征：該工程地下室底板及頂板全部設(shè)計為結(jié)構(gòu)找坡頂板找坡特征如下：（1-1-7）軸～U-1軸后4.75m/（1-1）軸，標(biāo)高-0.90m（變坡線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-4.80m（2-1-H）軸～U-1軸后4.75m/（1-4）軸后4.0m，標(biāo)高-1.40m（變坡線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-5.10m（2-2-Q）軸～1-5-16軸/（1-11）軸，標(biāo)高-0.90m（變坡線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-4.60m（2-3-A）軸后當(dāng)墻邊～2-4-H軸/（1-11）軸，標(biāo)高-0.30m（變坡線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-4.00m（2-3-E）軸～2-5-C軸/（2-1）軸，標(biāo)高-0.10m（斜變坡線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-3.80m（2-7-G）軸～2-16-1軸/（2-7）軸，標(biāo)高0.40m（分水線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-3.30m（2-7-P）軸～2-15-2軸/（2-15-B）軸，標(biāo)高±0.00m（匯水線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-3.70m（2-8-P）軸～2-14-1軸/（2-8-13）軸，標(biāo)高0.35m（分水線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-3.35m（2-13-3）軸～2-9-P軸/（2-13-A）軸，標(biāo)高±0.00m（變坡線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-3.70m（2-A后擋墻）～2-F后擋墻/（2-11-H）軸，標(biāo)高-0.40mm（匯水線）相應(yīng)位置底板標(biāo)高-4.10m三、施工準(zhǔn)備1、技術(shù)準(zhǔn)備在施工前進(jìn)行圖紙會審及完善施工組織設(shè)計方案這兩項工作，并組織施工人員認(rèn)真學(xué)習(xí)施工圖紙、會審記錄、施工方案和施工規(guī)范等技術(shù)文件，做好三級安全技術(shù)交底工作，減少和避免施工誤差。2、物資準(zhǔn)備(1)材料準(zhǔn)備：本工程的支模支撐系架采用φ48×3.5鋼管及其相配套的鋼管扣件和CH-90型鋼立柱及其配套的組件。確保材料質(zhì)量合格，貨源充足，按材料進(jìn)場計劃分期分批進(jìn)場，并按規(guī)定地點存放，做好遮蓋保護(hù)。同時對各種進(jìn)場材料進(jìn)行抽檢試驗（新鋼管附有產(chǎn)品質(zhì)量合格證）、有質(zhì)量檢驗報告及其鋼管材質(zhì)檢驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《金屬拉伸試驗方法》(GB／T228)的有關(guān)規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《碳素結(jié)構(gòu)鋼》(GB／T700)中Q235-A級鋼的規(guī)定。鋼管腳手架采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定，不論鋼管與其相應(yīng)的扣件應(yīng)經(jīng)試驗說明其質(zhì)量符合標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定后方可使用。鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道；鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應(yīng)符合規(guī)范的規(guī)定；鋼管必須涂有防銹漆；新扣件應(yīng)有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證；舊扣件使用前應(yīng)進(jìn)行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴(yán)禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換；新、舊扣件均應(yīng)進(jìn)行防銹處理，并對多次使用的受力材料作必要的強(qiáng)度測試。(2)機(jī)具準(zhǔn)備：根據(jù)施工機(jī)具需用量計劃，做好機(jī)械的租賃和購買計劃，并做好進(jìn)場使用前的檢驗、保養(yǎng)工作，確保運轉(zhuǎn)正常。(3)周轉(zhuǎn)材料準(zhǔn)備：做好模板、鋼管支頂?shù)戎苻D(zhuǎn)料的備料工作，分批分期進(jìn)場。3、勞動力準(zhǔn)備：(1)根據(jù)開工日期和勞動力需要量計劃，組織工人進(jìn)場，并安排好工人生活。水、電管線架設(shè)和安裝已完成，能夠滿足工程施工及工程管理、施工人員生活的用水、用電需要。(2)做好施工人員進(jìn)場的安全、質(zhì)量、防火、文明施工等教育工作，進(jìn)行崗前培訓(xùn)，關(guān)鍵技術(shù)工種必須持證上崗，并按規(guī)定進(jìn)行三級安全技術(shù)交底，交底內(nèi)容包括：施工進(jìn)度計劃；各項安全、技術(shù)、質(zhì)量保證措施：質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)和驗收規(guī)范要求；設(shè)計變更和技術(shù)核定等。必要時進(jìn)行現(xiàn)場示范，同時健全各項規(guī)章制度，加強(qiáng)遵紀(jì)守法教育。四、支模支撐方案1、模板及支撐架的材料選取:模板：采用915mm×l830mm×l8mm(厚)木質(zhì)膠合板。木枋：采用50mm×100mm木枋。支撐系統(tǒng)：選用48×3．5mm鋼管及配件。CH-90型鋼立柱及配件?？v橫水平拉桿：選用48×3．5mm鋼管及配件。縱橫向剪刀撐：選用48×3．5mm鋼管及配件。墊板：采用腳手架配套底托，墊板為一條50×100mm木枋并排墊放。2、支撐系統(tǒng)的構(gòu)造設(shè)計:本工程的支模方案采用鋼管腳手架及鋼支頂混合支撐系統(tǒng)，梁板結(jié)構(gòu)＞4.5m支模采用鋼管腳手架滿堂式布置，梁板結(jié)構(gòu)≤4.5m采用鋼支頂模板支撐系統(tǒng)，樓板面立桿縱、橫間距為1000㎜，并設(shè)置縱橫水平拉桿步距為@1500，主框架梁的水平拉桿應(yīng)頂至已澆筑混凝土的柱上，加強(qiáng)支模的整體抗傾覆能力。根據(jù)設(shè)計圖紙要求，本工程支模支撐系統(tǒng)情況具體如下：本工程整個地下室層高為3.7～3.9m板厚為180，最大梁截面尺寸為500*1250mm；300×1600（變更增加）最寬梁截面為700×900、600×800最多主梁截面尺寸為：500×800、最多次梁截面尺寸為300×700；主梁跨度多為8m×8m頂板多為4m×4mm正井梁板結(jié)構(gòu)，梁板砼等級均為C30P6。對于以上情況的支模及其構(gòu)造設(shè)計參數(shù)按以下幾種方式支設(shè)最多主梁最多次梁最寬梁板支設(shè)最多柱截面500×8000截面300×700截面700×900板厚度180截面500×5000支設(shè)跨度8m支設(shè)高度3.7mm支設(shè)跨度8m支設(shè)高度3.7mm支設(shè)跨度8m支設(shè)高度3.7mm計算跨度8m×88m支設(shè)高度3.7mm支設(shè)高度3.7mm500×12500支設(shè)方式不不變梁側(cè)對拉拉螺桿按以上上方式增設(shè)300×16000支設(shè)方式不不變梁側(cè)對拉拉螺桿按以上上方式增設(shè)600×800支支設(shè)方式不變變梁側(cè)對拉螺螺桿按以上方方式增減墻支設(shè)高度3.77m厚度350mmm（對拉螺桿桿采用φ12止水螺桿@≥450mmm備注：地下室部分分空洞部位支支模高度超過過以上尺寸，但但在8m以下時仍按按本方案搭設(shè)設(shè)參數(shù)支設(shè)。大梁支撐系統(tǒng)采用鋼支頂（承重立桿）支撐，主梁及寬截面梁沿跨度方向間距為@500水平橫桿步距為1500㎜，立柱兩端距梁梁測距離250mm（500＋250＋250），中間增設(shè)兩根鋼立柱（1000÷3個空隙=333）寬截面梁鋼立柱中間距離不大于400mm；次梁支撐系統(tǒng)采用鋼支頂（承重立桿）支撐，沿跨度方向間距為@1000水平橫桿步距為1500㎜，立柱兩端距梁梁測距離250mm（300＋250＋250），中間可不增設(shè)鋼立柱，高度超過700時中間增設(shè)一根立桿沿梁跨度方向間距500設(shè)置水平系干連接。板支設(shè)支撐系統(tǒng)采用鋼支頂（承重立桿）支撐縱橫間距不大于1m×1m水平橫桿步距為1500㎜所有支撐下部必須使用50厚木墊塊，距地200設(shè)置掃地桿，距板底模板250設(shè)置掃天桿縱橫采用鋼管連接使其成為一個空間的幾何不變體增加整體性。同時梁下支撐立桿采用雙扣件設(shè)置。板下支撐體系的水平橫桿全部延伸到梁下，與梁下的立桿或水平橫桿連接，以保證架體整體性。柱等豎向結(jié)構(gòu)可先澆筑其混凝土，再施工梁板結(jié)構(gòu)的模板、鋼筋及混凝土。梁、板的支撐體系設(shè)置縱橫拉結(jié)、垂直和水平剪刀撐，采用鋼管抱箍，與先前所澆筑的混凝土柱等豎向結(jié)構(gòu)拉頂牢固。(3)為加強(qiáng)鋼管及鋼支頂混合架體的整體剛度，鋼管及支頂架搭設(shè)必須保證架身垂直，縱橫向基本順直，并采用Φ48×3.5mm鋼管設(shè)置縱橫向水平拉桿，水平拉桿用扣件與鋼管架扣緊。剪刀撐在主梁承重立桿架兩側(cè)沿全高連續(xù)設(shè)置，剪刀撐與地面傾角宜45°～60°用扣件與鋼管架扣緊。(5)對跨度大于4m的現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板模板應(yīng)按設(shè)計要求起拱；五、支模參數(shù)表及驗算書:1.1、最多主梁支設(shè)（500*800）梁模板(扣件鋼管管鋼支頂架)參數(shù)表一、基本參數(shù)梁段信息KL1樓板混凝土厚度((mm)180梁截面寬度B(mm)0.5梁截面高度D(mm)0.8承重架及模板支撐撐設(shè)置梁底支撐小楞平行行梁截面方向向立桿沿梁跨度方向向間距l(xiāng)a(m)0.5立桿步距h(m))1.5梁兩側(cè)立桿間距l(xiāng)lc(m)1梁底增加承重立桿桿根數(shù)1板底承重立桿橫向向間距或排距距l(xiāng)b(m)0.5梁底模板支撐小楞楞材料方木鋼管類型(mm))Φ48×3.5立桿承重連接方式式可調(diào)托座扣件抗滑承載力系系數(shù)1立桿上端伸出至模模板支撐點的的長度a(m)0.2梁模板支架計算高高度H(m)3.7是否計算邊梁否是否驗算地基承載載力是模板自重(kN//m2)0.3鋼筋自重(kN//m3)1.5施工荷載(kN//m2)2振搗混凝土對梁底底模板荷載(kN/m2)2振搗混凝土對梁側(cè)側(cè)模板荷載(kN/m2)4新澆混凝土側(cè)壓力力(kN/m2)17.848考慮荷載折減系數(shù)數(shù)是是否進(jìn)行模板材料料匡算否是否自定義梁兩側(cè)側(cè)樓板計算長長度是自定義梁兩側(cè)樓板板計算長度(m)1二、材料參數(shù)木材品種北美落葉松彈性模量E(N//mm2)10000抗壓強(qiáng)度設(shè)計值ffc(N/mm))12抗彎強(qiáng)度設(shè)計值ffm(N/mmm2)13抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ffv(N/mmm2)1.5面板類型木面板面板抗彎設(shè)計值ffm(N/mmm2)13面板厚度(mm))20面板彈性模量E((N/mm22)9500三、地基參數(shù)地基土類型鋼筋砼地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值值(kPa)4000基礎(chǔ)底面擴(kuò)展面積積(m2)0.25地基承載力調(diào)整系系數(shù)1四、梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度(mm)50梁底方木截面高度度(mm)100梁底模板支撐的間間距(mm)250托梁材料選擇鋼管(雙鋼管):Ф448×3.55梁底木方、木托梁梁計算方法按兩跨連續(xù)梁計算算五、梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)主楞(外龍骨)方向豎向設(shè)置主楞間距(mm))500次楞根數(shù)(mm))4主楞豎向支撐桿數(shù)數(shù)量2固定支撐水平間距距(mm)450第1根次楞支撐類型固定支撐點第1根次楞支撐點至梁梁底距離150第2根次楞支撐類型固定支撐點第2根次楞支撐點至梁梁底距離300主楞材料圓鋼管主楞直徑(mm))48主楞壁厚(mm))3.5主楞合并根數(shù)2次楞材料木方次楞寬度(mm))50次楞高度(mm))100次楞合并根數(shù)1采用斜撐否(一)、梁側(cè)模板計算支撐架的計算依據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。梁段:KL1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：0.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：3.70；梁兩側(cè)立桿間距(m)：1.00；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：北美落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：木面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底模板支撐的間距(mm)：250.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：450；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：22；次楞材料：木方；；寬度(mm)：50..00；高度(mm)：100.000；二、梁側(cè)模板荷載載計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混凝土的的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土土的初凝時間間，取2.0000h；T混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V混凝土的澆澆筑速度，取取1.5000m/h；H混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取0.8000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取1.150。分別計算得177.848kN/m22、19.2000kN//m2，取較小值17.8448kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和振振搗混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。次楞的根數(shù)為4根根。面板按照照均布荷載作作用下的三跨跨連續(xù)梁計算算。面板計算簡簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算算公式如下：：σ＝M/W<[[f]其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=550×2×2/6=333.33ccm3；M面板的最大大彎矩(N·mm)；σ--面板的的彎曲應(yīng)力計計算值(N/mm2)[f]]--面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值(N/mm2)；按照均布活荷載最最不利布置下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算：M=0.1qq1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在在模板上的側(cè)側(cè)壓力，包括括：新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.22×0.5×17.855×0.9=99.638kkN/m；振搗混凝土荷載設(shè)設(shè)計值:q2=1.44×0.5×4×0.9=22.52kNN/m；計算跨度:l=(8000-1800)/(4--1)=2206.677mm；面板的最大彎矩M=0..1×9.6388×[(8000-180))/(4-11)]2+0..117×2.52×[(8000-180))/(4-11)]2=5.338×104N·mm；面板的最大支座反反力為:N=11.1q1l+1.22q2l=1.11×9.6388×[(8000-180))/(4-11)]/10000+1..2×2.5200×[(8000-180))/(4-11)]/10000=2..816kkN；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=5..38×104/3..33×104=1.6NN/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值:[f]]=133N/mm22；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=1.66N/mm22小于面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算ν=0.677qql4/(1000EI)≤[ν]=l/2250q作用在模板板上的新澆筑筑混凝土側(cè)壓壓力線荷載設(shè)設(shè)計值:q==q1=9.6638N/mmm；l計算跨度:l==[(8000-1800)/(4--1)]=2206.677mm；E面板材質(zhì)的的彈性模量:E==95000N/mm22；I面板的截面面慣性矩:I==50×2×2×2/12==33.333cm4；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×9.6388×[(8000-180))/(4-11)]4/(1000×9500×3.33×105)=00.038mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=[(8000-1800)/(4--1)]/2250=0.8277mm；面板的最大撓度計計算值ν=0.0338mm小于面板的最大大容許撓度值值[ν]=0.8827mm，滿足要求求！四、梁側(cè)模板支撐撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=2.8116/0.5500=55.632kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度50mm，高度100mm，截面慣性性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×5××10×10/6=83..33cm33；I=1×5××10×10×10/122=4116.67ccm4；E=100000.00N/mm22；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.1411kN·m，最大支座座反力R=33.098kN，最大變形ν=0.0058mmm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式式如下:σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，次楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=1..41×105/8.333×104=1..7N/mmm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值:[f]]=133N/mm22；次楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=1..7N/mmm2小于次楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求?。?）次楞的撓度驗算算次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.0558mm小于次楞的最大大容許撓度值值[ν]=1.225mm，滿足要求求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞遞的集中力，取取次楞的最大大支座力3.0988kN,按照集中荷荷載作用下的的簡支梁計算算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=2×5..078=110.16ccm3；I=2×122.187==24.377cm4；E=2060000.000N/mmm2；主楞計算簡簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=00.847kN·m，最大支座座反力R=99.912kN，最大變形ν=0.7732mmm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗驗算σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，主楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=8..47×105/1.022×104=833.4N//mm2；主楞的抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值:[f]]=2005N/mmm2；主楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=83..4N/mmm2小于主楞的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值[f]==205N//mm2，滿足要求求?。?）主楞的撓度驗算算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到主楞的最最大撓度為0.7332mm主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=3320/4000=0.88mm；主楞的最大撓度計計算值ν=0.7332mm小于主楞的最大大容許撓度值值[ν]=0.88mm，滿足要求求！新澆混凝梁名稱KL-1混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)500×800梁板結(jié)構(gòu)情況見下圖樓板厚度(mm))180二、荷載組合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新澆混凝土初凝時時間t0(h)5.71外加劑影響修正系系數(shù)β11.2混凝土坍落度影響響修正系數(shù)ββ21.15混凝土澆筑速度VV(m/h))2.5混凝土側(cè)壓力計算算位置處至新新澆混凝土頂頂面總高度H(m)0.8振搗混凝土?xí)r對垂垂直面面板荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)4新澆混凝凝土對模板的的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×24×5.71×1.2×1.15×2.51/22，24×0.8]＝min[665.78，19.2]＝19.2kkN/m2承載能力力極限狀態(tài)設(shè)設(shè)計值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7Q2kk]＝0.9maax[1.22×19.2++1.4×4，1.35×19.2++1.4×0.7×4]＝0.9maax[28..64，29.844]＝0.9×29.84＝26.8556kN/mm2正常使用用極限狀態(tài)設(shè)設(shè)計值S正＝G4k＝19.2kN/m22三、支撐體系設(shè)計計小梁布置方式豎直向布置小梁間距250小梁所受支撐點道道數(shù)4支撐距梁底距離依依次為0，300設(shè)計簡圖圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度(mm))15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)37面板彈性模量E((N/mm22)10584梁截面寬寬度取單位長長度，b＝1000mmm。W＝1000×152/6＝375000mm3，I＝1000×153/12＝2812550mm4。計算簡圖圖如下：1、抗彎驗驗算q1＝bbS承＝1×26.8556＝26.8556kN/mmMmaxx＝0.1255q1l2＝0.1255×26.8556×0.252＝0.21kkN·mσ＝Mmax/W＝0..21×106/375000＝5.5955N/mm22≤[f]＝37N/mmm2滿足要求！2、撓度驗驗算q＝bSS正＝1×19.2＝19.2kkN/mνmax＝5×199.2×2504/(3844×105844×2812550)=0..328mmm≤250/4400=0..625mmm滿足要求求！3、支座反反力驗算承載能力力極限狀態(tài)R＝0..5×26.8556×0.25＝3.3577kN正常使用用極限狀態(tài)R'＝00.5×19.2×0.25＝2.4kNN五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規(guī)格(mmm)50×100小梁彈性模量E((N/mm22)8415小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)1.663小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.333小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)15.444小梁截面慣性矩II(cm4)416.667計算簡圖圖如下：1、抗彎驗驗算小梁彎矩矩圖(kN·m)q=3..357kNN/mσ＝Mmax/W＝0..42×106/833333＝5.0366N/mm22≤[f]＝15.4444N/mmm2滿足要求！2、抗剪驗驗算小梁剪力力圖(kN)τmax＝3Vmmax/(22bh)＝3×1.9022×1000//(2×100×50)＝0.5711N/mm22≤[τ]＝1.6633N/mm22滿足要求求！3、撓度驗驗算小梁變形形圖(mm)q=2..4kN/mmνmax＝0.9224mm≤500/4400=1..25mm滿足要求求！4、主梁所所受支座反力力計算承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx＝3.5811kN正常使用用極限狀態(tài)R'maax=2.556kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格(mmm)Ф48×3.5主梁合并根數(shù)2主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f](NN/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[τ](N/mmm2)170主梁截面慣性矩II(cm4)12.19主梁截面抵抗矩WW(cm3)5.08因主梁22根合并，則則抗彎、抗剪剪、撓度驗算算荷載值取半半。計算簡圖圖如下：1、抗彎驗驗算主梁連續(xù)續(xù)梁部分彎矩矩圖(kN·m)主梁懸挑挑梁部分彎矩矩圖(kN·m)q=1..79kN//mσ＝Mmax/W＝0..224×106/5080＝44.0445N/mmm2≤[f]＝205N//mm2滿足要求求！2、抗剪驗驗算主梁連續(xù)續(xù)梁部分剪力力圖(kN)主梁懸挑挑梁部分剪力力圖(kN)τmax＝2×2..193×1000//489＝8.9688N/mm22≤[τ]＝170N//mm2滿足要求！3、撓度驗驗算主梁連續(xù)續(xù)梁部分變形形圖(mm)主梁懸挑挑梁部分變形形圖(mm)q=2..56kN//mν1max＝0.119mm≤500/4400=1..25mmν2max＝0.1166mm≤≤250/4400=0..625mmm滿足要求求！4、最大支支座反力計算算Rmaxx＝7.9666kN七、對拉螺栓驗算算對拉螺栓類型M12軸向拉力設(shè)計值NNtb(kN)12.9可知對拉拉螺栓受力N＝0.95×7.966＝7.5677kN≤Ntb＝12.9kkN滿足要求求！八、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。強(qiáng)度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=5000×20×20/6=3.333×104mm3；I=500××20×20×20/122=3..33×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗算：σ=M/W<[[f]新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×(244.00+11.50)××0.50×0.80×0.90==11.0116kN/mm；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載設(shè)計值：q2:1.2×0.330×0.50×0.90==0.1622kN/m；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：q3:1.4×(22.00+22.00)××0.50×0.90==2.5200kN/m；最大彎矩計算公式式如下:Mmax=0.1((q1+q2)l2+0.1117q3l2=0.11×(11.0116+0.1162)×2502+0.1117×2.52×2502=8.833×104N·mm；σ=Mmax/WW=8.833×104/3.333×104=2.6NN/mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=2.66N/mmm2小于梁底模面板板的抗彎強(qiáng)度度設(shè)計值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下：ν=0.6677ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=qq1+q2=11.0016+0..162=111.1788kN/m；l計算跨度(梁底支撐間間距):l=250..00mm；E面板的彈性性模量:E==95000.0N/mmm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2550.00//250==1.0000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×11.1778×2504/(1000×9500×3.33×105)=0.0093mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.0993mm小于面板的最大大允許撓度值值:[ν]=11mm，滿足要求求！九、梁底支撐木方方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土土梁和模板自自重設(shè)計值(kN/mm)：q1=1.2×[[(24+11.5)×0.8×0.25++0.3×0.25×(2×0.62++0.5)//0.5]]=6.4333kN//m；(2)施工荷載與與振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載設(shè)計值(kN/mm)：q2=1.4×(2+2)×0.25==1.4kkN/m；均布荷載設(shè)計值q=66.433++1.4000=7..833kkN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以以集中荷載的的形式傳遞，其其設(shè)計值：p=0.225×[1.2×0.18×24.000+1.4××(2.00++2.00))]×1.00==2.6966kN2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采采用方木，方方木的截面慣慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量E分別為：W=5×10×110/6==8.333×101cm3；I=5×10×110×10/122=4..17×102cm4；E=100000N/mmm2；計算簡圖及內(nèi)力、變變形圖如下：：簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)方木的支座力:N1=N3=1.0557kN；N2=7.195kkN；最大彎矩：M=0.3900kN·m最大剪力：V=3.5988kN方木最大正應(yīng)力計計算值：σ=M/WW=0.399×106/8.333×104=4.7N/mm22；方木最大剪應(yīng)力計計算值：τ=3V//(2bh00)=3×3.5988×1000//(2×50×100)==1.0799N/mm22；方木的最大撓度：：ν=0.1145mmm；方木的允許撓度：：[ν]=1×103/2/2550=2mmm；方木最大應(yīng)力計算算值4.6885N/mmm2小于方木抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[f]==13.0000N/mmm2，滿足要求求！方木受剪應(yīng)力計算算值1.0779N/mmm2小于方木抗剪強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5500N//mm2，滿足要求求！方木的最大撓度ν=0.1445mm小于方木的最大大允許撓度[ν]=2.0000mmm，滿足要求求！十、梁跨度方向托托梁的計算作用于托梁的荷載載包括梁與模模板自重荷載載，施工活荷荷載等,通過方木的的集中荷載傳傳遞。托梁采用：鋼管((雙鋼管):Ф48×3.5；W=10.16cm3；I=24.38cm4；1.梁兩側(cè)托梁的強(qiáng)度度計算托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算；集中力力P=1..057kkN.托梁計算簡簡圖托梁計算彎彎矩圖(kN·m)托梁計算變變形圖(mm)托梁計算剪剪力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.092kN·m；最大變形νmaax=00.03mmm；最大支座力Rmmax=2.2722kN；最大應(yīng)力σ=MM/W=00.092××106/(100.16×103)=9..1N/mmm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[f]==205NN/mm2；托梁的最大應(yīng)力計計算值9.1N/mm22小于托梁的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值205N/mm22,滿足要求!托梁的最大撓度ννmax=0..03mm小于500/1150與10mmm,滿足要求!2.梁底托梁的強(qiáng)度計計算托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算；集中力力P=7..195kkN.托梁計算簡簡圖托梁計算彎彎矩圖(kN·m)托梁計算變變形圖(mm)托梁計算剪剪力圖(kN)最大彎矩Mmaax=00.63kkN·m；最大變形νmaax=00.205mm；最大支座力Rmmax=15.477kN；最大應(yīng)力σ==M/W=0.63××106/(100.16×103)=622N/mmm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[f]==205NN/mm2；托梁的最大應(yīng)力計計算值62NN/mm2小于托梁的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值205N/mm22,滿足要求!托梁的最大撓度ννmax=0..205mmm小于500/1150與10mmm,滿足要求!十一、立桿的穩(wěn)定定性計算立桿的穩(wěn)定性計算算公式σ=N/(φAA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性性驗算其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計值，它它包括：縱向鋼管的最大支支座反力：N1=2.2272kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1299×3.7=00.573kN；N=N1+N22=2.2772+0.5573=2..845kkN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細(xì)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計算值(N//mm2)；[f]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計計值：[f]==205NN/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣扣件式規(guī)范》，立立桿計算長度度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者者間的大值，即:lo=Max[11.155××1.7×1.5,11.5+2××0.2]==2.9445m；k計算長度附附加系數(shù)，取取值為：1.1555；μ--計算長度度系數(shù)，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.22m;得到計算結(jié)果:立桿的計算算長度lo/i=29445.25/15..8=1186；由長細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σ=28455.201//(0.2007×489)=28..1N/mmm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=288.1N//mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！2.梁底受力最大的支支撐立桿穩(wěn)定定性驗算其中N--立桿桿的軸心壓力力設(shè)計值，它它包括：縱向鋼管的最大支支座反力：N1=15..47kNN；腳手架鋼管的自重重：N2=1..2×0.1299×(3.7--0.8)==0.5733kN；N=N1+N22=15..47+0..449=115.92kN；φ--軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)，由長細(xì)細(xì)比lo/i查表得到；；i--計算立桿的的截面回轉(zhuǎn)半半徑(cm)：i=11.58；A--立桿凈截面面面積(cm2)：A=4.89；W--立桿凈截面面抵抗矩(cm3)：W=55.08；σ--鋼管立桿桿軸心受壓應(yīng)應(yīng)力計算值(N//mm2)；[f]鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度設(shè)計計值：[f]==205NN/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣扣件式規(guī)范》，立立桿計算長度度lo有兩個計算算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者者間的大值，即:lo=Max[11.155××1.7×1.5,11.5+2××0.2]==2.9445m；k計算長度附附加系數(shù)，取取值為：1.1555；μ--計算長度度系數(shù)，參照照《扣件式規(guī)規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a立桿上端伸伸出頂層橫桿桿中心線至模模板支撐點的的長度；a=0.22m;得到計算結(jié)果:立桿的計算算長度lo/i=29445.25/15..8=1186；由長細(xì)比lo//i的結(jié)果查表表得到軸心受受壓立桿的穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)φ=0.2207；鋼管立桿受壓應(yīng)力力計算值；σ=159119.6677/(0.2207×489)=1577.3N//mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計計算σ=1557.3NN/mm2小于鋼管立桿抗抗壓強(qiáng)度的設(shè)設(shè)計值[f]=2055N/mmm2，滿足要求求！十二、立桿的地基基承載力計算算立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力應(yīng)滿滿足下式的要要求p≤fg地基承載力設(shè)計值值:fg=fgk×kkc=40000×1=40000kPaa；其中，地基承載力力標(biāo)準(zhǔn)值：fgk=40000kPPa；腳手架地基承載力力調(diào)整系數(shù)：：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平平均壓力：p=NN/A=115.47//0.25==61.8882kPaa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳傳至基礎(chǔ)頂面面的軸向力設(shè)設(shè)計值：N=115.47kN；基礎(chǔ)底面面積：：A=00.25mm2。p=61.8822≤fg=40000kPa。地基承載載力滿足要求求！1.2、主梁支設(shè)設(shè)（700*9900）一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B((m)：0.70；梁梁截面高度D(m)：：0.90；混凝土板厚度(mmm)：180.000；立桿沿沿梁跨度方向向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模模板支撐點長長度a(m))：0.25；立桿步距h(m))：1.50；板板底承重立桿桿橫向間距或或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度度H(m)：4.50；梁梁兩側(cè)立桿間間距(m)：1.20；承重架支撐形式：：梁底支撐小小楞平行梁截截面方向；梁底增加承重立桿桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為為Φ48×3..5；立桿承重連接方式式：可調(diào)托座座；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密密度(kN/m3)：24.000；模板自重重(kN/m2)：0.30；鋼鋼筋自重(kN/m3):1.550；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(kN/m2)：2.0；新澆澆混凝土側(cè)壓壓力標(biāo)準(zhǔn)值((kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底底模板荷載((kN/m2)：2.0；振搗搗混凝土對梁梁側(cè)模板荷載載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：進(jìn)口方方木；木材彈彈性模量E((N/mm22)：9000..0；木材抗壓強(qiáng)度設(shè)計計值fc(NN/mm)：：16.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：17.0；木木材抗剪強(qiáng)度度設(shè)計值fvv(N/mmm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面面板；面板厚厚度(mm)：20.000；面板彈性模量E((N/mm22)：6000..0；面板抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值fm(NN/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)數(shù)梁底方木截面寬度度b(mm))：50.0；梁梁底方木截面面高度h(mmm)：100.00；梁底模板支撐的間間距(mm)：250.00；5.梁側(cè)模板參數(shù)數(shù)次楞間距(mm))：250；主楞楞豎向根數(shù)：：2；穿梁螺栓直徑(mmm)：M12；穿梁梁螺栓水平間間距(mm)：500；主楞到梁底距離依依次是：1550mm，450mmm；主楞材料：圓鋼管管；直徑(mm)：448.00；；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：22；次楞材料：木方；；寬度(mm)：550.00；；高度(mm)：100.000；二、梁側(cè)模板荷載載計算按《施工手冊》，新新澆混凝土作作用于模板的的最大側(cè)壓力力，按下列公公式計算，并并取其中的較較小值:F==0.22γγtβ1β2V1/2F==γH其中γ--混凝土的的重力密度，取24.000kN/m3；t新澆混凝土土的初凝時間間，取2.0000h；T混凝土的入入模溫度，取取20.0000℃；V混凝土的澆澆筑速度，取取1.5000m/h；H混凝土側(cè)壓壓力計算位置置處至新澆混混凝土頂面總總高度，取1.0000m；β1--外加劑影響響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落落度影響修正正系數(shù)，取1.150。分別計算得177.848kN/m22、24.0000kN//m2，取較小值17.8448kN//m2作為本工程程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強(qiáng)度和和剛度。強(qiáng)度度驗算要考慮慮新澆混凝土土側(cè)壓力和振振搗混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載；撓度驗算算只考慮新澆澆混凝土側(cè)壓壓力。面板計算簡圖(單單位：mm))1.強(qiáng)度計算材料抗彎強(qiáng)度驗算算公式如下::σ＝M/W<ff其中，W--面板的凈截截面抵抗矩，W=72×2×2/6=48cm3；M面板的的最大彎矩((N·mm))；σ--面板板的彎曲應(yīng)力力計算值(N/mm2)；[f]]--面面板的抗彎強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值((N/mm2)；按照均布活荷載最最不利布置下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算：Mmax=0..1q1l2+0.1117q2l2其中，q--作用在模板板上的側(cè)壓力力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力力設(shè)計值:q1=1.22×0.722×17.885=15..421kNN/m；振搗混凝土荷載設(shè)設(shè)計值:qq2=1.44×0.722×4=4..032kNN/m；計算跨度:l=2500mm；面板的最大彎矩M=00.1×155.421××2502+0..117××4.0322×25022=1..26×1005N·mm；面板的最大支座反反力為：N=1.1q1ll+1.2qq2l=1.11×15.4421×0..25+1..2×4.0032×0..25=5..45kN；；經(jīng)計算得到，面板板的受彎應(yīng)力力計算值:σ=1..26×1005/4..80×1004=2.6NN/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值:[[f]=13N/mmm2；面板的受彎應(yīng)力計計算值σ=2.66N/mm22小于面板的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[ff]=13NN/mm2，滿足要求求！2.撓度驗算ν=0.677qll4/(1000EI)≤l/2500q作用在模模板上的新澆澆筑混凝土側(cè)側(cè)壓力線荷載載設(shè)計值:q=15..421N//mm；l計算跨度度:l==250mmm；E面板材質(zhì)質(zhì)的彈性模量量:E==60000N/mm22；I面板的截截面慣性矩::I=72×2××2×2/112=48ccm4；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×155.421××2504/(1000×60000×4.800×105)=00.142mm；面板的最大容許撓撓度值:[ν]=ll/250=250//250==1mm；；面板的最大撓度計計算值ν=0.1442mm小小于面板的最最大容許撓度度值[ν]=1mmm，滿足要求求！四、梁側(cè)模板支撐撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板板傳遞的荷載載，按照均布布荷載作用下下的簡支梁計計算。次楞均布荷載按照照面板最大支支座力除以面面板計算寬度度得到：q=5.450//(0.9000-0.1180)=77.570kkN/m本工程中，次楞采采用木方，寬寬度50mmm，高度1000mm，截面面慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為:W=1×5××10×100/6=83.333cm3；I=1×5××10×100×10/112=4416.677cm4；E=90000.00NN/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.2276kNN·m，最大大支座反力R=3..815kkN，最大變變形ν=0.3302mmm（1）次楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式式如下:σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，次楞楞的最大受彎彎應(yīng)力計算值值σ=2..76×1005/8.333×104=3..3N/mmm2；次楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值:[[f]=17N/mmm2；次楞最大受彎應(yīng)力力計算值σ=3..3N/mmm2小于次楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[ff]=17NN/mm2，滿足要求求！（2）次楞的撓度驗算算次楞的最大容許撓撓度值:[ν]=3300/4000=0.775mm；次楞的最大撓度計計算值ν=0.3002mm小小于次楞的最最大容許撓度度值[ν]=0.775mm，滿滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞遞的集中力，取取次楞的最大大支座力3..815kNN,按照集中中荷載作用下下的三跨連續(xù)續(xù)梁計算。本工程中，主楞采采用圓鋼管，直直徑48mmm，壁厚3.55mm，截面面慣性矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=2×5..078=110.16ccm3；I=2×122.187==24.377cm4；E=2060000.000N/mmm2；主楞計算簡圖主楞計算剪力圖((kN)主楞計算彎矩圖((kN·m))主楞計算變形圖((mm)經(jīng)過計算得到最大大彎矩M=0.4429kNN·m，最大大支座反力R=8..488kkN，最大變變形ν=0..141mmm（1）主楞抗彎強(qiáng)度驗驗算σ=M/W<[[f]經(jīng)計算得到，主楞楞的受彎應(yīng)力力計算值:σ=4..29×1005/1.022×104=422.3N//mm2；主楞的抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值:[ff]=2205N/mmm2；主楞的受彎應(yīng)力計計算值σ=42..3N/mmm2小于主楞的的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[ff]=2055N/mm22，滿足要求求！（2）主楞的撓度驗算算根據(jù)連續(xù)梁計算得得到主楞的最最大撓度為0.1411mm主楞的最大容許撓撓度值:[ν]=5500/4000=1.225mm；主楞的最大撓度計計算值ν=0.1441mm小小于主楞的最最大容許撓度度值[ν]=1.225mm，滿滿足要求！五、穿梁螺栓的計計算驗算公式如下:N<[N]=ff×A其中N--穿梁螺栓所所受的拉力；；A穿梁螺螺栓有效面積積(mm2)；f穿梁螺螺栓的抗拉強(qiáng)強(qiáng)度設(shè)計值，取170NN/mm2；穿梁螺栓型號:M12；查表得：穿梁螺栓有效直徑徑:9..85mmm；穿梁螺栓有效面積積:A==76mmm2；穿梁螺栓所受的最最大拉力:N=88.488kN。穿梁螺栓最大容許許拉力值:[N]==170××76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的最最大拉力NN=8.4888kN小小于穿梁螺栓栓最大容許拉拉力值[NN]=12..92kN，滿滿足要求！六、梁底模板計算算面板為受彎結(jié)構(gòu),,需要驗算其其抗彎強(qiáng)度和和撓度。強(qiáng)度驗算要考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重荷載、新澆澆混凝土自重重荷載、鋼筋筋自重荷載和和振搗混凝土土?xí)r產(chǎn)生的荷荷載；撓度驗驗算只考慮模模板結(jié)構(gòu)自重重、新澆混凝凝土自重、鋼鋼筋自重荷載載。本算例中，面板的的截面慣性矩矩I和截面抵抗抗矩W分別為:W=7000×20×220/6==4.677×104mm3；I=700××20×200×20/112=44.67×1105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗算算按以下公式進(jìn)行面面板抗彎強(qiáng)度度驗算：σ=M/W<[[f]新澆混凝土及鋼筋筋荷載設(shè)計值值：q1:1.2×（224.00++1.50）×0.700×0.900=19.2278kN//m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載載設(shè)計值：q2:1.2×0.330×0.770=0.2252kN//m；施工荷載與振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載設(shè)計計值：q3:1.4×(22.00+22.00)××0.70==3.9200kN/m；；最大彎矩計算公式式如下:Mmax=0.1((q1+q2)l2+0.1117q3l2=0.11×(19..278+00.252))×25022+0.1117×3.992×25002=1.511×105N·mm；σ=Mmax/WW=1.511×105/4.677×104=3.2NN/mm2；梁底模面板計算應(yīng)應(yīng)力σ=3.22N/mmm2小于梁底模模面板的抗彎彎強(qiáng)度設(shè)計值值[f]==13N/mmm2，滿足要求求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計計算手冊》剛剛度驗算采用用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同同時不考慮振振動荷載作用用。最大撓度計算公式式如下：ν=0.6677ql44/(1000EI)≤[ν]=l/2250其中，q--作用用在模板上的的壓力線荷載載:q=qq1+q2=19.2278+0..252=119.5300kN/m；；l計算跨度(梁底支撐間間距):ll=2500.00mmm；E面板的彈性性模量:EE=60000.0NN/mm2；面板的最大允許撓撓度值:[ν]=2550.00//250==1.0000mm；面板的最大撓度計計算值:ν=0.6677×199.53×22504/(1000×60000×4.677×105)=0.1184mm；；面板的最大撓度計計算值:ν=0.1884mm小于面板的的最大允許撓撓度值:[ν]=11mm，滿足足要求！七、梁底支撐木方方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁梁和模板自重重設(shè)計值(kN/m))：q1=1.2×[[(24+11.5)×00.9×0..25+0..3×0.225×(2××0.72++0.7)//0.7]]=7.166kN/mm；(2)施工荷載與振振搗混凝土?xí)r時產(chǎn)生的荷載載設(shè)計值(kN/m))：q2=1.4×((2+2)××0.25==1.4kkN/m；均布荷載設(shè)計值q=77.160++1.4000=8..560kkN/m；梁兩側(cè)樓板荷載以以集中荷載的的形式傳遞，其其設(shè)計值：p=0.225×[1..2×0.118×24..00+1..4×(2..00+2..00)]××(1.200-0.700)/4=00.337kkN2.支撐方木驗算算本工程梁底支撐采采用方木，方方木的截面慣慣性矩I，截面抵抗抗矩W和彈性模量量E分別為：W=5×10×110/6==8.333×101cm3；I=5×10×110×10//12=4.17××102cm4；E=9000N/mm22；計算簡圖及內(nèi)力、變變形圖如下：：簡圖(kN·m))剪力圖(kN)彎矩圖(kN·mm)變形圖(mm)方木的支座力:N1=N3=0.5774kN；；N2=5.518kkN；最大彎矩：M=0.2988kN·m最大剪力：V=2.7599kN方木最大正應(yīng)力計計算值：σ=M/WW=0.2998×1066/8.333×1044=3.6N/mm22；方木最大剪應(yīng)力計計算值：τ=3V//(2bh00)=3×22.759××1000//(2×500×100))=0.8228N/mmm2；方木的最大撓度：：ν=0.1165mmm；方木的允許撓度：：[ν]=1..2×1033/2/2550=2.44mm；方木最大應(yīng)力計算算值3.5574N//mm2小于方木抗抗彎強(qiáng)度設(shè)計計值[f]]=17.0000N//mm2，滿足要求求！方木受剪應(yīng)力計算算值0.8828N//mm2小于方木抗抗剪強(qiáng)度設(shè)計計值[fv]=1.7700N//mm2，滿足要求求！方木的最大撓度ν=0.1665mm小于方木的的最大允許撓撓度[ν]=2.4400mmm，滿足要求求！八、梁跨度方向托托梁的計算作用于托梁的荷載載包括梁與模模板自重荷載載，施工活荷荷載等,通過方木的的集中荷載傳傳遞。托梁采用：鋼管((單鋼管)::Ф48×3.55；W=5.08ccm3；I=12.19cm4；1.梁兩側(cè)托梁的的強(qiáng)度計算托梁按照集中荷載載作用下的三三跨連續(xù)梁計計算；集中力力P=0..574kkN.托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖((kN·m))托梁計算變形圖((mm)托梁計算剪力圖((kN)最大彎矩Mmaax=00.05kkN·m；；最大變形νmaax=00.033mm；最大支座力Rmmax=1.2344kN；；最大應(yīng)力σ=MM/W=00.05×1106/(5..08×1003)=9..9N/mmm2；托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)設(shè)計值[ff]=205