第3章淺基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

基礎(chǔ)工程

河北工業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院

王貴君博士?教授

電話/p>

Email：guijun2001@126.com1第3章淺基礎(chǔ)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)23.1概述基礎(chǔ)是一個(gè)承上啟下的結(jié)構(gòu)物，基礎(chǔ)除受到來自上部結(jié)構(gòu)的荷載作用外，同時(shí)還受到地基反力的作用，其截面內(nèi)力（彎矩、剪力、扭矩等）是這兩種荷載共同作用的結(jié)果。3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的內(nèi)容因材料不同而不同：剛性基礎(chǔ)（無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)）材料抗壓強(qiáng)度高，而抗拉、抗剪強(qiáng)度低，設(shè)計(jì)時(shí)采用控制基礎(chǔ)高寬比（剛性角）方法，使基礎(chǔ)主要承受壓應(yīng)力，并保證基礎(chǔ)內(nèi)的拉應(yīng)力和剪應(yīng)力都不超過材料的強(qiáng)度。由鋼筋混凝土材料建造的擴(kuò)展基礎(chǔ)材料的抗拉、抗剪強(qiáng)度較高，基礎(chǔ)的形狀布置也較靈活，截面設(shè)計(jì)驗(yàn)算的內(nèi)容主要包括截面高度和配筋。4地基反力的取用應(yīng)根據(jù)計(jì)算目的而有所區(qū)別：在進(jìn)行地基承載力和沉降驗(yàn)算時(shí)，應(yīng)考慮基礎(chǔ)及其上土的重力作用；而在進(jìn)行基礎(chǔ)截面設(shè)計(jì)（基礎(chǔ)高度確定、基礎(chǔ)截面配筋）中，應(yīng)采用不計(jì)基礎(chǔ)及其上土的重力作用的地基凈反力計(jì)算。地基反力通常假定為線性分布。但對柱下條形基礎(chǔ)和筏板基礎(chǔ)，如果持力層土質(zhì)、柱距和荷載分布不均勻，宜按彈性地基梁計(jì)算。5常規(guī)設(shè)計(jì)法——把上部結(jié)構(gòu)與地基基礎(chǔ)分離開來進(jìn)行計(jì)算，即視上部結(jié)構(gòu)底端為固定支座或固定鉸支座，不考慮荷載作用下各墻柱端部的相對位移，并按此進(jìn)行內(nèi)力分析，這種分析與設(shè)計(jì)方法稱為常規(guī)設(shè)計(jì)法。共同作用設(shè)計(jì)法63.2無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)設(shè)計(jì)原則無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)（剛性基礎(chǔ)）系指由磚、毛石、混凝土或毛石混凝土，灰土和三合土等材料組成的墻下條形基礎(chǔ)或柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)適用于多層民用建筑和輕型廠房。無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)除了應(yīng)該滿足地基承載力的要求外，還應(yīng)該滿足寬高比（基礎(chǔ)外伸寬度與基礎(chǔ)高度之比）或剛性角（tan）的要求。7磚基礎(chǔ)24024060560512012012060601205840840(a)“二一間隔收”(b)“二皮一收”8毛石基礎(chǔ)9素混凝土基礎(chǔ)10剛性基礎(chǔ)設(shè)計(jì)原理11基礎(chǔ)高度H0的驗(yàn)算

12無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)寬高比允許值混凝土基礎(chǔ)單側(cè)擴(kuò)展范圍內(nèi)基礎(chǔ)底面處的平均壓力值超過300kPa時(shí)，尚應(yīng)進(jìn)行抗剪驗(yàn)算；對基底反力集中于立柱附近的巖石地基，應(yīng)進(jìn)行局部受壓承載力驗(yàn)算。13構(gòu)造要求1.磚基礎(chǔ)

磚基礎(chǔ)采用的磚強(qiáng)度等級應(yīng)不低于MU10。砂漿強(qiáng)度等級應(yīng)不低于M5，在地下水位以下或地基土潮濕時(shí)應(yīng)采用水泥砂漿砌筑?；A(chǔ)底面以下一般先做100mm厚的混凝土墊層，混凝土強(qiáng)度等級為C10或C7.5。

磚基礎(chǔ)一般做成臺階式，即“大放腳”。砌法有“兩皮一收”和“二一間隔收”。14磚基礎(chǔ)24024060560512012012060601205840840(a)“二一間隔收”(b)“二皮一收”152.毛石基礎(chǔ)

毛石基礎(chǔ)采用的材料為未加工或僅稍作修整的未風(fēng)化的硬質(zhì)巖石。其高度一般不小于200mm，每一階伸出的寬度不宜大于200mm。當(dāng)毛石形狀不規(guī)則時(shí)，其高度應(yīng)不小于150mm。163.三合土基礎(chǔ)

三合土基礎(chǔ)由石灰、砂和骨料（礦渣、碎磚或碎石）加適量的水充分?jǐn)嚢杈鶆蚝?，鋪在基槽?nèi)分層夯實(shí)而成。三合土的配合比（體積比）為1:2:4或1:3:6。在基槽內(nèi)每層虛鋪220mm，夯實(shí)至150mm。174.灰土基礎(chǔ)

灰土基礎(chǔ)由熱化后的石灰和粘土按比例拌和并夯實(shí)而成。常用的配合比（體積比）為3:7和2:8，鋪在基槽內(nèi)分層夯實(shí)，每層虛鋪220~250mm，夯實(shí)至150mm為一步。其最小干密度要求為：粉土1.55t/m3，粉質(zhì)粘土1.50t/m3，粘土1.45t/m3。185.混凝土和毛石混凝土基礎(chǔ)

混凝土基礎(chǔ)一般用強(qiáng)度等級不低于C15的素混凝土做成。毛石混凝土基礎(chǔ)是在混凝土基礎(chǔ)中埋入25％～30％（體積比）的毛石做成，且用于砌筑的石塊直徑不宜大于300mm。196.采用無筋擴(kuò)展基礎(chǔ)的鋼筋混凝土柱，其柱腳高度h1不得小于b1，并不應(yīng)小于300mm，且不小于20d（d為柱中的縱向受力鋼筋的最大直徑）。當(dāng)柱縱向鋼筋在柱腳內(nèi)的豎向錨固長度不滿足錨固要求時(shí)，可沿水平方向彎折，彎折后的水平錨固長度不應(yīng)小于10d，也不應(yīng)大于20d。20設(shè)計(jì)步驟1.初步選定基礎(chǔ)高度H混凝土基礎(chǔ)的高度H不宜小于200mm；三合土基礎(chǔ)和灰土基礎(chǔ)的高度H應(yīng)為150mm的倍數(shù)；磚基礎(chǔ)的高度應(yīng)符合磚的模數(shù)。確定基礎(chǔ)寬度b

根據(jù)地基承載力要求初步確定基礎(chǔ)寬度，再按允許寬高比驗(yàn)算。局部抗壓強(qiáng)度驗(yàn)算當(dāng)基礎(chǔ)由不同材料疊合而成時(shí)，應(yīng)對接觸部分做局部抗壓驗(yàn)算。214.對混凝土基礎(chǔ)，當(dāng)基礎(chǔ)底面平均壓力超過300kPa時(shí)，尚應(yīng)進(jìn)行抗剪驗(yàn)算。設(shè)計(jì)步驟（續(xù)）223.3擴(kuò)展基礎(chǔ)擴(kuò)展基礎(chǔ)系指柱下鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)和墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)。23構(gòu)造要求1.錐形基礎(chǔ)的邊緣高度不宜小于200mm，且兩個(gè)方向的坡度不宜大于1:3；階梯形基礎(chǔ)的每階高度，宜為300~500mm；2.墊層的厚度不宜小于70mm，墊層混凝土強(qiáng)度等級不宜低于C10；3.擴(kuò)展基礎(chǔ)受力鋼筋最小配筋率不應(yīng)小于0.15%，底板受力鋼筋的最小直徑不應(yīng)小于10mm，間距不應(yīng)大于200mm，也不應(yīng)小于100mm。墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)縱向分布鋼筋的直徑不應(yīng)小于8mm；間距不應(yīng)大于300mm；每延米分布鋼筋的面積應(yīng)不小于受力鋼筋面積的15%。當(dāng)有墊層時(shí)鋼筋保護(hù)層的厚度不應(yīng)小于40mm；無墊層時(shí)不應(yīng)小于70mm；24構(gòu)造要求（續(xù)）4.混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C20；5.當(dāng)柱下鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)的邊長和墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)的寬度大于或等于2.5m時(shí)，底板受力鋼筋的長度可取邊長或?qū)挾鹊?.9倍，并宜交錯(cuò)布置(右圖)；25構(gòu)造要求（續(xù)）6.鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底板在T形及十字形交接處，底板橫向受力鋼筋僅沿一個(gè)主要受力方向通長布置，另一方向的橫向受力鋼筋可布置到主要受力方向底板寬度1/4處(右圖)。在拐角處底板橫向受力鋼筋應(yīng)沿兩個(gè)方向布置(下圖)。26構(gòu)造要求（續(xù)：自學(xué)部分）鋼筋混凝土柱和剪力墻縱向受力鋼筋在基礎(chǔ)內(nèi)的錨固長度現(xiàn)澆柱的基礎(chǔ)，其插筋的數(shù)量，直徑、鋼筋種類及彎起形式預(yù)制鋼筋混凝土柱與杯口基礎(chǔ)的連接預(yù)制鋼筋混凝土柱(包括雙肢柱)與高杯口基礎(chǔ)的連接27鋼筋混凝土墻下條形基礎(chǔ)墻下鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)的內(nèi)力計(jì)算一般按平面應(yīng)變問題處理，在長度方向取單位長度計(jì)算。28墻下條形基礎(chǔ)分為無肋和有肋的兩種無肋式有肋式29墻下條形基礎(chǔ)設(shè)計(jì)內(nèi)容基礎(chǔ)底面寬度b——根據(jù)地基承載力要求確定基礎(chǔ)的高度h——由混凝土抗剪切條件確定基礎(chǔ)底板配筋——由基礎(chǔ)驗(yàn)算截面的抗彎能力確定后二者為構(gòu)造設(shè)計(jì)，采用基本組合凈反力計(jì)算30地基凈反力計(jì)算扣除基礎(chǔ)自重及其上土重后相應(yīng)于作用的基本組合時(shí)的地基土單位面積反力，稱為地基凈反力，并以pj表示。條形基礎(chǔ)底面地基凈反力pj（kPa）為

荷載F（kN/m）、M（kN·m/m）為單位長度數(shù)值。31內(nèi)力計(jì)算在計(jì)算截面（I－I截面）處的剪力值彎矩值內(nèi)力VI(kN/m)、MI(kN·m/m)為單位長度數(shù)值。32式中a1為驗(yàn)算截面I-I距基礎(chǔ)邊緣的距離（m）:當(dāng)墻體材料為混凝土?xí)r，驗(yàn)算截面I-I在墻腳，a1等于基礎(chǔ)邊緣至墻腳的距離b1；

當(dāng)墻體材料為磚墻，且放腳不大于1/4磚長時(shí)，驗(yàn)算截面I-I在墻面處，取a1=b1+1/4磚長（m）。

pj1、pjmax和p1、pmax分別為基底地基凈反力與基底反力在截面I-I處的值、最大值。33基礎(chǔ)有效高度h0（mm）由混凝土的抗剪切條件確定，即

式中ft

——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值（MPa）；

h0——基礎(chǔ)底板有效高度（mm）；

h——截面高度影響系數(shù)，h=(800/h0)1/4，當(dāng)h0<800mm時(shí)，取h0=800mm;當(dāng)h0>2000mm時(shí)，取h0=2000mm。基礎(chǔ)高度h為有效高度ho

加上混凝土保護(hù)層厚度，設(shè)計(jì)時(shí)，可初選基礎(chǔ)高度h=b/8?；A(chǔ)高度的確定34基礎(chǔ)底板配筋基礎(chǔ)底板配筋應(yīng)符合《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》要求。通常采用下式計(jì)算：式中As——每米長基礎(chǔ)底板受力鋼筋面積；

fy——鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。35柱下獨(dú)立基礎(chǔ)36純剪破壞柱下獨(dú)立基礎(chǔ)破壞形態(tài)斜壓破壞沖切破壞彎曲破壞37柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì)內(nèi)容基礎(chǔ)底面寬度b——根據(jù)地基承載力要求確定基礎(chǔ)的高度h——由混凝土抗沖切條件確定（規(guī)范規(guī)定也計(jì)算抗剪切承載力）基礎(chǔ)底板配筋——由基礎(chǔ)驗(yàn)算截面的抗彎能力確定后二者為構(gòu)造設(shè)計(jì)，采用基本組合凈反力計(jì)算38對矩形截面柱的矩形基礎(chǔ)，應(yīng)驗(yàn)算柱與基礎(chǔ)交接處以及基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力。受沖切承載力應(yīng)按下列公式驗(yàn)算：Fl0.7

hp

ft

am

h0

am=(at

+ab)/2Fl=pj

Al

式中hp——受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h不大于800mm時(shí)，hp取1.0；當(dāng)h大于或等于2000mm時(shí)，

hp取0.9，其間按線性內(nèi)插法取用;柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算——抗沖切39f

t——混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；h0——基礎(chǔ)沖切破壞錐體的有效高度；am——沖切破壞錐體最不利一側(cè)計(jì)算長度；at——沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，當(dāng)計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時(shí)，取柱寬；當(dāng)計(jì)算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時(shí)，取上階寬；40ab——沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎(chǔ)底面積范圍內(nèi)的下邊長，當(dāng)沖切破壞錐體的底面落在基礎(chǔ)底面以內(nèi)(圖8.2.8a、b)，計(jì)算柱與基礎(chǔ)交接處的受沖切承載力時(shí)，取柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度；當(dāng)計(jì)算基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力時(shí)，取上階寬加兩倍該處的基礎(chǔ)有效高度；41計(jì)算階形基礎(chǔ)的受沖切承載力截面位置42pj——扣除基礎(chǔ)自重及其上土重后相應(yīng)于作用的基本組合時(shí)的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎(chǔ)可取基礎(chǔ)邊緣處最大地基土單位面積凈反力；Al——沖切驗(yàn)算時(shí)取用的部分基底面積(圖8.2.8a、b中的陰影面積ABCDEF)；Fl——相應(yīng)于作用的基本組合時(shí)作用在Al上的地基土凈反力設(shè)計(jì)值。43柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)計(jì)算——抗剪切當(dāng)基礎(chǔ)底面短邊尺寸小于或等于柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度時(shí)，應(yīng)按下列公式驗(yàn)算柱與基礎(chǔ)交接處截面受剪承載力

Vs

0.7

hs

ftA0hs=(800/h0)1/4

式中Vs——柱與基礎(chǔ)交接處的剪力設(shè)計(jì)值(kN)，后圖中的陰影面積乘以基底平均凈反力；hs——受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h0<800mm時(shí)，取h0=800mm；當(dāng)h0>2000mm時(shí)，取h0=2000mm；A0——驗(yàn)算截面處基礎(chǔ)的有效截面面積(m2)。當(dāng)驗(yàn)算截面為階形或錐形時(shí)，可將其截面折算成矩形截面，截面的折算寬度和有效高度按規(guī)范附錄U計(jì)算。44（a）柱與基礎(chǔ)交接處（b）基礎(chǔ)變階處驗(yàn)算階形基礎(chǔ)受剪切承載力示意圖45基礎(chǔ)底板配筋彎矩計(jì)算：當(dāng)臺階的寬高比不大于2.5及偏心距不大于b/6（b為基礎(chǔ)寬度）時(shí)，基礎(chǔ)在縱向和橫向兩個(gè)方向的任意截面Ⅰ－Ⅰ和Ⅱ－Ⅱ的彎矩可按下式計(jì)算：

46內(nèi)力計(jì)算在計(jì)算截面（I－I截面）處的剪力值彎矩值內(nèi)力VI(kN/m)、MI(kN·m/m)為單位長度數(shù)值。FMa1IIIIIIIIbb0bpmaxpminp1aalh4748受力鋼筋面積：如果柱下獨(dú)立基礎(chǔ)是臺階式，則還應(yīng)分別計(jì)算變階處的彎矩MIII、MIV，分別計(jì)算配筋面積，取計(jì)算面積較大者雙向配筋，也可按最大配筋面積雙向配置。493.4柱下條形基礎(chǔ)50地基基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)共同作用地基、基礎(chǔ)、上部結(jié)構(gòu)完整體系在接觸處：傳遞荷載、相互約束、相互作用滿足靜力平衡、變形協(xié)調(diào)、位移連續(xù)條件如果上部結(jié)構(gòu)為絕對剛性體，它約束基礎(chǔ)不能發(fā)生整體彎曲，僅在支座間發(fā)生局部彎曲。如果上部結(jié)構(gòu)為柔性結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)不僅有局部彎曲，也有整體彎曲?；A(chǔ)與地基的相對剛性，也對基底反力分布及地基變形有很大影響。如何考慮共同作用？51柱下條形基礎(chǔ)的構(gòu)造要求柱下條形基礎(chǔ)的構(gòu)造，除滿足對擴(kuò)展基礎(chǔ)的要求外，尚應(yīng)符合下列規(guī)定：1.柱下條形基礎(chǔ)梁的高度宜為柱距的1/4~1/8。翼板厚度不應(yīng)小于200mm。當(dāng)翼板厚度大于250mm時(shí)，宜采用變厚度翼板，其坡度宜小于或等于1:3；2.條形基礎(chǔ)的端部宜向外伸出，其長度宜為第一跨距的0.25倍；523.現(xiàn)澆柱與條形基礎(chǔ)梁的交接處，其平面尺寸不應(yīng)小于下圖的規(guī)定；534.條形基礎(chǔ)梁頂部和底部的縱向受力鋼筋除滿足計(jì)算要求外，頂部鋼筋按計(jì)算配筋全部貫通，底部通長鋼筋不應(yīng)少于底部受力鋼筋截面總面積的1/3；5.柱下條形基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級，不應(yīng)低于C20。54柱下條形基礎(chǔ)的構(gòu)造（a）平面圖；（b）、（c）縱剖面圖；（d）橫剖面圖；（e）柱與基礎(chǔ)梁交接處平面尺寸55柱下條形基礎(chǔ)的計(jì)算柱下條形基礎(chǔ)的受力特點(diǎn)和計(jì)算方法橫向上的剪力和彎矩由翼板承擔(dān)縱向上的剪力和彎矩由基礎(chǔ)梁承擔(dān)內(nèi)力計(jì)算應(yīng)滿足靜力平衡和變性協(xié)調(diào)的共同作用的條件內(nèi)力計(jì)算方法有靜定分析法、倒梁法、彈性地基梁法561.基礎(chǔ)底面尺寸的確定先按構(gòu)造要求確定長度l，再將基礎(chǔ)視為剛性，按簡化算法由地基承載力確定基礎(chǔ)底面寬度。應(yīng)盡量使基礎(chǔ)形心與外力重心重合，使基底反力均勻分布；如有偏心，則呈階梯形分布。572.翼板的計(jì)算翼板可視為懸臂于肋梁兩側(cè)，按懸臂板考慮。翼板的斜截面抗剪能力和底板配筋可按擴(kuò)展基礎(chǔ)的算法計(jì)算。如果基礎(chǔ)沿橫向偏心受荷，也按擴(kuò)展基礎(chǔ)偏心荷載作用下的情況計(jì)算。583.基礎(chǔ)梁計(jì)算原則在比較均勻的地基上，上部結(jié)構(gòu)剛度較好，荷載分布較均勻，且條形基礎(chǔ)梁高度不小于1/6柱距時(shí)，地基反力可按直線分布，條形基礎(chǔ)梁內(nèi)力可按連續(xù)梁計(jì)算，此時(shí)邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)；當(dāng)不滿足上述要求時(shí)，宜按彈性地基梁計(jì)算；對交叉條形基礎(chǔ)，交點(diǎn)上的柱荷載，可按交叉梁的剛度或變形協(xié)調(diào)的要求，進(jìn)行分配。其內(nèi)力可按上述規(guī)定，分別進(jìn)行計(jì)算；593.基礎(chǔ)梁計(jì)算原則（續(xù)）驗(yàn)算柱邊緣處基礎(chǔ)梁的受剪承載力；當(dāng)存在扭矩時(shí)，尚應(yīng)作抗扭計(jì)算；當(dāng)條形基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級小于柱的混凝土強(qiáng)度等級時(shí)，尚應(yīng)驗(yàn)算柱下條形基礎(chǔ)梁頂面的局部受壓承載力。604.基礎(chǔ)梁縱向內(nèi)力分析方法簡化計(jì)算方法靜力平衡法倒梁法經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法當(dāng)柱荷載比較均勻，柱距相差不大，基礎(chǔ)與地基相對剛度較大，以致可忽略柱下不均勻沉降時(shí)，僅進(jìn)行滿足靜力平衡條件下梁的計(jì)算?；追戳σ跃€性分布作用于梁底。614.基礎(chǔ)梁縱向內(nèi)力分析方法（續(xù)）地基上梁計(jì)算方法Winkler地基上梁的解法鏈桿法有限壓縮層地基上梁近似解法有限元法有限差分法考慮基礎(chǔ)與地基的相互作用，以靜力平衡條件和變性協(xié)調(diào)條件為基礎(chǔ)，利用不同的地基應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系建立滿足上述條件的方程，直接或近似求解基礎(chǔ)內(nèi)力。624.基礎(chǔ)梁縱向內(nèi)力分析方法（續(xù)）考慮上部結(jié)構(gòu)剛度的計(jì)算方法地基上等效剛度梁法逐次彈性桿法逐次逼進(jìn)法有限元法考慮上部結(jié)構(gòu)與地基基礎(chǔ)的相互作用，符合實(shí)際情況，可得出較為滿意的結(jié)果。但計(jì)算復(fù)雜，工作量大。一般對上部結(jié)構(gòu)做適當(dāng)簡化后考慮其剛度的影響。63基礎(chǔ)梁縱向內(nèi)力分析方法——靜力分析法假定基底反力線性分布，按基礎(chǔ)梁各截面靜力平衡條件求解內(nèi)力，繪制剪力圖和彎矩圖，依此進(jìn)行抗剪和配筋計(jì)算。適用于上部為柔性結(jié)構(gòu)、基礎(chǔ)剛度較大的條形基礎(chǔ)以及聯(lián)合基礎(chǔ)。本法未考慮地基、基礎(chǔ)和上部結(jié)構(gòu)的共同作用，沒有考慮到基礎(chǔ)梁在上部荷載作用下可能產(chǎn)生的局部和整體彎曲。計(jì)算結(jié)果比其他方法的大。64將上部結(jié)構(gòu)視為絕對剛性，各柱之間沒有差異沉降，因而可把柱腳視為基礎(chǔ)梁的支座，同時(shí)假定地基為彈性體，變形后基礎(chǔ)底面仍為平面。并假定基底凈反力線性分布，按倒置的普通連續(xù)梁計(jì)算縱向內(nèi)力（力矩分配法、力法、位移法）。本法忽略了基礎(chǔ)的整體彎曲，彎矩極值比用其他方法得到的小。支座反力可能不等于原柱的豎向集中荷載。計(jì)算結(jié)果的兩邊跨跨中和邊柱下截面的配筋面積應(yīng)適當(dāng)增加（20%）?；A(chǔ)梁縱向內(nèi)力分析方法——倒梁法65用倒梁法計(jì)算基礎(chǔ)梁66倒梁法計(jì)算步驟1）繪出條形基礎(chǔ)的計(jì)算草圖，包括荷載、尺寸等。2）求合力R＝∑Fi

作用點(diǎn)的位置。目的是盡可能將偏心的地基反力化成均勻的地基反力，然后確定基礎(chǔ)梁的長度L。設(shè)荷載合力（R＝∑Fi）作用點(diǎn)離邊柱的距離為xc

，以A點(diǎn)為參考點(diǎn)，則有67倒梁法計(jì)算步驟用圖68基礎(chǔ)梁兩端外伸的長度設(shè)為a1

、a2，兩邊柱之間的軸線距離為a。在基礎(chǔ)平面布置允許的情況下，基礎(chǔ)梁兩端應(yīng)有適當(dāng)長度伸出邊柱外，目的是增大底板的面積及調(diào)整底板形心的位置。使其合力作用點(diǎn)與底面形心相重合或接近。但伸出的長度a1或a2

也不宜太大，一般宜取第一跨距的0.25～0.3倍。懸挑部分，依具體情況可采用一端懸挑或兩端懸挑。3）當(dāng)xc

確定之后，按合力作用點(diǎn)與底面形心相重臺的原則可以定出基礎(chǔ)的長度L，若a1已知，有：L＝2(xc

a1)＝

a1

aa2；a2＝

2xc

a1-

a若a2已知，有：

a1＝a

a2-2xc4）按地基承載力f

a

確定寬度b。695）基礎(chǔ)底板凈反力pjmax、pjmin計(jì)算6）確定基礎(chǔ)梁底板厚度h7）求基礎(chǔ)梁縱向內(nèi)力M、Q（彎矩分配法、彎矩系數(shù)法、經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法等）8）調(diào)整不平衡力9）繼續(xù)用彎矩分配法或彎矩系數(shù)法計(jì)算內(nèi)力，再調(diào)整不平衡力，直至不平衡力在允許范圍內(nèi)。10）將逐次計(jì)算結(jié)果疊加，得最終內(nèi)力。70調(diào)整不平衡力方法由支座處柱荷載Fi、支座梁截面左、右邊的剪力Qi左、Qi右（支座處反力Ri）求出不平衡力PiPi=Fi–Ri

Ri=Qi左-Qi右將各支座不平衡力均勻分布在相鄰兩跨的各三分之一跨度范圍內(nèi)q1=P1

/(l0+l1/3)(懸挑跨支座)qi=Pi/(li-1/3+li/3)(中間支座)式中qi——不平衡均布力；

li-1、li——i支座左、右跨柱距71倒梁法計(jì)算72當(dāng)條形基礎(chǔ)為等跨或跨度相差不超過10％，且除邊柱之外各柱荷載相差不大，柱距較小、荷載作用點(diǎn)與基礎(chǔ)縱向形心相重合時(shí)，可近似按經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法求基礎(chǔ)梁的縱向內(nèi)力M、Q?；A(chǔ)梁縱向內(nèi)力分析方法——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法73經(jīng)驗(yàn)系數(shù)法74基礎(chǔ)梁縱向內(nèi)力分析方法

——文克勒（Winkler)地基梁法75地基上任一點(diǎn)的沉降si與該點(diǎn)所承受的壓力強(qiáng)度pi成正比：式中,k為基床系數(shù)，也稱地基抗力系數(shù)(kN/m3)地基不產(chǎn)生應(yīng)力擴(kuò)散現(xiàn)象，相當(dāng)于將基礎(chǔ)下地基離散為剛性底座上一系列獨(dú)立的彈簧組成的體系，每一彈簧變形僅與其上作用力和彈簧常數(shù)有關(guān)，以等效地基被分割為若干土柱的變形性狀。與廣厚的軟弱地基相似。基本假設(shè)76文克勒地基模型示意圖77基床系數(shù)k的確定k反映的地基與基礎(chǔ)相互作用時(shí)的地基參數(shù)，與荷載作用面積大小、形狀、基礎(chǔ)埋置深度、基礎(chǔ)剛度等因素有關(guān)。（1）現(xiàn)場試驗(yàn)取p–s曲線線性段的斜率，沒有線性段時(shí)，取割線斜率：k1=dp/ds

但考慮基礎(chǔ)底面積（寬度為b1）比荷載板面積（寬度為b）大很多，需進(jìn)行修正：

78基床系數(shù)k的確定（續(xù)）由于砂土基床系數(shù)k值隨深度增加較為顯著，應(yīng)對淺層平板試驗(yàn)得到的k1進(jìn)行如下的修正

k=k1(1+2d/b)式中，d為基礎(chǔ)埋深。（2）建立k與地基有關(guān)參數(shù)的關(guān)系（經(jīng)驗(yàn)公式）

如采用沉降計(jì)算或?qū)崪y結(jié)果（?）反推k：k1=p/?79地基壓縮土層較薄或土較軟，荷載在地基中近似不擴(kuò)散，按分層總和法計(jì)算變形：（3）地基壓縮土層較厚，土非軟弱情況，荷載在地基中擴(kuò)散不忽略，沒明確的壓縮土層界限，按彈性半空間模型計(jì)算變形（為沉降影響系數(shù)）：基床系數(shù)k的確定（續(xù)）80基床系數(shù)k的取值范圍土的類別土的狀態(tài)k值（103kN/m3）淤泥質(zhì)粘土、有機(jī)質(zhì)土、新填土1~5淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土5~10粘土、粉質(zhì)粘土軟塑可塑硬塑5~2020~4040~100砂土松散中密密實(shí)7~1515~2525~40礫石土松散中密密實(shí)15~2525~4040~100黃土、黃土質(zhì)粉質(zhì)粘土40~5081文克勒（Winkler）地基梁的解析解82Winkler地基梁基本微分方程及其通解梁的撓曲線微分方程、剪力與彎矩之家關(guān)系、豎直方向上的平衡方程分別為：

根據(jù)接觸條件，沿梁全長的地基沉降應(yīng)與梁的撓度相等，即s=w，則p=ks=kw

于是假設(shè)梁上荷載q=0，則上式可變?yōu)椋?/p>

83或?qū)懗墒街兴欠从沉簱锨鷦偠群偷鼗鶆偠戎鹊南禂?shù)，量綱為m-1，所以其倒數(shù)1/

稱為特征長度。特征長度愈大，梁的相對剛度愈大。故值是影響梁撓曲曲線形狀的一個(gè)重要因素。四階常系數(shù)線性微分方程的通解為：

式中C1、C2、C3、C4

：待定的積分常數(shù)，可根據(jù)荷載和邊界條件確定；

84x：無量綱數(shù)，

l：稱為柔性指數(shù)（l為基礎(chǔ)長度）文克勒地基上的梁按柔性指數(shù)l劃分為：

l

π/4短梁（或剛性梁）

π/4<l<π有限長梁（或有限剛度梁）

l

π

無限長梁（或柔性梁）85A無限長梁受集中力P作用的解

當(dāng)梁的無荷載端離荷載作用點(diǎn)無限遠(yuǎn)時(shí)，梁端（即兩個(gè)無荷載端）撓度為零，此時(shí)，地基梁稱為無限長梁。實(shí)際上，當(dāng)梁端與荷載作用點(diǎn)距離足夠大時(shí)，即滿足l

π時(shí)，均可按無限長梁計(jì)算。86A無限長梁受集中力P作用的解87受集中荷載的無限長梁88B無限長梁受集中力偶M0作用的解

對于梁的左半部（x<0），可利用對稱關(guān)系求得，撓度w、彎矩M和地基反力關(guān)于原點(diǎn)O對稱，轉(zhuǎn)角、剪力V關(guān)于原點(diǎn)反對稱。89C半長梁的解答

實(shí)際工程中，基礎(chǔ)梁存在一端無限長。另一端為梁端。90無限長梁和半無限長梁的解91D

有限長梁的解答

實(shí)際工程中基礎(chǔ)梁大多不能看成無限長梁。對于(π/4<l<π)的梁，荷載對梁兩端的影響尚未消失，即梁端的撓曲或位移不能忽略。92將梁Ⅰ變成無限長梁Ⅱ；在A、B兩端產(chǎn)生VA、MA、VB、MB；對于梁Ⅰ在A、B兩端是不存在VA、MA、VB、MB的；于是在梁Ⅱ的A、B兩端加反向的-VA、-MA、-VB、-MB，形成梁Ⅲ；在-VA、-MA、-VB、-MB的作用下，A、B兩端形成VOA、MOA、VOB、MOB

在VOA、MOA、VOB、MOB和原荷載作用下，按無限長梁的解答，即可求解有限長梁Ⅰ。93有限長梁梁端附加荷載94[C]——系數(shù)矩陣{R}——端部條件力向量{F}——外力作用下端部力向量953.5柱下十字交叉梁基礎(chǔ)當(dāng)上部荷載較大，地基土較弱，只靠單向柱下條形基礎(chǔ)已不能滿足地基承載力和地基變形的要求時(shí)，可采用沿縱、橫柱列設(shè)置交叉條形基礎(chǔ)，即十字交叉梁基礎(chǔ)。十字交叉基礎(chǔ)可減小基底附加壓力，提高基礎(chǔ)的整體剛度?？砂磧蓚€(gè)方向的條形基礎(chǔ)分別計(jì)算，將結(jié)點(diǎn)豎向荷載按一定規(guī)則分配給兩個(gè)條形基礎(chǔ)，彎矩直接施加于相應(yīng)方向的基礎(chǔ)梁上。如果基礎(chǔ)梁內(nèi)扭矩不可忽略或非正交梁，則需按地基上交叉梁計(jì)算。96十字交叉梁基礎(chǔ)97條形基礎(chǔ)間加設(shè)聯(lián)梁組成的交梁基礎(chǔ)98結(jié)點(diǎn)豎向荷載的分配按相交的縱、橫梁特征長度分配對中柱結(jié)點(diǎn)，兩個(gè)方向的基礎(chǔ)按無限長梁計(jì)算；對邊柱結(jié)點(diǎn)，一個(gè)方向視為無限長梁，另一個(gè)方向視為半無限長梁；對角柱結(jié)點(diǎn)，兩個(gè)方向基礎(chǔ)均視為半無限長梁。按相交的縱橫梁的線剛度分配結(jié)點(diǎn)的豎向荷載，不能考慮基礎(chǔ)與地基的變形協(xié)調(diào)條件。991中柱節(jié)點(diǎn)式中1002邊柱節(jié)點(diǎn)有懸臂的邊柱節(jié)點(diǎn)：ly=（0.6～0.75）Sy式中為計(jì)算系數(shù)，可查表101

有懸臂的角柱節(jié)點(diǎn)：ly=（0.6～0.75）Sy3角柱節(jié)點(diǎn)102計(jì)算系數(shù)、值ly/Sy0.60.620.640.650.660.670.680.690.700.710.730.751.431.411.381.361.351.341.321.311.301.291.261.242.802.842.912.942.973.003.033.053.03103結(jié)點(diǎn)荷載分配的調(diào)整按特征長度分配結(jié)點(diǎn)豎向荷載時(shí)，結(jié)點(diǎn)基底交叉面積被重復(fù)計(jì)算了一次，結(jié)果使地基反力減小，計(jì)算結(jié)果偏于不安全。因此，荷載分配后應(yīng)進(jìn)行調(diào)整。調(diào)整后結(jié)點(diǎn)豎向荷載在x，y方向的分配荷載式中104式中P——交叉梁基礎(chǔ)上豎向荷載之和A——交叉梁基礎(chǔ)總面積A——交叉梁基礎(chǔ)結(jié)點(diǎn)處重復(fù)面積之和A——一個(gè)結(jié)點(diǎn)上重復(fù)計(jì)算的面積1053.6筏形基礎(chǔ)筏形基礎(chǔ)是柱下或墻下連續(xù)的平板式或梁板式鋼筋混凝土基礎(chǔ)。筏形基礎(chǔ)分梁板式和平板式兩種類型。106柱下十字交梁基礎(chǔ)107筏形基礎(chǔ)108一般要求基礎(chǔ)的平面尺寸，應(yīng)根據(jù)地基土的承載力、上部結(jié)構(gòu)的布置及荷載分布等因素確定。當(dāng)為滿足地基承載力的要求而擴(kuò)大底板面積時(shí)，擴(kuò)大（挑出）部位宜設(shè)在建筑物的寬度方向。對單幢建筑物，在均勻地基的條件下，箱形和筏形基礎(chǔ)的基底平面形心宜與結(jié)構(gòu)豎向荷載重心重合。當(dāng)不能重合時(shí)，在荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久組合下，偏心距e宜符合下式要求:式中W——與偏心距方向一致的基礎(chǔ)底面邊緣抵抗矩；

A——基礎(chǔ)底面積。109一般要求（續(xù)）梁板式筏基底板除計(jì)算正截面受彎承載力外，其厚度尚應(yīng)滿足受沖切承載力、受剪切承載力的要求。平板式筏基的板厚應(yīng)滿足受沖切承載力的要求。計(jì)算時(shí)應(yīng)考慮作用在沖切臨界面重心上的不平衡彎矩產(chǎn)生的附加剪力。梁板式筏基的基礎(chǔ)梁除滿足正截面受彎及斜截面受剪承載力外，尚應(yīng)按現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010有關(guān)規(guī)定驗(yàn)算底層柱下基礎(chǔ)梁頂面的局部受壓承載力。110構(gòu)造要求1筏形基礎(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級不應(yīng)低于C30。當(dāng)有地下室時(shí)應(yīng)采用防水混凝土，防水混凝土的抗?jié)B等級應(yīng)根據(jù)地下水的最大水頭與防滲混凝土厚度的比值，按現(xiàn)行《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》選用，但不應(yīng)小于0.6MPa。必要時(shí)宜設(shè)架空排水層。2采用筏形基礎(chǔ)的地下室，地下室鋼筋混凝土外墻厚度不應(yīng)小于250mm，內(nèi)墻厚度不應(yīng)小于200mm。墻的截面設(shè)計(jì)除滿足承載力要求外，尚應(yīng)考慮變形、抗裂及防滲等要求。墻體內(nèi)應(yīng)設(shè)置雙面鋼筋，豎向和水平鋼筋的直徑不應(yīng)小于12（10）mm，間距不應(yīng)大于300（200）mm。

02規(guī)范111構(gòu)造要求（續(xù)）3對12層以上建筑的梁板式筏基，其底板厚度與最大雙向板格的短邊凈跨之比不應(yīng)小于1/14，且板厚不應(yīng)小于400mm。4地下室底層柱，剪力墻與梁板式筏基的基礎(chǔ)梁連接的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求：A柱、墻的邊緣至基礎(chǔ)梁邊緣的距離不應(yīng)小于50mm(圖)；B當(dāng)交叉基礎(chǔ)梁的寬度小于柱截面的邊長時(shí)，交叉基礎(chǔ)梁連接處應(yīng)設(shè)置八字角，柱角與八字角之間的凈距不宜小于50mm(圖a)；C單向基礎(chǔ)梁與柱的連接，可按圖b、c采用；D基礎(chǔ)梁與剪力墻的連接，可按圖d采用。112地下室底層柱或剪力墻與基礎(chǔ)梁連接的構(gòu)造要求113構(gòu)造要求（續(xù)）5平板式筏板的厚度大于2000mm時(shí)，宜在板厚中間部位設(shè)置直徑不小于12mm，間距不大于300mm且不小于150mm的雙向鋼筋網(wǎng)。6按倒樓蓋法計(jì)算的梁板式筏基,其基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨跨中彎矩以及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)?？紤]到整體彎曲的影響，梁板式筏基的底板和基礎(chǔ)梁的配筋除滿足計(jì)算要求外，縱橫方向的支座鋼筋尚應(yīng)有1/2~1/3貫通全跨，且其配筋率不應(yīng)小于0.15%；跨中鋼筋應(yīng)按實(shí)際配筋全部連通。114構(gòu)造要求（續(xù)）7按基底反力直線分布計(jì)算的平板式筏基，柱下板帶中，柱寬及其兩側(cè)各0.5倍板厚且不大于1/4板跨的有效寬度范圍內(nèi)，其鋼筋配置量不應(yīng)小于柱下板帶鋼筋數(shù)量的一半，且應(yīng)能承受部分由沖切臨界截面?zhèn)鱽淼牟黄胶鈴澗亍?高層建筑筏形基礎(chǔ)與裙房基礎(chǔ)之間的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求：

115構(gòu)造要求（續(xù)）A當(dāng)高層建筑與相連的裙房之間設(shè)置沉降縫時(shí)，高層建筑的基礎(chǔ)埋深應(yīng)大于裙房基礎(chǔ)的埋深至少2m。當(dāng)不滿足要求時(shí)必須采取有效措施。沉降縫地面以下處應(yīng)用粗砂填實(shí)（圖）。B當(dāng)高層建筑與相連的裙房之間不設(shè)置沉降縫時(shí)，宜在裙房一側(cè)設(shè)置后澆帶，后澆帶的位置宜設(shè)在距主樓邊柱的第二跨內(nèi)。后澆帶混凝土宜根據(jù)實(shí)測沉降值并計(jì)算后期沉降差能滿足設(shè)計(jì)要求后方可進(jìn)行澆注。C當(dāng)高層建筑與相連的裙房之間不允許設(shè)置沉降縫的后澆帶時(shí)，應(yīng)進(jìn)行地基變形驗(yàn)算，驗(yàn)算時(shí)需考慮地基與結(jié)構(gòu)變形的相互影響并采取相應(yīng)的有效措施。116高層建筑與裙房間沉降縫的處理1179高層建筑的地下室采用箱形或筏形基礎(chǔ)，且地下室四周回填土為分層夯實(shí)時(shí)，上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位可按下列原則確定（JGJ6－2011）：A單層地下室為箱基，上部結(jié)構(gòu)為框架、剪力墻或框剪結(jié)構(gòu)時(shí)，上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位可取箱基的頂部B采用箱基的多層地下室及采用筏基的地下室，對于上部結(jié)構(gòu)為框架、剪力墻或框剪結(jié)構(gòu)的多層地下室，當(dāng)?shù)叵率业膶娱g側(cè)移剛度大于等于上部結(jié)構(gòu)層間側(cè)移剛度的1.5倍時(shí)，地下一層結(jié)構(gòu)頂部可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位，否則認(rèn)為上部結(jié)構(gòu)嵌固在箱基或筏基的頂部；C對于上部結(jié)構(gòu)為框筒或筒中筒結(jié)構(gòu)的地下室，當(dāng)?shù)叵乱粚咏Y(jié)構(gòu)頂板整體性較好，平面剛度較大且無大洞口，地下室的外墻能承受上部結(jié)構(gòu)通過地下一層頂板傳來的水平力或地震作用時(shí)，地下一層頂部可作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位。118內(nèi)力計(jì)算原則：當(dāng)?shù)鼗帘容^均勻、上部結(jié)構(gòu)剛度較好、梁板式筏基梁的高跨比或平板式筏基板的厚跨比不小于1/6，且相鄰柱荷載及柱間距的變化不超過20%時(shí)，筏形基礎(chǔ)可僅考慮局部彎曲作用。筏形基礎(chǔ)的內(nèi)力，可按基底反力直線分布進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算時(shí)基底反力應(yīng)扣除底板自重及其上填土的自重。當(dāng)不滿足上述要求時(shí)，筏基內(nèi)力應(yīng)按彈性地基梁板方法進(jìn)行分析計(jì)算。119內(nèi)力計(jì)算原則（續(xù)）有抗震設(shè)防要求時(shí)，對無地下室且抗震等級為一、二級的框架結(jié)構(gòu)，梁板式筏形基礎(chǔ)基礎(chǔ)梁除滿足抗震構(gòu)造要求外，計(jì)算時(shí)尚應(yīng)將柱跟組合的彎矩設(shè)計(jì)值分別乘以1.5和1.25的增大系數(shù)。按基底反力直線分布計(jì)算的梁板式筏基，其基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨跨中彎矩以及第一內(nèi)支座的彎矩值乘以1.2的系數(shù)。120內(nèi)力計(jì)算原則（續(xù)）按基底反力直線分布計(jì)算的平板式筏基，可按柱下板帶和跨中板帶分別進(jìn)行內(nèi)力分析。對有抗震設(shè)防要求的無地下室或單層地下室平板式筏基，計(jì)算柱下板帶截面受彎承載力時(shí)，柱內(nèi)力應(yīng)按地震作用不利組合計(jì)算。121內(nèi)力計(jì)算方法簡化計(jì)算方法（剛性法）（條件）僅考慮基礎(chǔ)局部彎曲，按基底反力直線分布計(jì)算基底反力，再計(jì)算筏形基礎(chǔ)內(nèi)力。倒樓蓋法——將筏板作為樓蓋，地基反力作為荷載，底板按連續(xù)單向或雙向板計(jì)算。（修正）剛性板條法——適于框架體系下的筏形基礎(chǔ)。先將筏形基礎(chǔ)在x、y方向從跨中到跨中分成若干條帶，取出每一條帶單獨(dú)分析。122內(nèi)力計(jì)算原則：當(dāng)?shù)鼗帘容^均勻、上部結(jié)構(gòu)剛度較好、梁板式筏基梁的高跨比或平板式筏基板的厚跨比不小于1/6，且相鄰柱荷載及柱間距的變化不超過20%時(shí)，筏形基礎(chǔ)可僅考慮局部彎曲作用。筏形基礎(chǔ)的內(nèi)力，可按基底反力直線分布進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算時(shí)基底反力應(yīng)扣除底板自重及其上填土的自重。當(dāng)不滿足上述要求時(shí)，筏基內(nèi)力應(yīng)按彈性地基梁板方法進(jìn)行分析計(jì)算。123內(nèi)力計(jì)算方法簡化計(jì)算方法（剛性法）（條件）僅考慮基礎(chǔ)局部彎曲，按基底反力直線分布計(jì)算基底反力，再計(jì)算筏形基礎(chǔ)內(nèi)力。倒樓蓋法——將筏板作為樓蓋，地基反力作為荷載，底板按連續(xù)單向或雙向板計(jì)算。（修正）剛性板條法——適于框架體系下的筏形基礎(chǔ)。先將筏形基礎(chǔ)在x、y方向從跨中到跨中分成若干條帶，取出每一條帶單獨(dú)分析。124內(nèi)力計(jì)算原則（續(xù)）有抗震設(shè)防要求時(shí)，對無地下室且抗震等級為一、二級的框架結(jié)構(gòu)，梁板式筏形基礎(chǔ)基礎(chǔ)梁除滿足抗震構(gòu)造要求外，計(jì)算時(shí)尚應(yīng)將柱跟組合的彎矩設(shè)計(jì)值分別乘以1.5和1.25的增大系數(shù)。按基底反力直線分布計(jì)算的梁板式筏基，其基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨跨中彎矩以及第一內(nèi)支座的彎矩值乘以1.2的系數(shù)。125倒樓蓋法筏底反力在基礎(chǔ)梁上的分配筏板底面反力在基礎(chǔ)梁上的分配126剛性板條法計(jì)算條帶內(nèi)柱載總和F、地基凈反力合力pjbL及此二者平均值Pa=(F+pjbL)/2。將柱載F調(diào)整為Pa。將地基凈反力pj調(diào)整為pj=Pa/(bL)。采用調(diào)整后的柱荷載及基底凈反力，按獨(dú)立的柱下條形基礎(chǔ)計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力。127彈性地基梁板方法當(dāng)?shù)鼗容^復(fù)雜、上部結(jié)構(gòu)剛度較差，或柱荷載及柱間距變化較大時(shí)，筏基內(nèi)力應(yīng)按彈性地基梁板方法進(jìn)行分析。Winkler基床系數(shù)法彈性有限單元法128截面強(qiáng)度驗(yàn)算與配筋計(jì)算梁板式筏基底板除計(jì)算正截面受彎承載力外，其厚度尚應(yīng)滿足受沖切承載力、受剪切承載力的要求。按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010－2010）中的抗剪與抗沖切強(qiáng)度驗(yàn)算方法確定筏板厚度，由抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算確定筏板的縱向與橫向配筋量。1293.7箱形基礎(chǔ)外墻內(nèi)墻130箱形基礎(chǔ)由底板、頂板、外墻和相當(dāng)數(shù)量的縱橫內(nèi)隔墻構(gòu)成的單層或多層箱形鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，作為整個(gè)建筑物或建筑物主體部分的基礎(chǔ)。131箱形基礎(chǔ)132箱基的特點(diǎn)及應(yīng)用特點(diǎn)整體剛度大，有效擴(kuò)散荷載，調(diào)整、抵抗不均勻沉降；基礎(chǔ)寬度和深度大，地基承載力高；基槽開挖深，面積大，屬補(bǔ)償性基礎(chǔ)，沉降?。徊粌H整體剛度大，而且體積大，抗震性能好。應(yīng)用適用于比較軟弱或不均勻地基上建造有地下室的高聳、重型或?qū)Σ痪鶆虺两涤袊?yán)格要求的建筑物，如高層建筑，重型設(shè)備，需要利用地下空間時(shí)，地震烈度高時(shí)的重要建筑物。133地基承載力及沉降驗(yàn)算（JGJ6－2011）除按一般基礎(chǔ)進(jìn)行地基承載力驗(yàn)算外，非抗震設(shè)防的箱形和筏形基礎(chǔ)還應(yīng)滿足下式要求：在計(jì)算基底壓力時(shí)，地下水位以下應(yīng)扣除水的浮力。對于抗震設(shè)防的建筑，箱形和筏形基礎(chǔ)的地基抗震承載力應(yīng)按下列公式驗(yàn)算：其中，下標(biāo)“E”表示抗震相關(guān)參數(shù)，S為地基土抗震承載力調(diào)整系數(shù)。134基礎(chǔ)的平面尺寸，應(yīng)根據(jù)地基土的承載力、上部結(jié)構(gòu)的布置及荷載分布等因素確定。當(dāng)為滿足地基承載力的要求而擴(kuò)大底板面積時(shí)，擴(kuò)大部位宜設(shè)在建筑物的寬度方向。對單幢建筑物，在均勻地基的條件下，箱形和筏形基礎(chǔ)的基底平面形心宜與結(jié)構(gòu)豎向荷載重心重合。當(dāng)不能重合時(shí)，在永久荷載與樓(屋)面活荷載長期效應(yīng)組合下，偏心距e宜符合下式要求:式中W——與偏心距方向一致的基礎(chǔ)底面邊緣抵抗矩；

A——基礎(chǔ)底面積。135最終沉降計(jì)算——采用壓縮模量的分層總和法是與地基回彈再壓縮沉降相關(guān)的參數(shù)筏形基礎(chǔ)的允許沉降量和允許整體傾斜值應(yīng)根據(jù)建筑物的使用要求及其對相鄰建筑物可能造成的影響按地區(qū)經(jīng)驗(yàn)確定。但橫向整