畢業(yè)設計綜合實驗樓設計圖及計算書

第一章建筑設計第一節(jié)工程概況一、設計題目：湖南科技大學綜合實驗樓二、建筑環(huán)境：學校機電學院西邊空地上（見總平面圖）三、建筑規(guī)模與設計要求：（一）、規(guī)模（1）、建筑總面積：8000至12000平方米（2）、建筑層數(shù)：6層（3）、建筑層高：3.9米，上人屋面，250人階梯教室六間。（二）、設計要求各部分須人流通暢且互不干擾。（1）主要建筑功能：實驗室：4000m2至6000m2教室：2000m2左右（250人階梯教室）辦公室：2000m2左右（2）南立面：辦公部分裝修應重點處理。（3）構造合理，技術先進，在滿足現(xiàn)行規(guī)范及使用基本要求的前提下，力求新，做出最優(yōu)設計。（4）耐久等級及耐火等級耐久等級：二級耐火等級：一級（6）結構形式本工程采用鋼筋混凝土框架結構。工程地質條件見施工組織設計。四、建筑設計總說明該建筑物平面形狀呈搖籃型，南北長115米（軸線），東西長25米（軸線），在設計時考慮到主要房間的通風和采光要求和所給地面的長方形，因而將其放在南北朝向，這樣就可以使人多量大，且在其中停留時間較長的房間環(huán)境較好。設計時著眼于未來，將整棟建筑按按全開架設計，采用內廊式將其三個部分聯(lián)系起來，但考慮實際情況，可以按半開架管理，將其分成兩部分來處理和管理。按同荷載、同層高、同柱網(wǎng)三統(tǒng)一原則，統(tǒng)一層高為3.9m，主要常用書放在閱覽室。在建筑物南面正中設一個主門廳引導人流從主門廳分散到兩邊給功能區(qū)，同時在兩邊都設計了次門廳分散人流量，還在東面端面設計了出口。且附近設有樓梯和電梯各一部，這樣就可以使主要區(qū)和兩端緊湊的聯(lián)系起來既方便交通又有利益建筑功能的分配，滿足其建筑功能要求。本設計首先考慮了滿足以上使用功能的需求，給辦公、實驗、教學的良好條件又為其三者互相配合做了很好的設計，本設計重點考慮了交通組織、采光、通風的良好配置，同時還合理地安排了教師休息、辦公、實驗、設備、廁所等主要用房和輔助用房，并配置了良好的立面造型，使其既能滿足人們的使用要求，又能給人以清新舒暢雅脫莊雅的感覺，實用經濟而不過分渲染。同時本綜合實驗樓還充分考慮了它與周圍環(huán)境的關系，使本建筑物盡可能地與周圍環(huán)境很自然地溶為一體，具有良好的室外空間組合和良好的室外環(huán)境。在平面設計時，左右兩排建筑物的寬度和長度不相同，采用了傳統(tǒng)的不完全對稱布置，南立面作了很好的立面處理而北面只是滿足采光和通風的基礎上稍作渲染，這樣從前后兩個角度都可以時后面建筑物出現(xiàn)在視野中，使建筑物層次分明，給人與回味的余地。在細部上，門為彈簧門，其中書庫的門為防火門，窗都為鋁合金窗，屋面排水采用內天溝排水，走廊排水通過排水管接到雨水管中統(tǒng)一排水。本建筑防火材料耐火等級為一級，樓梯的布置符合防火規(guī)范要求，在樓梯休息平臺及其書庫轉角處設防火栓，另每層樓放6具干粉或二氧化碳滅火劑。為了滿足學校整體規(guī)劃和學校發(fā)展的需要，解決學校實驗室、教室和分院辦公用房緊張等問題，擬在學校機電學院西邊空地上建造一棟綜合實驗樓，要有利于改善和豐富學校校園景觀。本設計首先考慮了滿足以上使用功能的需求，給辦公、實驗、教學的良好條件又為其三者互相配合做了很好的設計，本設計重點考慮了交通組織、采光、通風的良好配置，同時還合理地安排了教師休息、辦公、實驗、設備、廁所等主要用房和輔助用房，并配置了良好的立面造型，使其既能滿足人們的使用要求，又能給人以清新舒暢雅脫莊雅的感覺，實用經濟而不過分渲染。同時本綜合實驗樓還充分考慮了它與周圍環(huán)境的關系，使本建筑物盡可能地與周圍環(huán)境很自然地溶為一體，具有良好的室外空間組合和良好的室外環(huán)境。五、主要單體設計目的和設計說明（一）、教室考慮到該綜合實驗樓是以實驗為主，所有的教室和辦公樓都作為輔助用房，設計了250人的階梯教室，還設計了輔助用的100人普通教室，階梯教室設計為八邊形，美觀、寬敞、明亮，每層面積為265m2，階梯教室連接，普通教師旁邊有教師休息室和廁所等，方便使用，交通流暢，每間普通教室的面積為86m2，總共有10間，每層樓分布兩間，教學區(qū)與辦公實驗分離互不干擾，辦公與實驗緊密結合，教室總面積2430m2，其中階梯教室1572m2，普通教室858m2。（二）、實驗樓實驗樓為整棟綜合實驗樓的主要核心部分，設計中重點考慮了實驗樓的使用功能要求，最大限度的打造寬敞明快的實驗環(huán)境，設計時都基本上把辦公和教室作為實驗室的服務客戶來考慮的，設計了不同開間大小的實驗用房以滿足不同實驗的用房要求，設計時考慮了一間辦公室配一間實驗室的使用要求，同時設計了供教師勞累休息用的教師休息室，還設計了帶內衛(wèi)的教師休息室解決了老師不和同學們擠廁所的問題，為教師提供了良好的休息環(huán)境。實驗樓有使用面積為116m2的19間，942m的有18間，總使用面積為3874m2設計了高窗，為實驗人員提供了良好的空氣流動需求。（三）、辦公室作為辦公的場所,需要一個相對安靜的環(huán)境,因此將辦公室與實驗室連接而與教室分開，同時,為了讓實驗人員能最快最便利的從辦公室配備實驗儀器、實驗資料等等把實驗室設置在樓梯入口處方便學生詢問等，以方便使用.這樣可以促進學生與教師之間的交流,創(chuàng)造良好的教與學的氛圍,給教學工作的開展提供了便利，辦公室設計了不同大小的供不同的實驗有不同的儀器儀表的置放和各種實驗教材的配置，同時還設計了供研討用的小會議室，別致，零星點綴在教學實驗辦公中，辦公室共有30間，使用面積1700m2。（四）、廁所設計據(jù)《現(xiàn)行設計規(guī)范大全》：教學樓學生廁所女生按每25人設一便池計算；男生按每50人設一便池和一個掛式小便斗；另外，教學樓內廁所，應按每90人設一洗手盆。按每層1200人統(tǒng)計，男女比例2：1，則每層男廁所共設18個蹲位，18個小便器，4個洗手盆；女廁所共設16個蹲位，4個洗手盆。廁所設在每層的兩端，疏散樓梯的旁邊，滿足規(guī)范要求。（五）、采光通風設計教學樓采光比為1/6~1/8。普通教室尺寸為1080mm×8400mm，需窗面積為1/6~1/8×（10.8×8.4）=15.12~11.34m2，因此80人教室采用3×2.1×2.1=13.23m2。由于實驗和辦公用房采光都沒有教室高，因此實驗室和辦公室的采光大大的滿足。另外，內廊墻上設有高窗，既組織通風，又有利于走廊采光。（六）、防火設計本工程屬多層建筑，二級防火。按二級防火要求，房間到最近的疏散口最大距離應小于35m，袋形走道的長度應小于22m，本設計中的房間布置均能滿足。每層可作為一個防火分區(qū)（面積小于1500m2），樓梯設計乙級防火門。走道按1000人/0.6m算，設計為2.4m，滿足要求。按100人/0.6m算，設計大門寬10.8m，滿足要求。（七）、交通聯(lián)系部分的平面設計本建筑作為教學用房，其使用性質就決定了交通聯(lián)系部分的重要性。所以本設計在考慮房間滿足使用要求外，還著重考慮了水平、垂直交通聯(lián)系部分以及交通樞紐的設計。在交通聯(lián)系部分的設計中，按照如下要求：交通路線簡潔明確，聯(lián)系通行方便；人流通暢，緊急疏散時迅速安全；滿足一定的采光通風要求；力求節(jié)省交通面積，同時考慮空間處理等造型問題。以下分述各種交通聯(lián)系部分的平面設計。（1）、走廊設計走廊的寬度應符合人流和建筑防火要求，通常單股人流的通行寬度約為550mm~600mm，本設計采用內廊式，過道寬度為2700mm，可四人并行通過，滿足要求。（2）樓梯的設計樓梯設計主要依據(jù)使用要求和人流通行情況確定梯段和休息平臺的寬度，選擇適當?shù)臉翘菪问?，考慮整棟建筑的樓梯數(shù)量，以及樓梯間的平面布置和空間組合。按1m/100人的寬度計算，該綜合實驗樓一層最多可容納600人，在門廳和端部都設計了合理的疏散樓梯。主樓梯開間3600mm，次樓梯開間3300mm，滿足規(guī)范要求。階梯教室位于端部和主樓一區(qū)相連并且有獨立的疏散樓梯，滿足規(guī)范要求。（3）門廳及端部出入口的設計門廳是建筑物主要出入口處的內外過渡人流集散樞紐。和所有交通聯(lián)系部分的設計一樣，疏散出入口安全也是門廳設計的一個重要內容。門廳對外出入口的總寬度不應小于通向該門廳的過道、樓梯寬度的總和，對于教學樓，人流較為集中，門廳對外出入口的寬度，一般按0.6m/100人計算。求。門的開啟方向向外。此外，該設計中門廳的導向明確，進出門廳后，能夠較容易的找到樓梯口和出入口。由于門廳是人們進入建筑物首先到達并經常經過或停留的地方，因此設計門廳時須考慮到空間組合和建筑造型要求。本設計采用3600mm高的門廳，既較好的滿足了采光通風要求，又增加了建筑的空間感。過廳設在過道與過道之間，起到交通路線的轉折和過渡作用。實此設計中門廳寬度為10.8mm和6.6m，滿足要求。門的開啟方向向外。此外，該設計中門廳的導向明確，進出門廳后，能夠較容易的找到樓梯口和出入口。由于門廳是人們進入建筑物首先到達并經常經過或停留的地方，因此設計門廳時須考慮到空間組合和建筑造型要求。本設計采用3600mm高的門廳，既較好的滿足了采光通風要求，又增加了建筑的空間感。（八）、體型、立面設計該建筑屬于教學建筑，在立面設計時既遵循了此類建筑的共同規(guī)律，即滿足了建筑的內部使用功能，同時也追求建筑的外部形象。在簡單的體型組合前提下，力求運用均衡、韻律、對比、統(tǒng)一等手段，把適用、經濟、美觀有機的結合起來。具體處理如下：（九）、南立面設計南立面作為正立面，是建筑物中最重要的一個立面，也是表示房屋四周的外部形象，因此尤為重要。為了突出門廳入口處的位置，門廳設計了兩根大理石白色石柱、淡黃色的花崗巖墻壁和天藍色的頂棚形成鮮明的顏色對比而且機地融為一體，很好地突出了門廳作為整個建筑的出入口的重要位置。另外，另外，階梯教室的門廳和顏色對比使綜合實驗樓樓這一莊重嚴肅的建筑生動活潑起來。外墻裝飾方面，階梯教室采用淺黃色和天藍色對比色彩，立面兩端房頂設計了三角紅色引人入勝，顏色和諧寧靜，營造了一種學習的氛圍，進一步達到了立面體現(xiàn)內部功能的作用。（十）北、東、西立面設計本設計在其他三個立面的處理上本著與正立面在為了使整個建筑物渾然一體，也應重視其設計。北立面也采用了橫縱變化相結合的方式，在樓梯窗處理上采用了豎向通窗，而教室則采用了橫向窗，并采用鋁合金雙拉窗。同時，外墻也采淺黃色和天藍色面磚貼面。東、西立面各有一次要出口，并采用了別致的小門柱，作為次入口的引入點，其他的裝飾同正立面。四、結構布置和計算單元簡圖根據(jù)業(yè)主對建筑物的用途，以及建筑施工圖的要求，本工程決定主要采用框架結構。（一）、根據(jù)該房屋的使用功能和建筑設計的要求進行了建筑平面，立面和剖面設計。主體結構六層，底高都為3.9米。突出的部分為上人屋面樓梯井房，高3.3米。填充墻采用240mm粘土空心磚砌筑。門為木門，窗為鋁合金窗。樓面板采用100mm鋼筋混凝土現(xiàn)澆板。梁截面高度按梁跨度1/12—1/8估算。由此估算的梁截面尺寸見下表，表中還給出了各層梁柱的混凝土強度等級。其設計強度C20(fc=9.6kN/mm2,ft=1.1kN/mm2).C30(fc=14.3kN/mm2,ft=1.43kN/mm2)表梁截面尺寸（mm）及各層混凝土強度等級表1—1邊跨梁（mm）中跨梁（mm）邊柱連系梁（mm）中柱連系梁（mm）300×600300×400300×600300×400（二）、柱截面尺寸通過估算底層柱截面為600mm×600mm,上部各層柱截面為500mm×500mm。（三）、確定框架計算簡圖取有代表性的一榀框架進行計算手算32軸線處框架根據(jù)建筑和結構要求，選取如下所示計算簡圖：圖1—1第二章、框架結構計算第一節(jié)荷載統(tǒng)計一、荷載標準值的計算（一）豎向荷載1．恒載屋面恒載：30厚細石混凝土保護層22×0.03=0.66kN/㎡三氈四油防水層0.4kN/㎡20m厚水泥砂漿找平層20×0.02=0.4kN/㎡150厚水泥蛭石保溫層5×0.15=0.75kN/㎡100厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板25×0.1=2.5kN/㎡吊頂或粉頂0.5kN/㎡總計5.21kN/㎡樓面恒載：樓面荷載標準值水磨石地面（面層及砂漿底共50mm）1.05KN/m2120厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土結構層3KN/m215厚板底抹灰0.26KN/m2小計樓面恒載4.31KN/m22、活載上人屋面均布活載標準值2.0kN/㎡樓面活載標準值5.0kN/㎡屋面風荷載標準值0.35kN/㎡（二）梁、柱重力荷載計算梁柱可根據(jù)截面尺寸，材料容量及粉刷層等計算出單位上的重力荷載，對墻門窗計算出單位面積上的重力荷載，具體計算過程略。計算結果見表?；A采用柱下獨立基礎，埋深2.0米h=1.55米。底層柱高h=4.5+2+0.45-1.55=5.4米。各梁柱截面尺寸表2—1層次構件b(m)h(m)rkN/mβgkN/mLi(m)1-6邊橫梁0.30.6251.054.7256.2中橫梁0.30.4251.053.152.3次梁0.30.6251.054.7256.6縱梁0.30.6251.054.7257.51柱0.60.6251.059.95.42-6柱0.50.5251.056.253.9注：1）表中β為考慮梁，柱的粉刷層重力荷載而對其重力荷載的增大系數(shù)；g表示單位長度構件重力荷載。2）梁長取凈長，柱長度取層高。（三）墻體計算1、外墻墻體為240mm厚粘土空心磚，外墻面貼瓷磚（0.5kN/㎡）；內墻面為20mm厚抹灰，則外墻面重力荷載為：0.5+15×0.24+17×0.02=4.44kN/㎡2、內墻內墻為240mm厚粘土空心磚，兩側為20mm厚抹灰，則單位內墻重力荷載為：17×0.02×2+15×0.24=4.28kN/㎡3、木門窗木門單位面積重力荷載為0.2kN/㎡；鋁合金窗單位面積重力荷載為0.4kN/㎡。木門自重荷載為.0.2kN/㎡。鋁合金窗0.4kN/㎡。第二節(jié)橫向框架側移剛度計算橫向框架側移剛度計算1、取梁混凝土等級為C20，Ec=2.55×107kN/㎡。在框架結構中，現(xiàn)澆樓面可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少了框架側移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架梁取I=1.5I0(I0梁的截面慣性矩)；對中框架梁取I=2.0I0。橫梁線剛度I0計算表表2—2梁號L截面b×h(m2)跨度l(m)慣性矩I0=bhh3/12邊框架梁中框架梁Ib=1.5I0(m)ib=EIb/l(kN.m)Ib=2.0I0(m4)ib=EIb/l(kN.m)L10.3×0.66.25.4×10-338.1×10-113.33×104410.8×10--34.44×1044L20.3×0.67.55.4×10-33＼＼10.8×10--3×104L30.3×0.67.55.4×10-338.1×10-112.75×104410.8×10--34.05×1044L40.3×0.42.31.33×10--32.0×10-112.22×10442.66×10--33.99×1044L50.3×0.43.81.33×10--32.0×10-111.59×10442.66×10--32.12×1044橫向框架柱的側移剛度取柱混凝土等級為C30，Ec=3×107kN/m2.柱線剛度列于表2—3，橫向框架柱側移剛度D值列于表2—4.柱線剛度Ic計算算表表2—3構件截面（m）柱高度（m）慣性矩Ic=1/12bh3線剛度ic=EIc/h底層柱0.6×0.65.410.8×10-36.0×1042~6層柱0.4×0.43.02.13×10-32.13×104表4、橫向框架側移剛度D值（N/mm）表2—4層次項目柱類型i=Σib/2ic（一般層層）i=Σib/ic（底層）α=i/(2+i))α=(0.5+i))/(2+i)D=12αic//h2(kN/m)根數(shù)底層邊框架邊柱3.69/6.00=0.61150.426105194邊框架中柱（3.69+3）//6.0=11.1150.518127904中框架邊柱4.92/6.00=0.8220.4681155612中框架邊柱4.59/6.00=0.76650.458113098中框架中柱（4.92+3.999）/6.0==1.4850.7991972812∑Di5591162-6層邊框架邊柱（3.69+3.669）/2.133×2=1..730.46130644邊框架中柱2×（3.69+3）//2×2.113=3.1140.61173244中框架邊柱（4.92+4.992）/2×2..13=2..310.541533612中框架邊柱（4.59+4.559）/2×2..13=2..160.52147688中框架中柱2×（4.92+3.999）/2×2..13=4..180.681931212∑Di655472第三節(jié)橫向水平荷載作用下框架結構的側移計算向水平地震作用下框架結構的內力和側移計算本設計地震烈度為6度，故不考慮地震作用，此處從略。二、橫向框架風荷載作用下結構內力和側移計算風荷載標準值基本風壓W0=0.35kN/㎡由《荷載規(guī)范》查μs=0.8（迎風面），μs=-0.5（背風面）C類地區(qū)：H/B=20.4/43.2=0.472，查表可得，脈動影響系數(shù)為υ=0.4；鋼筋混凝土框架結構基本自振周期T1T1=0.25+0.53×10-3H2/B=0.313sW0T12=0.35×0.3132=0.034kN?s2/m2查表：ξ=1.31.βz=1+1.31×0.4×Hi/（μz×H）取橫向框架計算單元，負載寬度為7.2米，則沿房屋高度分布的風荷載為Qz=7.2×0.35βzμsμz=2.52βzμsμz根據(jù)各樓層標高處的高度Hi，查表取μz，代入上式可得各層標高處的q(z)，見表5，q(z)沿房屋高度的分布見圖三。沿房屋高度分布風荷載標準值表2—5層次Hi/mHi/Hμzβzq1zq2z620.41.000.8461.6192.7611.726517.40.8530.7881.5672.4891.556414.40.7060.741.52.2381.399311.40.5590.741.3962.0831.30228.40.4120.741.2921.9281.20515.40.2650.741.1881.7721.108圖2—2《荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于30米且寬度大于1.5的房屋結構，應采用風振系數(shù)?z來考慮風壓脈動的影響，本設計房屋高度H=20.4<30m,H/B=20.4/14.1=1.447<1.5,但由表5可見，沿房屋高度在1.188~1.619范圍內變化，則風壓脈動的影響較大。因此，該房屋應考慮風壓脈動的影響?？蚣芙Y構分析時，應按靜力等效原理將圖三的分布風荷載轉化為節(jié)點集中荷載，各層的集中荷載計算過程如下：F6=（2.761+1.726）×3/2=6.731kNF5=（2.489+1.556+2.238+1.399）×3/2+（2.761-2.489+1.726-1.556）×3×0.5/3+（2.489-2.238+1.556-1.399）×3×0.5×2/3=12.152kNF4=（2.238+1.399+2.083+1.302）×3/2+（2.489-2.238+1.556-1.399）×3×0.5/3+（2.238-2.083+1.399-1.302）×3×0.5×2/3=10.989kNF3=（2.083+1.302+1.928+1.205）×3/2+（2.238-2.083+1.399-1.302）×3×0.5/3+（2.083-1.928+1.302-1.205）×3×0.5×2/3=10.155kNF2=（1.928+1..205+11.772++1.1088）×3/2+（2.0833-1.9228+1.3302-1..205）×3×0..5/3+（1.9288-1.7772+1.2205-1..108）×3×0..5×2/33=9.399kkNF1=（1.772+0++1.1088+0）×4.955×0.5++（1.9288-1.7772+1.2205-1..108）×4.955×0.5//3+（1.7722-0+1..108-00）×4.955×0.5××2/3=12.09kkN圖2—32.風荷載作用下水平平位移驗算。由圖四水平荷載根根據(jù)式：Vi=∑Fk。計算層間間剪力Vi如下。風荷載作用下框架架層間剪力及及位移計算表2—6層次123456Fi12.099.39910.15510.98912.1526.731Vi61.51949.42944.0329.87218.8836.731∑Di312846929669296692966929669296Δμi0.890.710.640.430.270.10μi0.891.62.242.672.943.04Δμi/hi1/60671/118311/178131/334881/644441/2040000由表6可見，荷載框架的的最大層間位位移角為1/60667＜[θe]=1//550。滿足規(guī)范范要求。第四節(jié)、橫向豎向向荷載作用下下框架結構內內力計算計算單元取14軸線橫向框架進行行計算，計算算單元寬度7.2米，如圖五五示由于房間間內設有次梁梁，故直接傳傳給該框架的的樓面荷載如如圖中的陰影影所示，計算算單元范圍內內的樓面荷載載則通過次梁梁和縱向框架架梁以集中力力的形式傳給給橫向框架，作作用于各點上上，于縱向框框架梁的中心心線不重合，因因此在框架節(jié)節(jié)點上還作用用有集中力矩矩。二、荷載計算恒載計算在圖六中,q11，q1′代表橫梁自自重，為均布布荷載形式;q2、q2′分別為房間間和走道傳給給橫梁的梯形形荷載和三角角形荷載，由由圖五所示幾幾何關系可得得，對于六層:第6層：q1=4.7255kN/mq11′=2.6225kN/mmq2=5..21×366=18.7756kN//mqq2′=5.211×2.11=10.9941kN//mP1，P2，分別為邊縱梁，中中縱梁直接傳傳給柱的恒載載，它包括梁梁自重，樓板板重和女兒墻墻的重力荷載載。P1=[3.6××2.0×00.5×2++（6+2）×0.5××1.8]×5.211+4.7225×7.22+4.7225×3+22.64×00.9×7..2=140.3233kNP2=[3.6××2×0.55×2+（6+2）×1.8+（3.6+22.1）×1.055×2]××5.21++4.7255×7.2++4.7255×3=154.4011kN集中力矩M1，MM2，M1=P1e1==140.3323×[（0.4-00.3）/2]=77.02kNN．mM2=P2e2==154.4401×[（0.4-00.3）/2]=77.72kNN．m第2—5層：q1包括梁自重和其上上橫梁自重，為為均布荷載。其其他計算方法法同6層，計算過過程如下：q1=4.7255+4.288×2.4=114.9977kN/mq1′=2.6625kN//mq22=3.555×3.6=117.64kkN/mq2′=3.555×2.1=77.455kN/mP1=[3.6××2.0×00.5×2++（6+2）×0.5××2.0]×3.555+4.7225×7.22+4.7225×3.00+4.444×（6.8×××1.8×22）+0.4××1.5×11.8×2=152.77kNP2=[3.6××2.0×00.5×2++（6+2）×0.5××2.0]++（3.6+22.1）×0.5××1.05××2]×33.55+44.725×7..2+4.7255×3.0+4.28×2.4×(7.2--0.4)==193.225kN集中力矩M1，MM2，M1=PP1e1=1152.777×[（0.4-0.3）/2]=77.64kNN．mM2=PP2e2=1193.255×[（0.4-0.3）/2]=99.66kNN．m對第1層：q1=4.7255+4.288×2.4==14.9997kN/mmq1′=2.625kNN/mq22=3.555×3.6==12.788kN/mq2′=3.55×2..1=7.4455kNN/mP1=[3.6××2.0×00.5×2++（6+2）×0.5××2.0]×3.555+84.7725×7..2+4.7725×3..0+4.444×（6.8×××1.8×22）+0.4××1.5×11.8×2=152.77kNP2=[3.6××2.0×00.5×2++（6+2）×0.5××1.05××2]×33.55+44.725××7.2+44.725××3.0+44.28×22.4×6..8=193.25kN集中力矩M1，MM2，M1=PP1e1=1152.777×[（0.6-00.3）/2]=222.92kkN．mM2=PP2e2=1193.255×[（0.6-00.3）/2]=228.99kkN．m活載計算活荷載作用下各層層框架梁上的的荷載分布如如圖七：對于第6層：q2=2.0×33.6=7..2kN/mmq2′=2×2..1=4.22kN/mmP1=[3.6××2.0×0.5×2+（6+2）×0.5×2]×2=30..4kNP2=[3.6××2.0×0.5×2+（3.6+22.1）×0.5×1.05×2.0]×2=43..58kNNM1=P1e1==1.52kkN．mM2=PP2e2=22.18kNN．m同理在雪荷載作用用下q2=3.6×00.35=11.26kNN/mq2′=0.355×2.1=00.73kkN/mP1=[3.6××2.0×0.5×2+（6+2）×0.5×2]×0.35==5.32kkNP2=[3.6××2.0×00.5×2++（6+2）×0.5××2+（3.6+22.1）×1.055×2]××0.35==7.42kkNM1=P1e1==0.2666kN．mM2=PP2e2=00.371kkN．m第2--5層：q2=3.6×22.0=7..2kN/mmq2′=2.0×2.11=4.2kN/mP1=[3.6××2.0×00.5×2++（6+2）×0.5××2]×22=30.44kNP2=[3.6××2.0×00.5×2++（3.6+22.1）×0.5××1.05××2.0]×2=433.58kkNM1=P1e1==1.52kkN．mM2=PP2e2=22.18kNN．m第1層：q2=3.6×22.0=7..2kN/mmq2′=2×2.1=44.2kNN/mP1=[3.6××2.0×00.5×2++（6+2）×0.5××2]×22=30.44kNP2=[3.6××2.0×00.5×2++（3.6+22.1）×0.5××1.05××2.0]×2=433.58kkNM1=P1e1==30.4××（0.6-00.3）/2=4..56kN．mM2=P2e2==43.8××（0.6-00.3）/2=6..54kN．m將以上計算結果總總匯如下：橫向框架恒載匯總總表表2—7層次q1/kN.mq1′kN.mq2kN.mq2′kN.mP1kNP2kNM1kN.mM2kN.m64.7252.62518.75610.941140.323154.47.027.722~514.9972.62512.787.455152.77193.257.649.66114.9972.62512.787.455152.77193.2522.9228.99橫向框架活載匯總總表表2—8層次q2kN.mq2′kN.mP1kNP2kNM1kN.mM2kN.m67.2(1.26)4.2(0.735)30.4(5.32)43.58(7.415)1.52(0.266)2.18(0.371)2~57.24.230.443.581.522.1817.24.230.443.584.566.54注：表中括號內數(shù)數(shù)值對應于屋屋面雪荷載作作用情況。三、內力計算梁端、柱端彎矩采采用彎矩二次次分配法計算算。由于結構構和荷載均對對稱，故計算算時可用半框框架。彎矩計計算過程如圖圖八，所得彎彎矩圖如圖九九。梁端剪力力可根據(jù)梁上上豎向荷載引引起的剪力與與梁端彎矩引引起的剪力相相疊加而得。柱柱軸力可由梁梁端剪力和節(jié)節(jié)點集中力疊疊加得到。計計算柱底軸力力還需考慮柱柱自重，如表表9和表10所列：圖2—4活載作用下橫向框架彎矩的二二次分配法（單單位：kN.m）圖2—5圖2—6恒載彎矩圖（kN.m）圖2—7活載彎矩圖（kNN.m）（三）梁端剪力及及柱軸力計算算恒載作用下梁端剪剪力及柱軸力力計算表（kN）表2—9層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力GJ跨JK跨GJ跨JK跨GJ跨JK跨G柱J柱VG=VJVJ=VKVG=-VJVJ=VKVGVJVJ=VKN頂N底N頂N底639.398.5-2.47036.9241.868.5177.24199.44204.76217.96571.836.67-1.63070.273.466.67422.41435.61491.34504.54471.836.67-1.68070.273.466.67658.58671.78777.92791.12371.836.67-1.68070.273.466.67894.75907.951064.51077.7271.836.67-1.8070.0373.636.671130.811441351.11364.3171.836.67-1.2070.0373.036.671367.41420.81637.21690.7活載作用下梁端剪剪力及柱軸力力計算表(kN)表2—10層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力GJ跨JK跨GJ跨JK跨GJ跨JK跨G柱J柱VG=VJVJ=VKVG=VJVJ=VKVGVJVJ=VKN=NN=N615.122.21-0.83014.2915.952.2144.6961.74515.122.21-0.44014.6815.562.2189.77123.09415.122.21-0.47014.6515.592.21134.82184.47315.122.21-0.47014.6515.592.21179.87245.85215.122.21-0.5014.6215.622.21224.89307.26115.122.21-0.37014.7515.492.21270.04368.54（四）橫向框架內內力組合1、框架梁內力組合合本結構考慮了三種種內力組合，即1.2SGK+1.4SQK，1.2SGK+0.9×1.4（SQK+SWK），1.35SGK+1.0SQK。本工程各梁的內力組合計算過程省略，計算結果見表，表中SGK，SQK兩列中的梁端彎矩M為經過調幅后的彎矩（調幅系數(shù)取0.8）。表11框架梁內力組合表表表2—11層次截面位置內力SGKSQKSωK1.2SGK+1.26(SQKK+SωK)1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK→←一層GM-55.31-14±37.2-37.14-130.88-88.67-85.97V70.6314.75干11.888.47118.21110.1105.41J左M-61.06-15.78干33.8-135.7-50.57-98.21-95.36V73.0315.49±11.8122.0292.29114.09109.32J右M-8.09-2.42±17.18.79-34.3-13.34-13.1V6.672.21干6.3-9.7531.3311.2111.1跨間MGJ91.0686.7884.0686.84MJK29.083.5724.5324.77二層GM-45.87-11.77±28.7-33.71-106.04-73.69-71.52V70.0314.62干8.95-91.18113.75109.16104.51J左M-54.51-14.18干25.0-114.8-51.77-87.77-85.26V73.6315.62±8.95119.3196.76115.02110.22J右M-13.72-3.8±13.2-4.62-37.88-22.32-21.78V6.672.21干12.6-5.0526.6311.2111.1跨間MGJ103.2698.696.7799.11MJK33.250.0115.5516.09三層GM-47.51-12.18±22.4-44.13-99.32-76.32-74.06V70.214.65干7.093.88111.52109.42104.75J左M-55.63-14.45干19.6-109.7-60.2789.55-86.99V73.4615.59±7.0116.6295.48114.76109.98J右M-13.27-3.69±10.2-7.72-33.43-21.6-21.1V6.672.21干9.71-1.4523.0211.2111.1跨間MGJ100.6197.7194.5796.98MJK30.154.4416.2716.67四層GM-47.51-12.18±15.7-52.58-92.14-76.32-74.06V70.214.65干4.996.53108.88109.42104.75J左M-55.61-14.45干13.7-102.2-67.68-89.52-86.96V73.4615.59±4.9113.97101.62114.76109.98J右M-13.27-3.69±7.0-11.75-29.39-21.6-21.09V6.672.21干6.672.3819.1911.2111.1跨間MGJ100.1197.694.5896.99MJK26.128.4816.2716.78五層GM-47.86-12.47干8.2-62.81-83.4877.08-74.89V70.214.68干2.5899.49105.99109.45104.79J左M-55.66-14.59干7.3-94.37-75.98-89.73-87.34V73.4615.56±2.58111.01104.51114.73109.94J右M-13.25-3.63±3.6-15.94-25.01-21.52-20.98V6.672.21干3.436.4715.1111.2111.1跨間MGJ98.9197.7794.196.39MJK21.9312.8716.3516.89六層GM-29.74-8.58干2.4-43.47-49.52-48.73-47.7V36.9214.29干0.7861.3363.2964.1364.31J左M-41.59-12.57干2.3-68.64-62.85-68.72-67.51V41.8615.95±0.7871.3169.3572.4672.24J右M-15.97-4.97±0.9-24.29-26.56-26.53-26.12V8.52.21干0.8611.914.0713.6913.29跨間MGJ102101.8899.34100.45MJK15.513.2313.2613.67注：表中中MGJ，MJK分別為GJ，JK跨的跨間最最大正彎矩。M以下部受拉拉為正，V以向上為正正。架柱內力組合取每層柱頂和柱底底兩個控制截截面，按柱內內力組合方法法進行組合，組組合結果及柱柱端彎矩設計計值的調整見見表。地震荷荷載過于小，不不予考慮，橫向框架G柱彎矩矩和軸力組合合表2—12層次截面內力SGKSQKSωK1.2SGK+1.26(SQKK+SωK)1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK|Mmax|NNminMNmaxM→→6柱頂M30.159.2干2.444.7450.849.949.0650.8044.7449.9N177.2444.69干0.78268.0270284275.3270268.0283.9柱底M-26.5-7.39±1.4-39.4-42.9-43.2-42.2-43.2-39.4-43.2N199.4444.69干0.78294.7296.6314301.9313.9294.7313.95柱頂M25.76.69干6.830.747.8441.3940.2147.8730.741.39N422.4189.77干3.36615.8624.2660.0632.6624.2615.8660.0柱底M-25.88-6.85±5.5-32.8-46.6-41.8-40.7-46.6-32.8-41.8N435.6189.77干3.36631.6640.1677.8648.4640.1631.6677.94柱頂M25.886.85干10.126.9652.4141.7940.6552.4126.9641.79N658.58134.82干8.26949.8970.91023979.0970.6949.81024柱底M-25.88-6.85±9.0-28.4-51.0-41.8-40.7-51.0-28.4-41.8N671.78134.82干8.26965.6986.41041994.9986.4965.61041.3柱頂M25.886.85干13.322.9356.4541.7940.6556.4522.9341.79N894.75179.87干15.3121813191388132513191281.1387柱底M-26.77-7.07±12.3-25.5-56.5-43.2-42.0-56.5-25.5-43.2N907.95179.87干15.312971335140513411335129714062柱頂M22.926.13干16.414.5655.8937.0736.0955.8914.5637.07N1130.8224.89干25.41608167217511671167216081751柱底M-18.58-5.11±15.59.21-48.2-30.2-29.45-48.3-9.21-30.2N1143.9224.89干25.4162416881769.1687.591688162417691柱頂M27.647.83干21.615.8270.2545.1444.1370.2515.8245.14N1367.4270.04干37.21934202821162018.88202819342116柱底M-13.82-3.92±41.8-25.3-74.2-22.6-22.07-74.2-25.3-22.6N1420.8270.04干37.21998209221882083.03209219982188橫向框架J柱彎矩矩和軸力組合合表2—13層次截面內力SGKSQKSωK1.2SGK+1.26(SQKK+SωK)1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK|Mmax|NNminMNmaxM→←6柱頂M-24.31-7.33干3.2-42.434.38-40.2-39.4-42.4-42.4-40.2N204.7661.74干0.06323.4323.55338.2332.2323.4323.4338.2柱底M21.775.97±2.536.830.535.3634.4836.836.835.36N217.9661.74干0.06329.3327.47356348329.3329.33565柱頂M-21.59-5.56干8.4-43.5-22.33-34.7-33.7-43.5-43.5-34.7N491.34123.09干0.9743.6745.85786.4761.974743.6786.4柱底M21.365.64±7.642.6423.4934.8433.8542.6442.6434.84N504.54123.09干0.9759.4762.89818.2777.8759.4759.4818.24柱頂M-21.63-5.64干13-49.6-16.56-34.8-33.9-49.6-49.6-34.8N777.92184.47干2.711621169.3112351191116211621234柱底M21.635.64±12.448.6917.4434.8433.8548.6948.6934.84N791.12184.47干2.711781185.15125212071178117812523柱頂M-21.63-5.64干17.5-55.1-11.01-34.8-33.9-55.1-55.1-34.8N1064.5245.85干5.41580159.9616821621158015801683柱底M22.225.78±16.855.1112.7835.7834.7655.1155.1135.78N1077.7245.85干5.415961609.8170016371569156917002柱頂M-19.11-5.02干21.4-56.2-2.29-30.8-30.0-56.2-56.2-30.8N1351.08307.26干9.019972019.821312051199719972131柱底M14.773.97±20.248.18-2.7323.9123.2848.1848.1823.91N1364.28307.26干9.020132036.06214920672013201321491柱頂M-22.45-6.2干30.6-73.33.81-36.5-35.6-73.3-73.3-36.5N1637.23368.54干13.724122446.3125782480241124112578柱底M11.233.1±45.875.09-40.3318.2617.8275.0975.0918.26N1690.69368.54干13.724762510.4626512545247624762651注：表中M以左側側受拉為正，單單位為kN.m橫向框架G柱剪力力組合（kN）表2—14層次SGKSQKSωK1.2SGK+11.26(SSQK+SωK)1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK→←6-18.88-5.53±1.27-28.02-31.22-31.02-30.45-17.19-4.51±4.1-21.14-31.48-27.72-26.944-17.25-4.56±6.37-18.42-34.47-27.85-27.013-17.55-4.64±8.53-16.16-37.65-28.33-27.562-13.83-3.75±10.63-7.93-34.71-22.42-21.851-7.68-2.18±11.742.83-26.76-12.55-12.26橫向框架J柱剪力力組合（kN）表2—15層次SGKSQKSωK1.2SGK+11.26(SSQK+SωK)1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK→←615.364.43±1.926.4121.6225.1724.63514.413.73±5.3328.7115.2823.1822.51414.423.76±8.532.7511.3323.2322.57314.623.81±11.4336.757.9423.5522.88211.923.0±13.8734.8-0.1518.2417.7516.241.72±14.1527.48-8.1710.149.9第三章截面設設計框架梁梁控制截面混凝土土強度等級C20，ft=1.100N/mm2，fc=9.6N/mm2,縱筋為Ⅱ級(fy=300NN/mm2)，箍筋為Ⅰ級(fy=210NN/mm2)。第一層框架梁正截截面設計表3—1截面ⅠⅡⅢⅣⅣM(kN·m)-130.8891.06-135.74-34.329.08b×h0(mm2)300×565300×565300×565250×365250×3650.5×b×v((kN·m)17.73018.33.920M0=M-(b/2))v(kN·m)-148.6191.06-154.04-38.2229.08as=M/(fcbhh)0.160.10.170.120.09ξ=1-(1-2××as)0.50.180.110.190.130.09As=fcbh00ξ/fy(mmm2)976.32596.641030.56379.6262.8選筋4Φ184Φ144Φ203Φ142Φ14實配面積（mm22）10176151256461308ρ%0.60.360.740.510.34ρmin%0..2第二層框架梁正截截面設計表3—2截面ⅠⅡⅢⅣⅣM(kN·m)-106.04103.26-114.78-37.8833.25b×h0(mm2)300×565300×565300×565250×365250×3650.5×b×v((kN·m)17.06017.93.330M0=M-(b/2))v(kN·m)-123.1103.26-132.68-41.2133.25as=M/(fcbhh)0.130.110.140.130.1ξ=1-(1-2××as)0.50.140.120.150.140.11As=fcbh00ξ/fy(mmm2)759.36650.88813.6408.8321.2選筋4Φ163Φ183Φ203Φ142Φ16實配面積（mm22）804763941461402ρ%0.470.450.560.510.44ρmin%0.2第三層框架梁正截截面設計表3—3截面ⅠⅡⅢⅣⅣM(kN·m)-99.32100.61-109.66-33.4330.15b×h0(mm2)300×565300×565300×565250×365250×3650.5×b×v((kN·m)16.73017.493.450M0=M-(b/2))v(kN·m)-116.05100.61-127.15-36.8830.15as=M/(fcbhh)0.130.110.140.120.09ξ=1-(1-2××as)0.50.140.120.150.130.09As=fcbh00ξ/fy(mmm2)759.36650.88813.6379.6262.8選筋4Φ163Φ183Φ202Φ162Φ14實配面積（mm22）804763941402308ρ%0.470.450.560.440.34ρmin%0.2第四層框架梁正截截面設計表3—4截面ⅠⅡⅢⅣⅣM(kN·m)-92.14100.11-102.2-29.3926.12b×h0(mm2)300×565300×565300×565250×365250×3650.5×b×v((kN·m)16.33017.12.40M0=M-(b/2))v(kN·m)-108.47100.11-119.3-31.7926.12as=M/(fcbhh)0.120.110.130.10.08ξ=1-(1-2××as)0.50.130.120.140.110.08As=fcbh00ξ/fy(mmm2)705.12650.88759.36321.2233.6選筋3Φ183Φ183Φ182Φ162Φ14實配面積（mm22）763763763402308ρ%0.450.450.450.400.34ρmin%0.2第五層框架梁正截截面設計表3—5截面ⅠⅡⅢⅣⅣM(kN·m)-83.4898.91-94.37-25.0121.93b×h0(mm2)300×565300×565300×565250×365250×3650.5×b×v((kN·m)15.9016.651.890M0=M-(b/2))v(kN·m)-99.3898.91111.02-26.921.93as=M/(fcbhh)0.110.110.120.080.07ξ=1-(1-2××as)0.50.120.120.130.080.07As=fcbh00ξ/fy(mmm2)650.88650.88705.12233.6204.4選筋3Φ183Φ183Φ182Φ142Φ14實配面積（mm22）763763763308308ρ%0.450.450.450.340.34ρmin%0.2第六層框架梁正截截面設計表3—6截面ⅠⅡⅢⅣⅣM(kN·m)-49.52101.88-68.72-26.5615.5b×h0(mm2)300×565300×565300×565250×365250×3650.5×b×v((kN·m)9.490-10.871.760M0=M-(b/2))v(kN·m)-59.01101.88-79.59-28.3215.5as=M/(fcbhh)0.060.110.090.090.05ξ=1-(1-2××as)0.50.060.120.090.090.05As=fcbh00ξ/fy(mmm2)325.44650.88488.16262.8146選筋2Φ163Φ183Φ162Φ142Φ14實配面積（mm22）402763603308308ρ%0.440.450.360.340.34ρmin%0.2第一層框架梁斜截截面設計表3—7截面支座G右支座J左支座J右設計剪力V1kN118.21122.0231.33b×h0(mm2)300×565300×565250×3650.25×fc××b×h0(kN)406.8>VV406.8>V350.4>V0.7βhft××b×h0(kNN)130.5>V130.5>V70.26>V箍筋直徑фф(mm)Ф8ф8ф8肢數(shù)(n)222箍筋間距s(mmm)250250250Asv50.350.350.3第二層框架梁斜截截面設計表3—8截面支座G右支座J左支座J右設計剪力V1kN113.75119.3126.63b×h0(mm2)300×565300×565250×3650.25×fc××b×h0(kNN)406.8>VV406.8>V350.4>V0.7βhft××b×h0((kN)130.5>V130.5>V70.26>V箍筋直徑ф(mm)Ф8ф8ф8肢數(shù)(n)222箍筋間距s(mmm)250250250Asv50.350.350.3第三層框架梁斜截截面設計表3—9截面支座G右支座J左支座J右設計剪力V1kN111.52116.6223.02b×h0(mm2)300×565300×565250×3650.25×fc××b×h0(kNN)406.8>VV406.8>V350.4>V0.7βhft××b×h0((kN)130.5>V130.5>V70.26>V箍筋直徑ф(mm)Ф8ф8ф8肢數(shù)(n)222箍筋間距s(mmm)250250250Asv50.350.350.3第四層框架梁斜截截面設計表3—10截面支座G右支座J左支座J右設計剪力V1kN108.88113.9719.19b×h0(mm2)300×565300×565250×3650.25×fc××b×h0(kNN)406.8>VV406.8>V350.4>V0.7βhft××b×h0((kN)130.5>V130.5>V70.26>V箍筋直徑ф(mm)Ф8ф8ф8肢數(shù)(n)222箍筋間距s(mmm)250250250Asv50.350.350.3第五層框架梁斜截截面設計表3—11截面支座G右支座J左支座J右設計剪力V1kN105.99111.0115.11b×h0(mm2)300×565300×565250×3650.25×fc××b×h0(kNN)406.8>VV406.8>V350.4>V0.7βhft××b×h0((kN)130.5>V130.5>V70.26>V箍筋直徑ф(mm)Ф8ф8ф8肢數(shù)(n)222箍筋間距s(mmm)250250250Asv50.350.350.3第六層框架梁斜截截面設計表3—12截面支座G右支座J左支座J右設計剪力V1kN63.2972.4614.07b×h0(mm2)300×565300×565250×3650.25×fc××b×h0(kNN)406.8>VV406.8>V350.4>V0.7βhft××b×h0((kN)130.5>V130.5>V70.26>V箍筋直徑ф(mm)Ф8ф8ф8肢數(shù)(n)222箍筋間距s(mmm)250250250Asv50.350.350.3二、柱截面設計截面選?。哼x取每層柱的柱頂頂和柱底截面面進行計算。鋼筋混凝土框架各各層柱的計算算長度：對于一般多層房屋屋的框架柱，梁梁柱為剛接的的框架各層柱柱段，其計算算長度可取為為：現(xiàn)澆樓蓋蓋底層柱段l0=1.0HH其余各層柱段l0=1.255H計算框架柱的配筋筋：在框架平面內，各各層柱按偏心心受壓構件計計算，對稱配配置在彎矩作作用方向兩對對邊的縱向受受力鋼筋(As=As′).基本計算算公式如下：：e0=M/Nea=h/30≥200；ei=e0+ea；ξ1=0.2+2.77（ei/h0）,當ξ1>1時，取ξ1=1；ξ2(l0/h),當l00/h<15時，取ξ2=1η=Cm[1+K(l0/hh)2ξ1ξ2/(14000ei/h0)]其中Cm對于有有側移的框架架和排架結構構，取Cm=1.0；K對于有側移結構中中的構件，取取K=0.88當l0/h<8時，取ηη=1；e=ηei+0..5h-αs；ξ=N/α1fcbbh0；當ηei≤0.3h0時，按按小偏心受壓壓構件進行計計算；當ηei〉0.3h0時，按大偏心受受壓構件進行行計算，計算算過程中得到到后，再根據(jù)據(jù)的值最終確確定截面屬于于哪一種受力力情況。當求出的As小于于零，或者小小于最小配筋筋率的鋼筋面面積時，則按按構造配筋。具具體的計算結結果見下表：：第六層G柱截面設設計表3—13截面G柱柱頂G柱柱底M50.844.7449.9-43.17-39.35-43.17N269.98268.01283.96313.93294.65313.93l0/h9.375e0=M/N188.16166.93175.73137.51133.55137.51ei/h0=(e0++ea)/h00.570.510.540.430.420.43ε1=0.2+2.77×ei/h0>1時取1111111η=Cm{1+[KK/(14000×ei/h0)](ll0/h)2ε1ε2111111ηei210.24189.01197.8159.6155.63159.60.3h0109.5ε=N/(a1fccbh0)0.130.130.140.150.140.15偏心類型大偏心x=εh047.246.949.654.951.554.9e′=ηei-h/2+as45.2424.0132.8-5.4-9.37-5.4As1As2123.372997.3126.973003.9142.262950.7<02850.8<02915.1<02850.8選筋4Φ144Φ144Φ144Φ144Φ144Φ14實配面積(mm))615615615615615615ρ%0.420.420.420.420.420.42ρmin%0.2第六層J柱截面設設計表3—14截面J柱柱頂J柱柱底M-42.44-42.-40.1536.830.535.36N323.43323.43338.17329.27327.47355.99l0/h9.375e0=M/N131.22131.22118.73111.7693.1499.33ei/h0=(e0++ea)/hh00.410.410.380.360.310.33ε1=0.2+2..7×ei/h0>1時取1111111η=Cm{1+[KK/(14000×ei/h00)](ll0/h)22ε1ε21.021.021.021.021.021.02ηei154.56154.56141.54134.3115.01121.410.3h0109.5ε=N/(a1fccbh0)0.160.160.160.160.160.17偏心類型大偏心x=εh056.5456.5459.1257.5657.2562.24e′=ηei-h/2+as-10.44-10.44-23.46-30.7-49.99-43.59As1As2<02819.13<02819.13<02769.99<02799.7<02805.7<02710.6選筋4Φ144Φ144Φ144Φ144Φ144Φ14實配面積(mm))615615615615615615ρ%0.420.420.420.420.420.42ρmin%0.2第五層G柱截面設設計表3—15截面G柱柱頂G柱柱底M47.8430.741.39-46.62-32.76-41.79N624.24615.77660.02640.08631.61677.84l0/h9.375e0=M/N76.6449.662.7172.8351.8661.65ei/h0=(e0++ea)/h00.260.190.230.250.20.22ε1=0.2+2.77×ei/h0>1時取10.920.720.810.890.730.8η=Cm{1+[KK/(14000×ei/h0)](ll0/h)2ε1ε21.011.011.011.011.011.01ηei97.8870.3683.593.9572.482.440.3h0109.5偏心類型小偏心e=ηei+h//2-as262.89235.37248.52258.95237.42247.77ε╲╲╲╲╲╲As=A?s按構造配筋選筋4Φ144Φ144Φ144Φ144Φ144Φ14實配面積(mm))615615615615615615ρ%0.420.420.420.420.420.42ρmin%0.2第五層J柱截面設設計表3—16截面J柱柱頂J柱柱底M-43.5-43.5-34.7142.4642.4634.84N743.55743.55786.4759.39759.39818.22l0/h9.375e0=M/N58.558.544.1455.9155.9142.58ei/h0=(e0++ea)/h00.220.220.180.210.210.17ε1=0.2+2.77×ei/h0>1時取10.780.780.670.760.760.66η=Cm{1+[KK/(14000×ei/h0)](ll0/h)2ε1ε21.011.011.011.011.011.01ηei79.2179.2164.5476.5576.5548.340.3h0109.5偏心類型小偏心e=ηei+h//2-as244.21244.21229.54241.55241.55227.96ε╲╲╲╲╲╲As=A?s按構造配筋選筋4Φ144Φ144Φ144Φ144Φ144Φ14實配面積(mm))615615615615615615ρ%0.420.420.420.420.420.42ρmin%0.2第四層G柱截面設設計表3—17截面G柱柱頂G柱柱底M52.4126.9641.7951.0328.3541.79N970.58949.761023.9986.42965.61041.72l0/h9.375e0=M/N54.0028.3940.8151.7329.3640.12ei/h0=(e0++ea)/h00.20.130.170.20.140.16ε1=0.2+2.77×ei/h0>1時取10.750.560.650.730.570.64η=Cm{1+[KK/(14000×ei/h0)](ll0/h)2ε1ε211111ηei74.048.3960.8171.7349.3660.120.3h0109.5偏心類型小偏心e=ηei+h//2-as239213.39225.81236.73214.36225.12ε╲╲╲╲╲╲As=A?s按構造配筋選筋4Φ144Φ144Φ144Φ144Φ144Φ14實配面積(mm))615615615615615615ρ%0.420.420.420.420.420.42ρmin%0.2第四層J柱截面設設計表3—18截面J柱柱頂J柱柱底M49.5749.5734.8448.6948.6934.84N1162.561162.561234.661178.41178.41252.48l0/h9.375e0=M/N42.6442.6428.2241.3241.3227.82ei/h0=(e0++ea)/h00.170.170.130.170.170.13ε1=0.2+2.77×ei/h0>1時取10.660.660.560.660.660.55η=Cm{1+[KK/(14000×ei/h0)](ll0/h)2ε1ε2111111ηei62.6462.6448.2261.3261.3247.820.3h0109.5偏心類型小偏心e=ηei+h//2-as227.64227.64213.22226.32226.32212.83ε╲╲╲╲╲╲As=A?s按構造配筋選筋4Φ144Φ144Φ144Φ144Φ144Φ14實配面積(mm))615615615615615615ρ%0.420.420.420.420.420.42ρmin%0.2第三層G柱截面設設計表3—19截面G柱柱頂G柱柱底M56.4522.9341.7956.5325.5343.21N1319.561281.111387.781335.41296.951405.6l0/h9.375e0=M/N42.7817.930.1142.3319.6830.74ei/h0=(e0++ea)/h00.170.10.140.170.110.14ε1=0.2+2