層研發(fā)樓外腳手架搭拆專項施工方案

南海海洋資源綜合研發(fā)平臺項目樓外腳手架搭拆專項施工方案PAGEPAGE29廣州市金輝建筑置業(yè)有限公司目錄HYPERLINK\l"_Toc258425080"第一節(jié)編制依據(jù)2HYPERLINK\l"_Toc258425081"第二節(jié)工程概況況2HYPERLINK\l"_Toc258425082"第三節(jié)腳手架方方案選擇2HYPERLINK\l"_Toc258425083"第四節(jié)腳手架材材料選擇4HYPERLINK\l"_Toc258425084"第五節(jié)腳手架搭搭設流程及要要求4HYPERLINK\l"_Toc258425085"第六節(jié)腳手架的的勞動力安排排8HYPERLINK\l"_Toc258425086"第七節(jié)腳手架的的檢查與驗收收9HYPERLINK\l"_Toc258425087"第八節(jié)腳手架搭搭設安全技術術措施9HYPERLINK\l"_Toc258425088"第九節(jié)腳手架拆拆除安全技術術措施12HYPERLINK\l"_Toc258425089"第十節(jié)腳手架計計算書13HYPERLINK\l"_Toc258425090"第十一節(jié)應應急預案27第十一節(jié)監(jiān)監(jiān)測措施

29腳手架專項施工工方案第一節(jié)編制制依據(jù)《建筑施工計算算手冊》江正正榮著中國建建筑工業(yè)出版版社；《建筑施工手冊冊》第四版中中國建筑工業(yè)業(yè)出版社；《鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB550017--2003中國建筑工工業(yè)出版社；；《建筑結構荷載載規(guī)范》GBB500099-20011中國建筑工工業(yè)出版社；；《建筑施工腳手手架實用手冊冊（含垂直運運輸設施）》中中國建筑工業(yè)業(yè)出版社；《建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGGJ130--2001中國建筑工工業(yè)出版社；；《建筑地基基礎礎設計規(guī)范》GB50007-2002中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工安全全檢查標準》JGJ59-99中國建筑工業(yè)出版社；另外參照本工程程施工圖紙及及施工組織設設計編制本施施工方案。工程概況南海海洋資源綜綜合研發(fā)平臺臺項目樓工程程，位于廣州州市新港西路路164號大院院內，該工程程由中國科學學院南海海洋洋研究所開發(fā)發(fā)興建，廣州州珠江外資建建筑設計院設設計，廣州市市金輝建筑置置業(yè)有限公司司承建。廣東東海外建設監(jiān)監(jiān)理有限公司司監(jiān)理。該工工程1棟，地上199層，地下1層，層高：：地下一層為為4.35mm；主樓處為為6.5m，首首層5m，二至七七層3.8mm,八至十九九層3.2mm。總建筑面面積約121100㎡。建建筑總高度約約71.7mm。腳手架方案選擇擇本工程考慮到施施工工期、質質量、安全和和合同要求，故故在選擇方案案時，應充分分考慮以下幾幾點：1、架架體的結構設設計，力求做做到結構要安安全可靠，造造價經(jīng)濟合理理。2、在在規(guī)定的條件件下和規(guī)定的的使用期限內內，能夠充分分滿足預期的的安全性和耐耐久性。3、選選用材料時，力力求做到常見見通用、可周周轉利用，便便于保養(yǎng)維修修。4、結結構選型時，力力求做到受力力明確，構造造措施到位，升升降搭拆方便便，便于檢查查驗收；5、綜合以上幾幾點，腳手架架的搭設，還還必須符合JJCJ59--99檢查標標準要求，要要符合相關文文明標化工地地的有關標準準。6、因搭設高度度大于50m，需分段卸卸荷。7、卸荷：部位位在5F、10F、15F分三道卸荷荷，西面在原原有九層樓屋屋面搭起10F、13F、17F分三道卸荷荷詳見附圖。7、結合以上腳腳手架設計原原則，同時結結合本工程的的實際情況，綜綜合考慮了以以往的施工經(jīng)經(jīng)驗，決定采采用以下腳手手架方案：8、人行施工梯梯為了方便結構施施工操作人員員的上落，每每幢主樓均設設置一個上人人梯。搭設時時采用鋼管在在腳手架的外外側搭設，與與腳手架成為為一個整體。要要做成傾角不不大于60°帶有扶手的的扶梯。梯底底或梯外側應應滿掛安全網(wǎng)網(wǎng)，以防墜物物傷人。9、人行施工梯梯設置首層直直到屋面，位位置設為D×3～4軸。第四節(jié)腳手手架材料選擇擇鋼管落地腳手架架l、鋼管落地腳腳手架，選用外徑488mm，壁厚厚3.2mmm，鋼材強度度等級Q2335-A，鋼鋼管表面應平平直光滑，不不應有裂紋、分分層、壓痕、劃劃道和硬彎，新新用的鋼管要要有出廠合格格證。腳手架架施工前必須須將入場鋼管管取樣，送有有相關國家資資質的試驗單單位，進行鋼鋼管抗彎、抗抗拉等力學試試驗，試驗結結果滿足設計計要求后，方方可在施工中中使用。2、卸荷鋼絲繩繩：Ф16鋼絲繩，Φ18拉環(huán)、U型扣。3、本工程鋼管管腳手架的搭搭設使用可鍛鍛鑄造扣件，應應符合建設部部《鋼管腳手手扣件標準》JGJ22-85的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞。如使用舊扣件時，扣件必須取樣送有相關國家資質的試驗單位，進行扣件抗滑力等試驗，試驗結果滿足設計要求后方可在施工中使用。4、搭設架子前前應進行保養(yǎng)養(yǎng)，除銹并統(tǒng)統(tǒng)一涂色，顏顏色力求環(huán)境境美觀。腳手手架立桿、防防護欄桿、踢踢腳桿統(tǒng)一漆漆黃色，剪力力撐統(tǒng)一漆桔桔紅色。底排排立桿、掃地地桿均漆紅白白相間色。5、腳手板、腳腳手片采用符符合有關要求求。6、安全網(wǎng)采用用密目式安全全網(wǎng)，網(wǎng)目應應滿足20000目／100ccm2，做耐貫穿穿試驗不穿透透，1.6×1.8m的單單張網(wǎng)重量在在3kg以上，顏顏色應滿足環(huán)環(huán)境效果要求求，選用綠色色。要求阻燃燃，使用的安安全網(wǎng)必須有有產(chǎn)品生產(chǎn)許許可證和質量量合格證，以以及由廣州市市建筑安全監(jiān)監(jiān)督管理部門門發(fā)放的準用用證。7、連墻件采用用鋼管，其材材質應符合現(xiàn)現(xiàn)行國家標準準《碳素鋼結結構》（GBB700--88）中Q2355A鋼的要求求。腳手架搭設流程程及要求落地腳手架搭設設的工藝流程程為：場地平平整、夯實→基礎承載力力實驗、材料料配備→定位設置通通長腳手板、底底座→縱向掃地桿→立桿→橫向掃地桿→小橫桿→大橫桿（擱擱柵）→剪刀撐→連墻件→鋪腳手板→扎防護欄桿→扎安全網(wǎng)。定距定位。根據(jù)據(jù)構造要求在在建筑物四角角用尺量出內內、外立桿離離墻距離，并并做好標記；；用鋼卷尺拉拉直，分出立立桿位置，并并用小竹片點點出立桿標記記；墊板、底底座應準確地地放在定位線線上，墊板必必須鋪放平整整，不得懸空空。在搭設首層腳手手架過程中，沿沿四周每框架架格內設一道道斜支撐，拐拐角除雙向增增設，待該部部位腳手架與與主體結構的的連墻件可靠靠拉接后方可可拆除。當腳腳手架操作層層高出連墻件件兩步時，宜宜先立外排，后后立內排。其其余按一下構構造要求搭設設。1、主主桿基礎本工程腳手架地地基礎部位應應在回填土完完后夯實，采采用強度等級級不低于C115的混凝土土進行硬化，混混凝土硬化厚厚度不小于110cm。地地基承載能力力能夠滿足外外腳手架的搭搭設要求（具具體計算數(shù)據(jù)據(jù)參閱腳手架架計算書）。2、立立桿間距(1)腳手手架立桿縱距距1.5m，橫距1m，步距1.9m，里立桿距距建筑物0..3m。(2))腳手架的底底部立桿采用用不同長度的的鋼管參差布布置，使鋼管管立桿的對接接接頭交錯布布置，高度方方向相互錯開開500mmm以上，且要要求相鄰接頭頭不應在同步步同跨內，以以保證腳手架架的整體性。(3))立桿應設置置墊木，并設設置縱橫方向向掃地桿，連連接于立腳點點桿上，離底底座20cmm左右。(4))立桿的垂直直偏差應控制制在不大于架架高的1／400。(5))立桿及縱橫橫向水平桿構構造要求：3、大大橫桿、小橫橫桿設置(1))靠墻一邊外外伸長度不應應大于0.4L，且不應大大于500.節(jié)點處到中中心距不應大大于150.。(2))外架子按立立桿與大橫桿桿交點處設置置小橫桿，兩兩端固定在立立桿，以形成成空間結構整整體受力。4、剪剪刀撐腳手架外側立面面的兩端各設設置一道剪刀刀撐，并應由由底至頂連續(xù)續(xù)設置；中間間各道剪刀撐撐之間的凈距距離不應大于于15m。剪刀刀撐斜桿的接接長宜采用搭搭接，搭接長長度不小于11m，應采用用不少于2個旋轉扣件件固定。剪刀刀撐斜桿應用用旋轉扣件固固定在與之相相交的橫向水水平桿的伸出出端或立桿上上，旋轉扣件件中心線離主主節(jié)點的距離離不宜大于1150mm。5、腳腳手板、腳手手片的鋪設要要求(1))腳手架里排排立桿與結構構層之間均應應鋪設木板：：板寬為2000mm，里里外立桿間應應滿鋪腳手板板，無探頭板板。(2))滿鋪層腳手手片必須垂直直墻面橫向鋪鋪設，滿鋪到到位，不留空空位，不能滿滿鋪處必須采采取有效的防防護措施。(3))腳手片須用用12-144#鉛絲雙股股并聯(lián)綁扎，不不少于4點，要求綁綁扎牢固，交交接處平整，鋪鋪設時要選用用完好無損的的腳手片，發(fā)發(fā)現(xiàn)有破損的的要及時更換換。6、防防護欄桿(1))腳手架外側側使用建設主主管部門認證證的合格綠色色密目式安全全網(wǎng)封閉，且且將安全網(wǎng)固固定在腳手架架外立桿里側側。(2))選用18鉛絲張掛掛安全網(wǎng)，要要求嚴密、平平整。(3))腳手架外側側必須設1..2m高的防防護欄桿和330cm高踢踢腳桿，頂排排防護欄桿不不少于2道，高度分分別為0.99m和1.3m。(4))腳手架內側側形成臨邊的的(如遇大開間間門窗洞等))，在腳手架架內側設1..2m的防護護欄桿和300cm高踢腳腳桿。(5))腳手架上門門洞、出入口口構造示意圖圖7、連連墻件(1))腳手架與建建筑物按計算算書中連墻件件布置要求設設拉結點。樓樓層高度超過過4m，則在水水平方向加密密，如樓層高高度超過6mm時，則按水水平方向每66m設置一道道斜拉鋼絲繩繩。(2))拉結點在轉轉角范圍內和和頂部處加密密，即在轉角角l米以內范圍圍按垂直方向向每3.6米設一一拉結點。(3))拉結點應保保證牢固，防防止其移動變變形，且盡量量設置在外架架大小橫桿接接點處。(4))外墻裝飾階階段拉結點，也也須滿足上述述要求，確因因施工需要除除去原拉結點點時，必須重重新補設可靠靠，有效的臨臨時拉結點，以以確保外架安安全可靠。(5))連墻件構造造示意圖連墻件扣件連接接示意圖8、架架體內封閉(1))腳手架的架架體里立桿距距墻體凈距最最多為2000mm，如因因結構設計的的限制大于2200mm的的必須鋪設站站人板，站人人板設置平整整牢固。(2))腳手架施工工層里立桿與與建筑物之間間應采用腳手手片或木板進進行封閉。(3))施工層以下下外架每隔33步以及底部部用密目網(wǎng)或或其他措施進進行封閉。第六節(jié)腳手手架的勞動力力安排1、為為確保工程進進度的需要，同同時根據(jù)本工工程的結構特特征和外腳手手架的工程量量，確定本工工程外腳手架架搭設人員需需要8～12人，均有上上崗作業(yè)證書書。2、建建立由項目經(jīng)經(jīng)理、施工員員、安全員、搭搭設技術員組組成的管理機機構，搭設負負責人負有指指揮、調配、檢檢查的直接責責任。3、外外腳手架的搭搭設和拆除，均均應有項目技技術負責人的的認可，方可可進行施工作作業(yè)，并必須須配備有足夠夠的輔助人員員和必要的工工具。第七節(jié)腳手手架的檢查與與驗收鋼管落地腳手架架1、腳腳手架搭設完完畢或分段搭搭設完畢，應應按規(guī)定對腳腳手架工程的的質量進行檢檢查，經(jīng)檢查查合格后方可可交付使用。2、高高度在20mm及20m以下的的腳手架，應應由單位工程程負責人組織織技術安全人人員進行檢查查驗收。高度度大于20mm的腳手架，應應由上一級技技術負責人隨隨工程進行分分階段組織單單位工程負責責人及有關的的技術人員進進行檢查驗收收。3、驗驗收時應具備備下列文件：：(1))腳手架構配配件的出廠合合格證或質量量分類合格標標志；(2))腳手架工程程的施工記錄錄及質量檢查查記錄；(3))腳手架搭設設過程中出現(xiàn)現(xiàn)的重要問題題及處理記錄錄，(4))腳手架工程程的施工驗收收報告。4、腳腳手架工程的的驗收，除查查驗有關文件件外，還應進進行現(xiàn)場檢查查，檢查應著著重以下各項項，并記入施施工驗收報告告。(1))構配件和加加固件是否齊齊全，質量是是否合格，連連接和掛扣是是否緊固可靠靠；(2))安全網(wǎng)的張張掛及扶手的的設置是否齊齊全；(3))基礎是否平平整堅實、支支墊是否符合合規(guī)定；(4))連墻件的數(shù)數(shù)量、位置和和設置是否符符合要求；(5)垂直度及及水平度是否否合格。5、除按規(guī)規(guī)范進行常規(guī)規(guī)檢查外，應應重點對以下下部分進行檢檢查：（10）立立桿基腳：受受力處穩(wěn)實。（2）連墻件：：是否按設計計的數(shù)據(jù)布置置剛性連墻件件。（3）腳手架施施加荷載：是是否超過施工工組織設計中中的極限荷載載。（4）轉角連接接：是否封閉閉連接，形成成整體。（5）安全網(wǎng)：：是否與腳手手架收緊。第八節(jié)腳手手架搭設安全全技術措施1、技術保障措措施(1)架子子搭設完畢，用用合格密目安安全網(wǎng)鋪圍護護于架子的外外圍及底部。(2)鋼管與扣件進場前應經(jīng)過檢查挑選(選擇標準應符合規(guī)范JGJ130-200第3條)，所用扣件在使用前應清理加油一次，扣件一定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40N·m～65N·m之間。(3)架子搭設到10m高度時由架子搭設人員進行自檢；架子搭設完畢后由搭設會同施工單位、監(jiān)理單位和質檢單位對整個腳手架進行驗收檢查，驗收合格后方可投入使用。(4)該腳手架作為建筑物裝飾作業(yè)時，安全防護屏障及裝修時作業(yè)平臺，嚴禁將模板支架、攬風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管道等固定在腳手架上；腳手架嚴禁懸掛起重設備。(5)腳手架的安全性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，未經(jīng)允許嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除與搭設腳手架各構件。其中在腳手架使用期間，下列桿件嚴禁拆除：主節(jié)點處橫、縱向水平桿，連墻件。2、質量保障措施(1)操作人員作業(yè)前必須進行崗位技術培訓與安全教育。(2)技術人員在腳手架搭設、拆除前必須給作業(yè)人員下達安全技術交底，并傳達至所有操作人員。(3))腳手架必須須嚴格依據(jù)本本《施工方案》進進行搭設；搭搭設時，技術術人員必須在在現(xiàn)場監(jiān)督搭搭設情況，保保證搭設質量量達到設計要要求。(4)腳腳手架搭設完完備，依據(jù)施施工組織設計計與單項作業(yè)業(yè)驗收表對腳腳手架進行驗驗收，發(fā)現(xiàn)不不符合要求處處，必須限時時或立即整改改。3、安全保保障措施(1))操作人員必必須持有登高高作業(yè)操作證證，方可上崗崗。(2)架子子在搭設(拆卸)過程要做到到文明作業(yè)，不不得從架子上上掉落工具、物物品；同時必必須保證自身身安全，高空空作業(yè)需穿防防滑鞋，佩戴戴安全帽、安安全帶，未佩佩戴安全防護護用品不得上上架子。(3))在架子上施施工的各工種種作業(yè)人員,,應注意自身身安全(尤其是在卸卸料平臺上的的工作人員))；不得隨意意向下、向外外拋、掉物品品，不得隨意意拆除安全防防護裝置。(44)雨、雪、霧及六級以以上大風等天天氣，嚴禁進進行腳手架搭搭設、拆除工工作。(5)應應設安全員負負責對腳手架架進行經(jīng)常檢檢查和保修。A在下列情況下，必須對腳手架進行檢查a在六級以上大風和大雨后b停用超過二個月，復工前。B檢查保修項目a各主節(jié)點處各桿件的安裝、連墻件等構造是否符合《施工方案》的要求；b扣件螺絲是否松動；c安全防護措施是否符合要求。(6)在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看護,安全員巡視檢查。(7)腳手架臨街面必須有防止墜物傷人的防護措施。(8)搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標志，嚴禁非操作人員入內。鋼管落地腳手架架1、鋼鋼管架應設置置避雷針，分分置于主樓外外架四角立桿桿之上，并聯(lián)聯(lián)通大橫桿，形形成避雷網(wǎng)絡絡，并檢測接接地電阻不大大于30Ω。2、外外腳手架不得得搭設在距離離外架空線路路的安全距離離內，并做好好可靠的安全全接地處理。3、定定期檢查腳手手架，發(fā)現(xiàn)問問題和隱患，在在施工作業(yè)前前及時維修加加固，以達到到堅固穩(wěn)定，確確保施工安全全。4、外外腳手架嚴禁禁鋼竹、鋼木木混搭，禁止止扣件、繩索索、鐵絲、竹竹篾、塑料篾篾混用。5、外外腳手架搭設設人員必須持持證上崗，并并正確使用安安全帽、安全全帶、穿防滑滑鞋。6、嚴嚴禁腳手板存存在探頭板，鋪鋪設腳手板以以及多層作業(yè)業(yè)時，應盡量量使施工荷載載內、外傳遞遞平衡。7、保保證腳手架體體的整體性，不不得與井架、升升降機一并拉拉結，不得截截斷架體。8、結結構外腳手架架每支搭一層層，支搭完畢畢后，經(jīng)項目目部安全員驗驗收合格后方方可使用。任任何班組長和和個人，未經(jīng)經(jīng)同意不得任任意拆除腳手手架部件。9、嚴嚴格控制施工工荷載，腳手手板不得集中中堆料施荷，施施工荷載不得得大于3kNN/m2，確確保較大安全全儲備。10、結結構施工時不不允許多層同同時作業(yè)，裝裝修施工時同同時作業(yè)層數(shù)數(shù)不超過兩層層，臨時性用用的懸挑架的的同時作業(yè)層層數(shù)不超過兩兩層。11、當當作業(yè)層高出出其下連墻件件3.6m以上上、且其上尚尚無連墻件時時，應采取適適當?shù)呐R時撐撐拉措施。12、各各作業(yè)層之間間設置可靠的的防護柵欄，防防止墜落物體體傷人。第九節(jié)腳手手架拆除安全全技術措施鋼管落地腳手架架1、拆拆架前，全面面檢查擬拆腳腳手架，根據(jù)據(jù)檢查結果，擬擬訂出作業(yè)計計劃，報請批批準，進行技技術交底后才才準工作。作作業(yè)計劃一般般包括：拆架架的步驟和方方法、安全措措施、材料堆堆放地點、勞勞動組織安排排等。2、拆拆架時應劃分分作業(yè)區(qū)，周周圍設繩綁圍圍欄或豎立警警戒標志，地地面應設專人人指揮，禁止止非作業(yè)人員員進入。3、拆拆架的高處作作業(yè)人員應戴戴安全帽、系系安全帶、扎扎裹腿、穿軟軟底防滑鞋。4、拆拆架程序應遵遵守“由上而下，先先搭后拆”的原則，即即先拆拉桿、腳腳手板、剪刀刀撐、斜撐，而而后拆小橫桿桿、大橫桿、立立桿等，并按按“一步一清”原則依次進進行。嚴禁上上下同時進行行拆架作業(yè)。5、拆拆立桿時，要要先抱住立桿桿再拆開最后后兩個扣，拆拆除大橫桿、斜斜撐、剪刀撐撐時，應先拆拆除中間扣件件，然后托住住中間，再解解端頭扣。6、連連墻桿(拉結點)應隨拆除進進度逐層拆除除，拆拋撐時時，應用臨時時撐支住，然然后才能拆除除。7、拆拆除時要統(tǒng)一一指揮，上下下呼應，動作作協(xié)調，當解解開與另一人人有關的結扣扣時，應先通通知對方，以以防墜落。8、拆拆架時嚴禁碰碰撞腳手架附附近電源線，以以防觸電事故故。9、在在拆架時，不不得中途換人人，如必須換換人時，應將將拆除情況交交代清楚后方方可離開。10、拆拆下的材料要要徐徐下運，嚴嚴禁拋擲。運運至地面的材材料應按指定定地點隨拆隨隨運，分類堆堆放，“當天拆當天天清”，拆下的扣扣件和鐵絲要要集中回收處處理。11、高高層建筑腳手手架拆除，應應配備良好的的通訊裝置。12、輸輸送至地面的的桿件，應及及時按類堆放放，整理保養(yǎng)養(yǎng)。13、當當天離崗時，應應及時加固尚尚未拆除部分分，防止存留留隱患造成復復崗后的人為為事故。14、如如遇強風、大大雨、雪等特特殊氣候，不不應進行腳手手架的拆除，嚴嚴禁夜間拆除除。15、翻翻掀墊鋪竹笆笆應注意站立立位置，并應應自外向里翻翻起豎立，防防止外翻將竹竹笆內未清除除的殘留物從從高處墜落傷傷人。第十節(jié)腳手手架計算書鋼管落地腳手架架一、參數(shù)信息::1.腳手架參數(shù)數(shù)雙排腳手架搭設設高度為72m，立桿采采用單立管；；搭設尺寸為：立立桿的橫距為為1m，立桿桿的縱距為1.5m，大小橫桿桿的步距為11.9m；內排架距離墻長長度為0.330m；大橫桿在上，搭搭接在小橫桿桿上的大橫桿桿根數(shù)為1根；腳手架沿墻縱向向長度為1150.000m；采用的鋼管類型型為Φ48×3..2；橫桿與立桿連接接方式為單扣扣件；取扣件件抗滑承載力力系數(shù)為11.00；連墻件采用兩步步兩跨，豎向向間距3m，水平間間距1.6m，采用扣扣件連接；連墻件連接方式式為雙扣件；；2.活荷載參數(shù)數(shù)施工均布活荷載載標準值:22.000kN/m22；腳手架用用途:裝修腳手架架；同時施工層數(shù)::1層；3.風荷載參數(shù)數(shù)本工程地處廣東東廣州市，基基本風壓0..5kN//m2；風荷載高度變化化系數(shù)μz為1.00，風風荷載體型系系數(shù)μs為1.14；腳手架計算中考考慮風荷載作作用；4.靜荷載參數(shù)數(shù)每米立桿承受的的結構自重標標準值(kN/m)):0.12291；腳手板自重標準準值(kN/m2):0.3300；欄桿桿擋腳板自重重標準值(kN/m)):0.1110；安全設施與安全全網(wǎng)(kN/m2):0.0005；腳手板類別:沖沖壓鋼腳手板板；欄桿擋板板類別:欄桿、沖壓壓鋼腳手板擋擋板；每米腳手架鋼管管自重標準值值(kN/m)):0.0335；腳手板鋪設總層層數(shù):33；5.地基參數(shù)地基土類型:混凝土；地地基承載力標標準值(kPa)::2000..00；立桿基礎底面面面積(m2):0.220；地基承承載力調整系系數(shù):1.000。二、大橫桿的計計算:按照《扣件式鋼鋼管腳手架安安全技術規(guī)范范》(JGJ1330-20001)第5.2.44條規(guī)定，大大橫桿按照三三跨連續(xù)梁進進行強度和撓撓度計算，大大橫桿在小橫橫桿的上面。將將大橫桿上面面的腳手板自自重和施工活活荷載作為均均布荷載計算算大橫桿的最最大彎矩和變變形。1.均布荷載值值計算大橫桿的自重標標準值:P1=0.0335kN//m；腳手板的自重標標準值:P2=0.3×1/(2++1)=0..1kN//m；活荷載標準值::Q=2××1/(2++1)=0..667kkN/m；靜荷載的設計值值:q1=1.2×0.0355+1.2××0.1=00.162kN/m；；活荷載的設計值值:q2=1.4×0.6677=0.9333kN//m；圖1大橫桿設設計荷載組合合簡圖(跨中最大彎彎矩和跨中最最大撓度)圖2大橫桿設設計荷載組合合簡圖(支座最大彎彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大大彎距分別按按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計計算公式如下下:跨中最大彎距為為M1max=00.08×0.1622×0.82+0.100×0.9333×0.82=0.0068kNN.m；支座最大彎距計計算公式如下下:支座最大彎距為為M2maxx=-0..10×0.1622×0.82-0.1117×0.9333×0.82=-0..08kNN.m；選擇支座彎矩和和跨中彎矩的的最大值進行行強度驗算：：σ=Max(00.068××106,0.088×106)/47330=16..913NN/mm2；大橫桿的最大彎彎曲應力為σ=16..913NN/mm2小于大橫桿桿的抗壓強度度設計值[[f]=2005N/mmm2，滿足要求求！3.撓度驗算::最大撓度考慮為為三跨連續(xù)梁梁均布荷載作作用下的撓度度。計算公式如下：：其中：靜荷載標標準值:qq1=P1+P2=0.0335+0.11=0.1335kN//m；活荷載標準值::q2=Q==0.6677kN/mm；最大撓度計算值值為：ν=0.6777×0.1135×80004/(1000×2.066×105×1136600)+00.990××0.6677×80044/(1000×2.066×105×1136600)==0.1332mm；；大橫桿的最大撓撓度0.1132mmm小于大橫桿桿的最大容許許撓度8000/1500mm與10mmm，滿足要求求！三、小橫桿的計計算:根據(jù)JGJ1330-20001第5.2.44條規(guī)定，小小橫桿按照簡簡支梁進行強強度和撓度計計算，大橫桿桿在小橫桿的的上面。用大大橫桿支座的的最大反力計計算值作為小小橫桿集中荷荷載，在最不不利荷載布置置下計算小橫橫桿的最大彎彎矩和變形。1.荷載值計算算大橫桿的自重標標準值：p1=0.0035×0.8==0.0228kN；；腳手板的自重標標準值：P2=0.3×1×0.8/((2+1)==0.0800kN；活荷載標準值：：Q=2×1×0.8/((2+1)=0.5333kN；；集中荷載的設計計值:P==1.2×(0.0288+0.088)+1.44×0.5333=0..877kkN；小橫桿計算簡圖圖2.強度驗算最大彎矩考慮為為小橫桿自重重均布荷載與與大橫桿傳遞遞荷載的標準準值最不利分分配的彎矩和和；均布荷載最大彎彎矩計算公式式如下:Mqmax==1.2××0.0355×12/8=0.0055kN.mm；集中荷載最大彎彎矩計算公式式如下:Mpmax==0.8777×1/3==0.2992kN..m；最大彎矩M==Mqmaax+MMpmax==0.2998kN..m；最大應力計算值值σ=M/W==0.2998×1066/47300=62.9902N//mm2；小橫桿的最大彎彎曲應力σ=62..902NN/mm2小于小橫桿桿的抗壓強度度設計值2205N//mm2，滿足要求求！3.撓度驗算最大撓度考慮為為小橫桿自重重均布荷載與與大橫桿傳遞遞荷載的設計計值最不利分分配的撓度和和；小橫桿自重均布布荷載引起的的最大撓度計計算公式如下下:νqmax=55×0.0335×100004/(3844×2.066×105×1136600)==0.022mm；；大橫桿傳遞荷載載P=p1+p2+Q=0.0028+0..08+0..533==0.6442kN；；集中荷載標準值值最不利分配配引起的最大大撓度計算公公式如下:νpmax==641..653×11000×((3×100002-4×100002/9)/(72××2.06××105×1136600)==0.9773mm；；最大撓度和νν=νqmax+νpmax=0.02++0.9733=0..993mmm；小橫桿的最大撓撓度為0..993mmm小于小小橫桿的最大大容許撓度1000//150=66.667與與10mmm,滿足要求求！四、扣件抗滑力力的計算:按規(guī)范表5.11.7,直角角、旋轉單扣扣件承載力取取值為8.000kN，按按照扣件抗滑滑承載力系數(shù)數(shù)1.00，該該工程實際的的旋轉單扣件件承載力取值值為8.000kN?？v向或橫向水平平桿與立桿連連接時，扣件件的抗滑承載載力按照下式式計算(規(guī)范5.2..5):R≤Rc其中Rc扣件抗抗滑承載力設設計值,取8.00kN；R--縱向向或橫向水平平桿傳給立桿桿的豎向作用用力設計值；；大橫桿的自重標標準值:PP1=0..035×0.8×2/2=00.028kN；小橫桿的自重標標準值:PP2=0..035×1/2=00.018kN；腳手板的自重標標準值:PP3=0..3×1×0.8/22=0.122kN；活荷載標準值::Q=2×1×0.8//2=00.8kNN；荷載的設計值::R=1..2×(0.0288+0.0118+0.112)+1..4×0.8=11.319kN；R<8.000kN，單單扣件抗滑承承載力的設計計計算滿足要要求!五、腳手架立桿桿荷載計算::作用于腳手架的的荷載包括靜靜荷載、活荷荷載和風荷載載。靜荷載標標準值包括以以下內容：(1)每米立桿桿承受的結構構自重標準值值，為0.11394kNN/mNG1==[0.11394+((1.50××2/2)×0.0355/1.500]×(50.000-20.000)=5.2444kN；NGL1==[0.11394+00.035++(1.500×2/2)×0.0355/1.500]×20.000=4..204kNN；(2)腳手板的的自重標準值值；采用沖壓壓鋼腳手板，標標準值為0..3kN/mm2NG2=0.3×0×1.5×(1+0.33)/2==0kNN；NGL2==0.3××33×1.5×(1+0.33)/2==9.6552kN；；(3)欄桿與擋擋腳手板自重重標準值；采采用欄桿、沖沖壓鋼腳手板板擋板，標準準值為0.111kN/mmNG3==0.111×0×1.5/22=0kN；NGL3==0.111×33×1.5/22=2..722kkN；(4)吊掛的安安全設施荷載載，包括安全全網(wǎng)；0.0005kNN/m2NG4==0.0005×1.5×(50-200)=00.225kN；NGL4==0.0005×1.5×50=0.3755kN；經(jīng)計算得到，靜靜荷載標準值值NG=NNG1+NG2+NG3+NG4=55.469kN；NGL==NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4=22.1998kN；；活荷載為施工荷荷載標準值產(chǎn)產(chǎn)生的軸向力力總和，立桿桿按一縱距內內施工荷載總總和的1/22取值。經(jīng)計算得到，活活荷載標準值值NQ=22×1×1.5×1/2==1.5kN；風荷載標準值按按照以下公式式計算其中Wo基本風風壓(kN/m2)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Wo==0.5kN/m22；Uz風荷載載高度變化系系數(shù)，按照《建建筑結構荷載載規(guī)范》(GB500009-20001)的規(guī)規(guī)定采用：Uz==1；Us風荷載載體型系數(shù)：：取值為1..144；經(jīng)計算得到，風風荷載標準值值Wk==0.7×0.5×1×1.1444=0..4kN//m2；不考慮風荷載時時,立桿的軸向向壓力設計值值計算公式Ns==1.2NNGL+1.44NQ=1.22×22.1998+1..4×1.5=28.7338kN；；Nd==1.2NNG+1.4NNQ=1.22×5.4699+1.44×1.5=8.6633kN；考慮風荷載時,,立桿的軸向向壓力設計值值為Ns==1.2NGL+0.885×1.4NQ=1..2×22.1998+0..85×1.4×1.5=28.4223kN；；Nd==1.2NG+0.855×1.4NQ=1..2×5.4699+0.885×1.4×1.5=8.3488kN；風荷載設計值產(chǎn)產(chǎn)生的立桿段段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.4×1.5×11.52/10=0.1161kNN.m；六、鋼絲繩卸荷荷計算:鋼絲繩卸荷按照照完全卸荷計計算方法。在腳手架全高范范圍內卸荷3次；吊點選選擇在立桿、小小橫桿、大橫橫桿的交點位位置；以卸荷荷吊點分段計計算。第1次卸荷凈凈高度為16.4m;;第2次卸荷凈凈高度為34.2m;;第3次卸荷凈凈高度為50.2m;;經(jīng)過計算得到a1=arcttg[3.0000/(11.000++0.3000)]=666.571度度a2=arcttg[3.0000/0..300]==84.2889度第1次卸荷處立立桿軸向力為為：P1=P22=1..5×21.8006×10/700=4.6673kNN；kx為不均勻系系數(shù)，取1..5各吊點位置處內內力計算為((kN)：T1=P11/sinaa1=4..673/00.918=5.0093kNNT2=P22/sinaa2=4..673/00.995=4.6696kNNG1=P11/tanaa1=4..673/22.308=2.0025kNNG2=P22/tanaa2=4..673/110.0000=0..467kkN其中T鋼絲繩軸軸向拉力，GG鋼絲繩水平平分力。卸荷鋼絲繩的最最大軸向拉力力為[Fg]]=T1=5.0093kNN。鋼絲繩的容許拉拉力按照下式式計算：其中[Fg]鋼絲繩繩的容許拉力力(kN)；Fgg--鋼鋼絲繩的鋼絲絲破斷拉力總總和(kN)，計算中可以近似似計算Fg==0.5d22，d為鋼絲繩直直徑(mm)；α--鋼絲絲繩之間的荷荷載不均勻系系數(shù)，取0..82；K--鋼鋼絲繩使用安安全系數(shù)。計算中[Fg]]取5.0993kN，α=0.822，K=8，得到到：選擇卸荷鋼絲繩繩的最小直徑徑為：d==(2×5.0933×8.0000/0.8220)0.55=100.0mmm。吊環(huán)強度計算公公式為：σ=N/A≤≤[f]其中[f]]--吊吊環(huán)鋼筋抗拉拉強度，《混混凝土結構設設計規(guī)范》規(guī)規(guī)定[f]=50N/mm22；N--吊環(huán)環(huán)上承受的荷荷載等于[FFg]；A--吊環(huán)環(huán)截面積，每每個吊環(huán)按照照兩個截面計計算,A=00.5πd2；選擇吊環(huán)的最小小直徑要為：：d=（2×[Fg]//[f]/π）0.5=（2×5.0933×103/50/33.142）0.5=9mm。第1次卸荷鋼絲絲繩最小直徑徑為14.0mmm，必須拉緊緊至5.0093kNN，吊環(huán)直徑徑為9mmm。根據(jù)各次卸荷高高度得：第2次卸荷鋼絲絲繩最小直徑徑為14.0mmm，必須拉緊緊至5.0093kNN，吊環(huán)直徑徑為9mmm。第3次卸荷鋼絲絲繩最小直徑徑為14.0mmm，必須拉緊緊至5.0093kNN，吊環(huán)直徑徑為9mmm。西面在原有九層層樓屋面搭設設起：第1次卸荷凈凈高度為34.2m;;第2次卸荷凈凈高度為43.8m;;第3次卸荷凈凈高度為56.6m;;經(jīng)過計算得到a1=arcttg[3.0000/(11.000++0.3000)]=666.571度度a2=arcttg[3.0000/0..300]==84.2889度第1次卸荷處立立桿軸向力為為：P1=P22=1..5×21.8006×10/700=4.6673kNN；kx為不均勻系系數(shù)，取1..5各吊點位置處內內力計算為((kN)：T1=P11/sinaa1=4..673/00.918=5.0093kNNT2=P22/sinaa2=4..673/00.995=4.6696kNNG1=P11/tanaa1=4..673/22.308=2.0025kNNG2=P22/tanaa2=4..673/110.0000=0..467kkN其中T鋼絲繩軸軸向拉力，GG鋼絲繩水平平分力。卸荷鋼絲繩的最最大軸向拉力力為[Fg]]=T1=5.0093kNN。鋼絲繩的容許拉拉力按照下式式計算：其中[Fg]鋼絲繩繩的容許拉力力(kN)；Fgg--鋼鋼絲繩的鋼絲絲破斷拉力總總和(kN)，計算中可以近似似計算Fg==0.5d22，d為鋼絲繩直直徑(mm)；α--鋼絲絲繩之間的荷荷載不均勻系系數(shù)，取0..82；K--鋼鋼絲繩使用安安全系數(shù)。計算中[Fg]]取5.0993kN，α=0.822，K=8，得到到：選擇卸荷鋼絲繩繩的最小直徑徑為：d==(2×5.0933×8.0000/0.8220)0.55=100.0mmm。吊環(huán)強度計算公公式為：σ=N/A≤≤[f]其中[f]]--吊吊環(huán)鋼筋抗拉拉強度，《混混凝土結構設設計規(guī)范》規(guī)規(guī)定[f]=50N/mm22；N--吊環(huán)環(huán)上承受的荷荷載等于[FFg]；A--吊環(huán)環(huán)截面積，每每個吊環(huán)按照照兩個截面計計算,A=00.5πd2；選擇吊環(huán)的最小小直徑要為：：d=（2×[Fg]//[f]/π）0.5=（2×5.0933×103/50/33.142）0.5=9mm。第1次卸荷鋼絲絲繩最小直徑徑為14.0mmm，必須拉緊緊至5.0093kNN，吊環(huán)直徑徑為9mmm。根據(jù)各次卸荷高高度得：第2次卸荷鋼絲絲繩最小直徑徑為14.0mmm，必須拉緊緊至5.0093kNN，吊環(huán)直徑徑為9mmm。第3次卸荷鋼絲絲繩最小直徑徑為14.0mmm，必須拉緊緊至5.0093kNN，吊環(huán)直徑徑為9mmm。七、立桿的穩(wěn)定定性計算:不考慮風荷載時時，立桿的穩(wěn)穩(wěn)定性計算公公式為：立桿的軸向壓力力設計值：NN=211.806××10/700=3.1115kNN；計算立桿的截面面回轉半徑：：i=11.59ccm；計算長度附加系系數(shù)參照《扣扣件式規(guī)范》表表5.3.33得：k=1.1555；當驗算桿桿件長細比時時，取塊1..0；計算長度系數(shù)參參照《扣件式式規(guī)范》表55.3.3得得：μ=1..5；計算長度,由由公式lo=k×μ×h確定：：l0=2..599mm；長細比Lo//i=1163；軸心受壓立桿的的穩(wěn)定系數(shù)φφ,由長細比lo/i的計算算結果查表得得到：φ=0.2265；立桿凈截面面積積：A==4.5cm2；立桿凈截面模量量(抵抗矩)：W=44.73ccm3；鋼管立桿抗壓強強度設計值：：[f]==205NN/mm2；σ=31115/(0..265×4450)=226.1233N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算算σ=266.123N/mm22小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2205N//mm2，滿足要求求！考慮風荷載時,,立桿的穩(wěn)定定性計算公式式立桿的軸心壓力力設計值：NN=211.638××10/700=3.0091kNN；計算立桿的截面面回轉半徑：：i=11.59ccm；計算長度附加系系數(shù)參照《扣扣件式規(guī)范》表表5.3.33得：k==1.1555；計算長度系數(shù)參參照《扣件式式規(guī)范》表55.3.3得得：μ=1..5；計算長度,由由公式l0=kuuh確定：：l0=2..599mm；長細比:L00/i=163；；軸心受壓立桿的的穩(wěn)定系數(shù)φφ,由長細比lo/i的結果果查表得到：：φ=0.2265立桿凈截面面積積：A==4.5cm2；立桿凈截面模量量(抵抗矩)：W=44.73ccm3；鋼管立桿抗壓強強度設計值：：[f]==205NN/mm2；σ=30991.1899/(0.2265×4550)+855765.668/47330=444.0544N/mmm2；立桿穩(wěn)定性計算算σ=444.054N/mm22小于立桿的的抗壓強度設設計值[ff]=2205N//mm2，滿足要求求！八、連墻件的穩(wěn)穩(wěn)定性計算::連墻件的軸向力力設計值應按按照下式計算算：NNl=Nlww+N0風荷載標準值WWk=0..4kN//m2；每個連墻件的覆覆蓋面積內腳腳手架外側的的迎風面積AAw=4..8m2；按《規(guī)范》5..4.1條連連墻件約束腳腳手架平面外外變形所產(chǎn)生生的軸向力((kN),N0=5.0000kNN；風荷載產(chǎn)生的連連墻件軸向力力設計值(kN)，按照照下式計算：：Nlw=11.4×Wk×Aw=2..691kkN；連墻件的軸向力力設計值NNl=Nlww+N0=7.6691kNN；連墻件承載力設設計值按下式式計算：Nff=φ·A·[ff]其中φ軸心受壓立立桿的穩(wěn)定系系數(shù)；由長細比l/ii=3000/15..9的結果查查表得到φ=0.9449，l為內排架距距離墻的長度度；又：A==4.5cm2；[f]=2205N//mm2；連墻件軸向承載載力設計值為為Nf=0..949×4.5×10-4×205×103=877.545kN；Nl=7..691<<Nf=877.545,,連墻件的設設計計算滿足足要求！連墻件采用雙扣扣件與墻體連連接。由以上計算得到到Nl=7..691小于于雙扣件的抗抗滑力166kN，滿滿足要求！連墻件扣件連接接示意圖九、立桿的地基基承載力計算算:立桿基礎底面的的平均壓力應應滿足下式的的要求p≤fg地基承載力設計計值:fg=fggk×kc=20000kPPa；其中，地基承載載力標準值：：fgk=20000kPPa；腳手架地基承載載力調整系數(shù)數(shù)：kc=1；立桿基礎底面的的平均壓力：：p=NN/A=115.5766kPa；其中，上部結構構傳至基礎頂頂面的軸向力力設計值：NN=211.806××10/700=3.1115kNN；基礎底面面積：：A=00.2m22。p=15.5776≤fg