斜井串車單鉤和雙鉤提升比較(煤校畢業(yè)設(shè)計(jì))

前言隨著我國經(jīng)濟(jì)的不斷改革開放，煤炭工業(yè)必將高速持續(xù)地向前發(fā)展，礦井提升是煤炭生產(chǎn)過程中必不可少的重要生產(chǎn)環(huán)節(jié)。礦山提升工作的任務(wù)是將采場采下的礦石，經(jīng)井下港道運(yùn)到井底車場，然后沿井筒提升到地面，再從地面運(yùn)往選礦廠，或直接運(yùn)往向外部運(yùn)輸?shù)难b車站；將掘進(jìn)出來的廢石運(yùn)提到地面，再從地面運(yùn)往廢石場；此外，還擔(dān)負(fù)著運(yùn)輸材料器械設(shè)備到使用地點(diǎn)和運(yùn)送人員上、下班的任務(wù)。在礦山企業(yè)中，運(yùn)輸提升作業(yè)的勞動量很大，運(yùn)輸提升的費(fèi)用在礦石生產(chǎn)成本中也占很大比重，礦井提升設(shè)備的耗電量一般占礦井總耗電量的30%～40%。因此，正確的選擇礦山運(yùn)輸提升設(shè)備，合理地布置和科學(xué)地組織運(yùn)輸提升工作，對提高礦井產(chǎn)量、降低礦石生產(chǎn)成本和提高勞動生產(chǎn)率，將會有很大作用。斜井提升在我國中、小型礦井中應(yīng)用極其廣泛。采用斜井開拓具有初期投資少、建井快、地面布置簡單等優(yōu)點(diǎn)。但一般斜井提升能力小，鋼絲繩磨損較快，井筒維護(hù)費(fèi)用高。它包括斜井串車、斜井箕斗及斜井帶式輸送機(jī)三種提升方式。斜井串車提升：可分為單鉤與雙鉤串車兩種，其中，單鉤串車提升井筒斷面小，投資小，生產(chǎn)能力小，耗電量大，但可以用于多水平提升。雙鉤串車提升能力較大，但只能用于單水平提升。一般年產(chǎn)量在210Kt一下的小型礦井多采用單鉤，年產(chǎn)量在300Kt左右的礦井采用雙鉤，兩者皆適用與傾角在以下的情況本文綜合運(yùn)用學(xué)過的有關(guān)專業(yè)知識。本設(shè)計(jì)包括單鉤甩車場和雙鉤平車場兩部分。通過已知的提升條件，分析各部分的經(jīng)濟(jì)性、安全性、節(jié)能性、技術(shù)可行性等諸方面，來做出最佳的提升方案。關(guān)鍵詞鋼絲繩；提升機(jī)；電動機(jī)；效率目錄TOC\o"1-3"\h\u前言 I第一章主斜井串車提升單鉤甩車場 11一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定 11.1根據(jù)礦井年產(chǎn)量要求計(jì)算礦車數(shù) 11.2根據(jù)礦車連接器強(qiáng)度計(jì)算礦車數(shù) 22斜井提升鋼絲繩的選擇計(jì)算 32.1提升鋼絲繩端經(jīng)荷重 32.2鋼絲繩單位長度的重量計(jì)算 33提升機(jī)選擇計(jì)算 43.1提升機(jī)直徑選擇 43.2滾筒的寬度 44提升系統(tǒng)的確定 54.1固定天輪的選擇 64.2井架高度的確定 64.3滾筒軸中心至天輪中心的確定 64.4鋼絲繩的內(nèi)外偏角 64.5鋼絲繩的出繩角 64.6提升電動機(jī)的預(yù)選 75提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量 75.1各變位質(zhì)量 75.2提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量 86提升系統(tǒng)的運(yùn)動學(xué) 86.1重車在井底車場運(yùn)行 86.2重車在井筒中運(yùn)行 96.3重礦車在進(jìn)入棧橋后的運(yùn)行階段 96.4一次提升循環(huán)時(shí)間 107提升系統(tǒng)動力學(xué) 107.2礦車在井筒中運(yùn)行段 107.3重車在棧橋上運(yùn)行段 117.4等效力計(jì)算 117.5等效功率 118實(shí)際提升能力的驗(yàn)算及自然加、減速度 128.1每年實(shí)際提升能力 128.2富裕系數(shù) 128.3自然加減速度 129耗電量及其效率計(jì)算 139.1提升耗電量 139.2提升設(shè)備效率 14第二章主斜井串車提升雙鉤平車場 151一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定 151.1計(jì)算提升斜長 151.2根據(jù)礦車連接器強(qiáng)度計(jì)算礦車數(shù) 162斜井提升鋼絲繩的選擇計(jì)算 172.1提升鋼絲繩端經(jīng)荷重 172.2鋼絲繩單位長度的重量計(jì)算 173提升機(jī)選擇計(jì)算 183.1滾筒直徑確定 183.2滾筒的寬度 184提升系統(tǒng)的確定 194.1固定天輪的選擇 204.2井架高度的確定 204.3滾筒軸中心至天輪中心的水平距離確定 204.4鋼絲繩的內(nèi)外偏角 214.5鋼絲繩的仰角 214.6提升電動機(jī)的預(yù)選 215提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量 225.1各變位質(zhì)量 225.2提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量 236提升系統(tǒng)的運(yùn)動學(xué) 236.1重車在井底車場運(yùn)行 236.2重車在井筒中運(yùn)行 236.3重礦車在進(jìn)入棧橋后的運(yùn)行階段 246.4一次提升循環(huán)時(shí)間 247提升系統(tǒng)動力學(xué) 247.1重礦車在井底車場階段 247.2礦車在井筒中運(yùn)行段 257.3重車在棧橋上運(yùn)行段 257.4等效力計(jì)算 257.5等效功率 268實(shí)際提升能力的驗(yàn)算及自然加、減速度 268.1每年實(shí)際提升能力 268.2富裕系數(shù) 268.3自然加減速度 279耗電量及其效率計(jì)算 289.1提升耗電量 289.2提升設(shè)備效率 29設(shè)計(jì)選型 30附錄 31致謝 32參考資料 33第一章主斜井串車提升單鉤甩車場原始數(shù)據(jù)礦井年產(chǎn)量：井筒斜長：井筒斜角：工作制度：年工作日天，日工作實(shí)數(shù)小時(shí)煤的松散容重：礦井服務(wù)年限：采量MG1.1-6，一噸固定式車廂式礦車提升不均衡系數(shù)：井底車場甩車增加的運(yùn)行距離：串車在井口棧橋上的運(yùn)行距離：1、一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定圖1-1斜井甩車場單鉤串車提升系統(tǒng)1一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定1.1根據(jù)礦井年產(chǎn)量要求計(jì)算礦車數(shù)提升斜長：一次提升持續(xù)時(shí)間的確定：初步選定的最大速度為4.8m/s，計(jì)算每次提升的持續(xù)時(shí)間小時(shí)提升量:一次提升量M：一次提升礦車數(shù)n:式中：裝載系數(shù)當(dāng)傾角在（）煤的松散密度，V礦車容積，MG1.1—6型礦車的容積為1.1通過計(jì)算算出n值位小數(shù)時(shí)，考慮到利用串車型號，取一次提升礦車數(shù)為13。1.2根據(jù)礦車連接器強(qiáng)度計(jì)算礦車數(shù)：礦車沿傾角為β的軌道上提時(shí)，受到斜面產(chǎn)生的阻力，n輛礦車的總阻力由最前面的礦車連接器來承擔(dān)，為保證連接器強(qiáng)度，所拉礦車數(shù)受到限制。礦車連接器強(qiáng)度一般容許承受拉力60000N，因此，礦車連接器強(qiáng)度容許的礦車數(shù)為式中礦車的載貨量自身質(zhì)量礦車運(yùn)行摩擦阻力系數(shù)，礦車系數(shù)取重力加速度，計(jì)算中，，即礦車連接器強(qiáng)度不滿足要求，礦車數(shù)應(yīng)確定為。即礦車數(shù)為8輛。2斜井提升鋼絲繩的選擇計(jì)算圖1-2斜井鋼絲繩計(jì)算圖2.1提升鋼絲繩端經(jīng)荷重鋼絲繩懸垂長度：2.2鋼絲繩單位長度的重量計(jì)算式中：鋼絲繩在巷道內(nèi)運(yùn)行的阻力系數(shù)，取=0.20鋼絲繩的公拉強(qiáng)度，取鋼絲繩安全系數(shù)根據(jù)上式計(jì)算的數(shù)值，查鋼絲繩規(guī)格表選擇標(biāo)準(zhǔn)鋼絲繩。斜井提升一般選用繩6×7股（1+6）繩纖維繩標(biāo)準(zhǔn)鋼絲繩，因?yàn)檫@種鋼絲繩的鋼絲較粗耐磨。鋼絲繩的破斷力總和鋼絲繩的直徑d=26mm鋼絲繩的單位長度重量鋼絲繩的安全系數(shù)符合《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定3提升機(jī)選擇計(jì)算3.1提升機(jī)直徑選擇《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定對于安裝在地面的提升機(jī)，其直徑與鋼絲繩直徑關(guān)系如下式中:Dg為提升機(jī)卷筒的直徑mm；d為提升鋼絲繩直徑d=26mm可選擇滾筒直徑為的單滾筒提升機(jī)3.2滾筒的寬度式中：Lm定期試驗(yàn)用的鋼絲繩長度,一般取30m;3為滾筒上纏繞的三圈摩擦繩;4《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定為每季度將鋼絲繩移動1/4圈附加的鋼絲繩圈數(shù);ε鋼絲繩在滾筒上纏繞時(shí)鋼絲繩間的間隙,滾筒直徑Dp=2.5m,取ε=2.5mm;Kc鋼絲繩在滾筒上的纏繞圈數(shù),主斜井傾角25度,提升長度550m,取Kc=2Dp鋼絲繩在滾筒上纏繞的平均直徑,Dp=Dg+(Kc-1)d=2.5+(2-1)0.027＝2.527(m)根據(jù)以上計(jì)算，可選擇JK—2.5/20型單滾筒提升機(jī)技術(shù)性能為表1-1表1-1JK—2.5/20型單滾筒提升機(jī)技術(shù)性能型號卷筒最大靜張力最大靜張力差容繩量提升速度電機(jī)轉(zhuǎn)速傳動比變位質(zhì)量JK-2.5/20個(gè)數(shù)直徑m寬度mtt一層二層三層m/smin/r20t12.52994008101290575013.7最大靜張力4提升系統(tǒng)的確定圖1-3斜井單鉤甩車場井口相對位置圖4.1固定天輪的選擇《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定：地面天輪時(shí)時(shí)天輪直徑查礦用固定天輪目錄表3-3可選型固定天輪變?yōu)橘|(zhì)量550kg4.2井架高度的確定=8.8-1.25=7.55（m）取8m式中井口與天輪中心之間提升鋼絲繩的傾角,一般為6～10,此處取10;井口與天輪中心之間預(yù)選的提升斜長,取50m;天輪的半徑;：1.25m4.3滾筒軸中心至天輪中心的確定單鉤固定天輪提升按內(nèi)外偏角不超過得取作為提升機(jī)滾筒中心與天輪中心的水平距離求得鋼絲繩的弦長：式中C為滾筒主軸中心與基座的中心高C=0.5m滾筒的半徑4.4鋼絲繩的內(nèi)外偏角符合《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定4.5鋼絲繩的出繩角單滾筒為上出繩===4.6提升電動機(jī)的預(yù)選電動機(jī)功率：==416.94（kw）式中根據(jù)選擇的提升機(jī)，由提升機(jī)規(guī)格表查得的標(biāo)準(zhǔn)提升速度減速器傳動效率，單級傳動時(shí)電動機(jī)容量備用系數(shù)，取1.1—1.2.查繞線式電動機(jī)產(chǎn)品目錄表，可選用JR1510-8型電動機(jī)。技術(shù)特征見表1-2：表1-2可選用JR1510-8型電動機(jī)技術(shù)特征型號容量電壓電流轉(zhuǎn)速效率功率因數(shù)轉(zhuǎn)子電壓轉(zhuǎn)子電流額定轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣量電機(jī)重量JR1510-8kwVAr/min%cos∮VA203300kg475600058735920.84644704800按電動機(jī)額定轉(zhuǎn)數(shù)核算的提升鋼絲繩最大運(yùn)行速度5提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量5.1各變位質(zhì)量電動機(jī)的變位重量天輪的變位重量提升機(jī)的變位重量提升鋼絲繩的總長度變位重量總計(jì)5.2提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量6提升系統(tǒng)的運(yùn)動學(xué)《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定：傾斜井巷內(nèi)升降人員或用礦車升降物料時(shí)，提升容器的最大速度。專用人車的運(yùn)行速度不得超過設(shè)計(jì)最大允許速度。其他參數(shù)確定初始加速度。車場內(nèi)速度。主加減速度。升降人員時(shí)：；升降物料時(shí)：《煤礦安全規(guī)程》對升物料的主加速度和主減速度無限制，一般可用0.5m/s也可稍大些，但要考慮自然加、減速度問題。摘掛鉤時(shí)間。電動機(jī)換向時(shí)間。6.1重車在井底車場運(yùn)行初加速階段時(shí)間距離在車場內(nèi)的等速階段距離時(shí)間6.2重車在井筒中運(yùn)行在井筒內(nèi)的加速度階段時(shí)間距離進(jìn)入棧橋前的減速階段時(shí)間距離6.3重礦車在進(jìn)入棧橋后的運(yùn)行階段未減速階段時(shí)間距離在線橋上的低速等速運(yùn)行階段距離時(shí)間在井筒內(nèi)的等速階段距離時(shí)間6.4一次提升循環(huán)時(shí)間式中：θ為摘掛鉤時(shí)間，電動機(jī)換向時(shí)間之和。7提升系統(tǒng)動力學(xué)單鉤串車甩車場需分別計(jì)算重車組上提的前半循環(huán)與空車組下放的后半循環(huán)，重車組上提和空車組下放的變位質(zhì)量也不一樣。為了簡化計(jì)算鋼絲繩及空重礦車運(yùn)行中的傾角雖有變化，全部按井筒的傾角β=25°計(jì)算。7.1重礦車在井底車場階段提升開始時(shí)初加速終了時(shí)低速等速開始時(shí)低速等速終了時(shí)7.2礦車在井筒中運(yùn)行段主加速開始時(shí)主加速終了時(shí)等速開始時(shí)等速終了時(shí)減速開始時(shí)減速終了時(shí)7.3重車在棧橋上運(yùn)行段末等速開始時(shí)末等速終了時(shí)末減速開始時(shí)末減速終了時(shí)7.4等效力計(jì)算7.5等效功率從以上計(jì)算可知，所選電動機(jī)容量是合適的電動機(jī)的過載系數(shù)校驗(yàn)（）由此可見，所選JR150—8型電動機(jī)是合適8、實(shí)際提升能力的驗(yàn)算及自然加、減速度由于一次提升循環(huán)的實(shí)際時(shí)間為340.24（S）為保證完成產(chǎn)量的一次循環(huán)時(shí)間則為460（S），顯然本設(shè)計(jì)提升能力有較大的容裕量，這有利于礦井挖潛。8.1每年實(shí)際提升能力式中：8.2富裕系數(shù)8.3自然加減速度選取加、減速度后，若斜井傾角小于6°，還需要根據(jù)自然加、減速度來校驗(yàn)；傾角在6°以上時(shí)，自然加速度已達(dá)以上，故不需要校驗(yàn)。若選用的加速度大于容器自然加速度時(shí)，則此提升機(jī)松繩速度大于容器運(yùn)行速度，使下放鋼絲繩松弛。加速完畢等速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，容器仍在做加速運(yùn)動，直至把鋼絲繩拉緊，此時(shí)鋼絲繩將受到一個(gè)很大的沖擊載荷，有被拉斷的危險(xiǎn)，為了防止這種事故，要求≤。自然加速度為式中下放鋼絲繩作用在滾筒圓周上的力，N； β井筒傾角；礦車數(shù)；單個(gè)礦車自身質(zhì)量kg；下放鋼絲繩端的變位質(zhì)量串車組運(yùn)行阻力系數(shù)；天輪變位質(zhì)量，kg，查天輪規(guī)格表可得。若上提重車時(shí)選用的減速度大于由于重力、摩擦阻力產(chǎn)生的自然減速度，鋼絲繩運(yùn)行速度即小容器上升速度導(dǎo)致松繩，嚴(yán)重時(shí)能使容器越過鋼絲繩發(fā)生壓繩與掉道事故。提升機(jī)停止時(shí)，容器還會上升一段距離，然后下落把繩猛然拉緊，使鋼繩受到很大的沖擊。為避免造成此種事故要求＜。重串車的自然加速度為 式中每輛礦車載貨量kg上升鋼絲繩張力N 上升鋼絲繩端變位質(zhì)量kg9耗電量及其效率計(jì)算9.1提升耗電量爬行段采用主電機(jī)控制，一次提升耗電量W式中：附屬設(shè)備耗電量的附加系數(shù):1.02減速箱的傳動效率，二級傳動，電動機(jī)的效率取積分項(xiàng)按下式計(jì)算：1度電=噸煤電耗式中：有益電耗9.2提升設(shè)備效率

第二章主斜井串車提升雙鉤平車場計(jì)算條件礦井年產(chǎn)量：=30萬噸井筒斜長：L=550米井筒斜角：工作制度：年工作日br=300天，日工作實(shí)數(shù)t=14小時(shí)煤的松散容重：=0.92t/礦井服務(wù)年限：40年采量，一噸固定式車廂式礦車提升不均衡系數(shù)：井底車場甩車增加的運(yùn)行距離：串車在井口棧橋上的運(yùn)行距離：圖2-1斜井平車場雙鉤串車提升系統(tǒng)1一次提升量和車組中礦車數(shù)的確定1.1計(jì)算提升斜長一次提升持續(xù)時(shí)間的確定：初步選定的最大速度，計(jì)算每次提升的持續(xù)時(shí)間：小時(shí)提升量:一次提升量M：一次提升礦車數(shù)：式中：—裝載系數(shù)當(dāng)傾角在—煤的松散密度，V—礦車容積，MG1.1—6型礦車的容積為通過計(jì)算算出n值位小數(shù)時(shí)，考慮到利用串車型號，取一次提升礦車數(shù)為6。1.2根據(jù)礦車連接器強(qiáng)度計(jì)算礦車數(shù)礦車沿傾角為β的軌道上提時(shí)，受到斜面產(chǎn)生的阻力，n輛礦車的總阻力由最前面的礦車連接器來承擔(dān)，為保證連接器強(qiáng)度，所拉礦車數(shù)受到限制。礦車連接器強(qiáng)度一般容許承受拉力60000N，因此，礦車連接器強(qiáng)度容許的礦車數(shù)為式中礦車的載貨量自身質(zhì)量礦車運(yùn)行摩擦阻力系數(shù)，礦車系數(shù)取重力加速度，計(jì)算中，，即礦車連接器強(qiáng)度滿足要求，礦車數(shù)應(yīng)確定為。即礦車數(shù)為6輛。圖2-2斜井鋼絲繩計(jì)算圖2斜井提升鋼絲繩的選擇計(jì)算2.1提升鋼絲繩端經(jīng)荷重鋼絲繩懸垂長度2.2鋼絲繩單位長度的重量計(jì)算式中：鋼絲繩在巷道內(nèi)運(yùn)行的阻力系數(shù)，取=0.20鋼絲繩的公拉強(qiáng)度，取15500N根據(jù)上式計(jì)算的數(shù)值，查鋼絲繩規(guī)格表選擇標(biāo)準(zhǔn)鋼絲繩。斜井提升一般選用繩6×7股（1+6）繩纖維繩芯為標(biāo)準(zhǔn)鋼絲繩，因?yàn)檫@種鋼絲繩的鋼絲較粗耐磨。鋼絲繩的破斷力總和鋼絲繩直徑d=24.5mm單位長度重量鋼絲繩的安全系數(shù)符合《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定3提升機(jī)選擇計(jì)算3.1滾筒直徑確定《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定對于安裝在地面的提升機(jī)，直徑與鋼絲繩直徑關(guān)系：式中:Dg為提升機(jī)卷筒的直徑mm；d為提升鋼絲繩直徑d=24.5mm可選擇滾筒直徑為的雙滾筒提升機(jī)3.2滾筒的寬度式中：Lm定期試驗(yàn)用的鋼絲繩長度,一般取30m;3為滾筒上纏繞的三圈摩擦繩;4《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定為每季度將鋼絲繩移動1/4圈附加的鋼絲繩圈數(shù);ε=2.5mm鋼絲繩在滾筒上纏繞時(shí)鋼絲繩間的間隙,滾筒直徑Dp=2.5m,Kc鋼絲繩在滾筒上的纏繞圈數(shù),主斜井傾角25度,提升長度550m,取Kc=2Dp鋼絲繩在滾筒上纏繞的平均直徑,Dp=Dg+(Kc-1)d=2.5+(2-1)0.027＝2.527(m)根據(jù)以上計(jì)算，可選擇2JK—2.5/20型雙滾筒提升機(jī)技術(shù)性能為表2-1表2-12JK—2.5/20型雙滾筒提升機(jī)技術(shù)性能型號卷筒最大靜張力最大靜張力差容繩量提升速度電機(jī)轉(zhuǎn)速傳動比變位質(zhì)量2JK-2.5/20個(gè)數(shù)直徑m寬度mtt一層二層三層m/smin/r20t22.51.295.52205007908.57507.9雙鉤提升時(shí)最大靜張力差為4提升系統(tǒng)的確定圖2-3斜井雙鉤平車場井口相對位置圖4.1固定天輪的選擇《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定：地面天輪時(shí)時(shí)天輪直徑查礦用固定天輪目錄表3-3可選型固定天輪變?yōu)橘|(zhì)量307kg4.2井架高度的確定=8.8-1.25=7.81（m）取8m式中-井口與天輪中心之間提升鋼絲繩的傾角,一般為6o～10o,此處取10o;井口與天輪中心之間預(yù)選的提升斜長,取50m;天輪的半徑;4.3滾筒軸中心至天輪中心的水平距離確定雙鉤固定天輪提升按內(nèi)外偏角不超過。由于偏角的限制，可計(jì)算出最小弦長。按外偏角按內(nèi)偏角（m）式中滾筒寬度；B=1.2m兩滾筒內(nèi)側(cè)間隙；a=1.35-1.2=0.15m兩天輪間距，即井筒中軌道中心距，其中為礦車最突出部分寬度；S=880+200=1080mm以作為提升機(jī)筒中心之間的水平距離，再求出鋼絲繩弦長為式中天輪的半徑滾筒的半徑C為滾筒主軸中心與基座的中心C=0.5(m)4.4鋼絲繩的內(nèi)外偏角外偏角符合《煤礦安全規(guī)程》內(nèi)偏角符合《煤礦安全規(guī)程》4.5鋼絲繩的仰角下繩仰角符合《煤礦安全規(guī)程》上繩仰角4.6提升電動機(jī)的預(yù)選電動機(jī)功率：式中由提升機(jī)規(guī)格表查得的標(biāo)準(zhǔn)提升速度減速器傳動效率，單級傳動時(shí)電動機(jī)容量備用系數(shù)，取1.1—1.2.查繞線式電動機(jī)產(chǎn)品目錄表可選用JR158-10型電動機(jī)。技術(shù)特征見表2-2：表2-2用JR158-10型電動機(jī)技術(shù)特征型號容量電壓電流轉(zhuǎn)速效率功率因數(shù)轉(zhuǎn)子電壓轉(zhuǎn)子電流額定轉(zhuǎn)矩轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣量電機(jī)重量JR1510-10kwVAr/min%cos∮VA1.84200kg400600051590920.8260542248000按電動機(jī)額定轉(zhuǎn)數(shù)核算的提升鋼絲繩最大運(yùn)行速度5：提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量5.1各變位質(zhì)量電動機(jī)的變位重量=天輪的變位重量提升機(jī)的變位重量提升鋼絲繩的總長度變位重量總計(jì)5.2提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量6提升系統(tǒng)的運(yùn)動學(xué)《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定：傾斜井巷內(nèi)升降人員或用礦車升降物料時(shí)，提升容器的最大速度。專用人車的運(yùn)行速度不得超過設(shè)計(jì)最大允許速度。見附錄斜井平車場速度圖及力圖圖A。其他參數(shù)確定初始加速度。車場內(nèi)速度。主加減速度。升降人員時(shí)：升降物料時(shí)：《煤礦安全規(guī)程》對升物料的主加速度和主減速度無限制，一般可用0.5m/s也可稍大些，但要考慮自然加、減速度問題。摘掛鉤時(shí)間。電動機(jī)換向時(shí)間。6.1重車在井底車場運(yùn)行初加速階段時(shí)間距離在車場內(nèi)的等速階段距離時(shí)間6.2重車在井筒中運(yùn)行在井筒內(nèi)的加速度階段時(shí)間距離進(jìn)入棧橋前的減速階段時(shí)間距離6.3重礦車在進(jìn)入棧橋后的運(yùn)行階段未減速階段時(shí)間距離在線橋上的低速等速運(yùn)行階段距離時(shí)間在井筒內(nèi)的等速階段距離=610—（30+30+12.6+12.6）=524.8（m）時(shí)間6.4一次提升循環(huán)時(shí)間=（5+17.5+4.7+135.9585+4.7+17.5+5+25）=215.35（s）式中：θ為摘掛鉤時(shí)間，電動機(jī)換向時(shí)間之和。7提升系統(tǒng)動力學(xué)單鉤串車甩車場需分別計(jì)算重車組上提的前半循環(huán)與空車組下放的后半循環(huán)，重車組上提和空車組下放的變位質(zhì)量也不一樣。為了簡化計(jì)算鋼絲繩及空重礦車運(yùn)行中的傾角雖有變化，全部按井筒的傾角25°計(jì)算。見附錄斜井平車場速度圖及力圖圖B。7.1重礦車在井底車場階段提升開始時(shí)初加速終了時(shí)低速等速開始時(shí)低速等速終了時(shí)7.2礦車在井筒中運(yùn)行段主加速開始時(shí)主加速終了時(shí)等速開始時(shí)等速終了時(shí)減速開始時(shí)減速終了時(shí)7.3重車在棧橋上運(yùn)行段末等速開始時(shí)末等速終了時(shí)末減速開始時(shí)末減速終了時(shí)7.4等效力計(jì)算7.5等效功率從以上計(jì)算可知，所選電動機(jī)容量是合適的電動機(jī)的過載系數(shù)校驗(yàn)（）由此可見，所選JR157—10型電動機(jī)是合適8實(shí)際提升能力的驗(yàn)算及自然加、減速度由于一次提升循環(huán)的實(shí)際時(shí)間為215.35（S）為保證完成產(chǎn)量的一次循環(huán)時(shí)間則為230.43（S），顯然本設(shè)計(jì)提升能力有較大的容裕量，這有利于礦井挖潛。8.1每年實(shí)際提升能力式中：8.2富裕系數(shù)說明上述選型設(shè)計(jì)合理可行8.3自然加減速度選取加、減速度后，若斜井傾角小于6°，還需要根據(jù)自然加、減速度來校驗(yàn)；傾角在6°以上時(shí)，自然加速度已達(dá)以上，故不需要校驗(yàn)。若選用的加速度大于容器自然加速度時(shí)，則此提升機(jī)松繩速度大于容器運(yùn)行速度，使下放鋼絲繩松弛。加速完畢等速運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)，容器仍在做加速運(yùn)動，直至把鋼絲繩拉緊，此時(shí)鋼絲繩將受到一個(gè)很大的沖擊載荷，有被拉斷的危險(xiǎn)，為了防止這種事故，要求≤。自然加速度為式中——下放鋼絲繩作用在滾筒圓周上的力，N； 井筒傾角；礦車數(shù)；單個(gè)礦車自身質(zhì)量，kg；下放鋼絲繩端的變位質(zhì)量串車組運(yùn)行阻力系數(shù)；天輪變位質(zhì)量，kg，查天輪規(guī)格表可得。若上提重車時(shí)選用的減速度大于由于重力、摩擦阻力產(chǎn)生的自然減速度，鋼絲繩運(yùn)行速度即小容器上升速度導(dǎo)致松繩，嚴(yán)重時(shí)能使容器越過鋼絲繩發(fā)生壓繩與掉道事故。提升機(jī)停止時(shí)，容器還會上升一段距離，然后下落把繩猛然拉緊，使鋼繩受到很大的沖擊。為避免造成此種事故要求＜。重串車的自然加速度為 式中每輛礦車載貨量kg；上升鋼絲繩張力N；上升鋼絲繩端變位質(zhì)量，kg。9耗電量及其效率計(jì)算9.1提升耗電量爬行段采用主電機(jī)控制，一次提升耗電量W式中：附屬設(shè)備耗電量的附加系數(shù)。1.02減速箱的傳動效率，二級傳動，電動機(jī)的效率，取積分項(xiàng)按下式計(jì)算：1度電=噸煤電耗式中：有益電耗9.2提升設(shè)備效率

設(shè)計(jì)選型下表主要以兩種方案的技術(shù)性進(jìn)行比較單鉤甩車場和雙鉤平車場比較表礦車數(shù)鋼絲繩直徑提升機(jī)型號電動機(jī)功率一次循環(huán)時(shí)間實(shí)際提升能力富裕系數(shù)噸煤電耗機(jī)械設(shè)備效率單鉤8輛26mmJK-2.5/20475(kw)340.24(s)1.1562.4229％雙鉤6輛24.5mm2JK-2.5/20400(kw)215.35(s)1.272.231.5％從表中可以看出，雙鉤平車場和單鉤甩車場比較其優(yōu)點(diǎn)有一下幾點(diǎn)：第一礦車數(shù)要少、鋼絲繩的直徑細(xì)、電動機(jī)的功率小。第二一次提升循環(huán)時(shí)間減少一半，實(shí)際的提升能力比較強(qiáng)；第三機(jī)械設(shè)備效率高；第四富裕系數(shù)較高。這幾項(xiàng)技術(shù)上的優(yōu)勢，第一可以減少一定數(shù)額的初期投入，可為礦井建成投產(chǎn)運(yùn)行過程中獲得較高的回報(bào)，減小煤礦企業(yè)運(yùn)營管理成本。使煤礦企業(yè)獲得較大的企業(yè)利潤，也這有利于煤礦企業(yè)在后期生產(chǎn)中的挖掘潛能。綜上所述，我們采用礦井的提升方式為平車場雙鉤串車提升。附錄斜井平車場速度圖及力圖 圖A斜井平車場速度圖圖B斜井平車場力圖致謝本設(shè)計(jì)的完成是在我們的趙貴軍老師的細(xì)心指導(dǎo)下進(jìn)行的。在每次設(shè)計(jì)遇到問題時(shí)老師不辭辛苦的講解才使得我的設(shè)計(jì)順利的進(jìn)行。從設(shè)計(jì)的選題到資料的搜集直至最后設(shè)計(jì)的修改的整個(gè)過程中，花費(fèi)了趙老師很多的寶貴時(shí)間和精力，在此向?qū)煴硎局孕牡馗兄x！趙老師師嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)態(tài)度，開拓進(jìn)取的精神和高度的責(zé)任心都將使學(xué)生受益終生！還要感謝和我同一設(shè)計(jì)小組的幾位同學(xué)，是你們在我平時(shí)設(shè)計(jì)中和我一起探討問題，并指出我設(shè)計(jì)上的誤區(qū)，使我能及時(shí)的發(fā)現(xiàn)問題把設(shè)計(jì)順利的進(jìn)行下去，沒有你們的幫助我不可能這樣順利地完成本次設(shè)計(jì)，在此表示深深的謝意.

參考資料1.《礦山固定機(jī)械手冊》作者：嚴(yán)萬生煤炭工業(yè)出版社。1986年5月2.《煤礦固定機(jī)械及運(yùn)輸設(shè)備》作者:牛樹仁煤炭工業(yè)出版社，1998年10月3.《煤礦固定機(jī)械及運(yùn)輸設(shè)備》作者：毛君煤炭工業(yè)出版社，2006年9月4.《煤礦固定機(jī)械及運(yùn)輸設(shè)備》作者：王志甫煤炭工業(yè)出版社，2009年1月5.《礦井運(yùn)輸與提升》作者：李福固中國礦業(yè)大學(xué)出版社2007年11月

附錄資料：不需要的可以自行刪除鍋爐基礎(chǔ)施工措施(內(nèi)容)項(xiàng)目工程概況及工程量2.1工程概況xx集團(tuán)塔山2×600MW機(jī)組坑口電廠鍋爐房基礎(chǔ)縱向?yàn)镵1、K2、K3、K4、K5、K6六個(gè)基礎(chǔ)軸線，基礎(chǔ)底標(biāo)高為-5.5m，±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高（黃海高程）1074.8m?；A(chǔ)設(shè)計(jì)為鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ),承臺之間設(shè)連梁及剪力墻.其中CT-1基礎(chǔ)2個(gè)，CT-2基礎(chǔ)3個(gè)，CT-3基礎(chǔ)2個(gè)，CT-4基礎(chǔ)8個(gè)，CT-4a基礎(chǔ)7個(gè)，CT-5基礎(chǔ)2個(gè)，CT-5a基礎(chǔ)2個(gè)，CT-5b基礎(chǔ)2個(gè)，CT-6基礎(chǔ)2個(gè)，CT-7基礎(chǔ)4個(gè)，CT-8基礎(chǔ)2個(gè)，CT-8a基礎(chǔ)1個(gè)，CT-9基礎(chǔ)2個(gè)，CT-10基礎(chǔ)2個(gè)?；A(chǔ)承臺上短柱最大斷面2.2×2.2M,短柱頂標(biāo)高為-0.6M.混凝土強(qiáng)度等級:基礎(chǔ)、拉梁為C35（CT-6、8、8a為C40），短柱、剪力墻為C40。鍋爐基礎(chǔ)澆注時(shí)先澆注至—1.70m標(biāo)高，待地腳螺栓和固定支架安裝完畢后再澆至—0.60m標(biāo)高。2.2主要工程量鋼筋：Φ32101.4TΦ2866.2TΦ2526.2TΦ161.4TΦ148.9TΦ126.9Tφ1447Tφ1211.7Tφ1012.1Tφ85Tφ1648.3T砼：C401252m3C351372m33.作業(yè)準(zhǔn)備工作及條件3.1作業(yè)人力計(jì)劃木工60人鋼筋工30人砼工15人架子工40人測量工2人機(jī)械工2人電工1人電焊工3人技術(shù)員1人質(zhì)檢員1人施工員2人3.2材料準(zhǔn)備100×100方木10m３50×100方木8m鋼管60T十字扣件12000個(gè)腳手板800塊鉛絲22#1250kg鋼模板2200m2鉛絲12#3.3機(jī)具準(zhǔn)備反鏟1輛自卸汽車5輛機(jī)動翻斗車2輛手推翻斗車10輛臺鉆1臺對焊機(jī)1臺磨光機(jī)2臺振搗器6臺砂輪切割機(jī)1臺鋼筋運(yùn)輸拖板車1輛泵車2臺罐車3輛4.作業(yè)程序及作業(yè)方法4.1施工順序測量放線→土方開挖→墊層施工→人工破樁→放線→基礎(chǔ)承臺鋼筋綁扎→基礎(chǔ)承臺模板安裝→基礎(chǔ)承臺混凝土澆筑→短柱鋼筋綁扎→短柱模板安裝→短柱混凝土澆筑4.2主要施工方法4.2.1土方開挖本基坑采用反鏟作業(yè)，自卸汽車運(yùn)土。放坡坡度為1:0.75，基底作業(yè)面寬度為1m，詳見附圖1。根據(jù)設(shè)計(jì)挖方圖，鍋爐間機(jī)械挖方控制深度為-5.6m，機(jī)械挖方控制深基底暫留土層為300厚人工挖土。坡道位置詳見附圖，坡道寬為7.0m。護(hù)欄距邊坡頂緣1.5m處，高度1050mm,立桿間距2000mm，中間加設(shè)一道橫桿，并刷紅白相間油漆條紋?；油谕僚蓪Ｈ诵奁?，要求上（下）口拉線修直，邊坡順直平滑。挖方土料運(yùn)于指定堆土（或用土）場地，要求隨時(shí)集中并整形。為防止風(fēng)吹土揚(yáng)，應(yīng)拍實(shí)或淋濕土堆表面。隨時(shí)抄平，控制挖方深度。及時(shí)放出底線，以免超挖或少挖。修坡時(shí)要借助靠尺掛線，做到坡面一致，邊線順直。4.2.2墊層施工土方開挖機(jī)械至-5.3m后將余下的0.3m人工挖除至-5.6m，基槽經(jīng)設(shè)計(jì)人員、監(jiān)理驗(yàn)收合格后用50×100方木支設(shè)模板，墊層砼表面抹平后用木抹子或棕刷拉毛。表面平整度的誤差不超過10mm。4.2.3樁頭施工墊層施工完畢后進(jìn)行破樁頭，嚴(yán)格控制樁頭標(biāo)高，保證伸入承臺100mm。剔除時(shí)應(yīng)注意保護(hù)好樁插入承臺內(nèi)的鋼筋，剔除方法為風(fēng)鎬或鑿子在樁側(cè)面剔槽，將箍筋割除，主筋彎出，混凝土鑿除，然后用機(jī)械運(yùn)走。4.2.4架子工程腳手架搭設(shè)地基應(yīng)平整夯實(shí)，并加設(shè)50木板、掃地桿，滿鋪腳手板，并用12#鉛絲栓牢，不得有探頭板，頂部加設(shè)雙層防護(hù)欄桿。承臺施工搭設(shè)雙排操作架，腳手架立桿離基礎(chǔ)邊300mm左右，立桿縱向間距1.5m，水平間距1.5m，步距1.8m，小橫桿間距1.2m。外側(cè)加設(shè)剪刀撐和斜拉撐。剪刀撐不得大于45度。在承臺內(nèi)的立桿下加Φ32鋼筋支撐，頂部焊L=100mm鋼筋頭，高出混凝土面100mm。搭設(shè)方法見附圖2。4.2.5鋼筋工程鋼筋采用集中配制，現(xiàn)場綁扎，鋼筋接頭采用閃光對焊。綁扎鋼筋前先在墊層上彈出基礎(chǔ)軸線、柱邊線軸線、板墻及四角并用紅油漆標(biāo)明。在基礎(chǔ)邊線內(nèi)畫出底板鋼筋的位置，擺放并綁扎底板鋼筋。柱鋼筋、板墻和底板鋼筋綁扎在一起，在基礎(chǔ)頂部柱鋼筋用鋼管扣件框住并找準(zhǔn)位置綁扎在鋼管框上，鋼管框和模板加固鋼管連在一起，形成一個(gè)整體。鋼筋綁扎時(shí)先綁扎底板受力主筋，然后安裝模板支架（見模板工程），最后綁扎上部附加鋼筋。鋼筋保護(hù)層用1：2水泥砂漿制作，基礎(chǔ)底保護(hù)層100mm，側(cè)面及頂面為35mm，柱和拉梁保護(hù)層為35mm，剪力墻保護(hù)層為25mm。在墊塊上設(shè)置22#鉛絲綁扎在柱主筋上，呈梅花形綁扎@1000mm。4.2.6模板工程基礎(chǔ)及柱采用竹膠模板，模板加固基礎(chǔ)用鋼管圍檁和M12對拉螺栓桿加固@750×600.詳見附圖3。上層臺階懸空模板用Φ20鋼筋支架架設(shè)，間距1.5m設(shè)置一道。在基礎(chǔ)四周打入鋼管地錨用鋼管斜撐加固，使整個(gè)基礎(chǔ)成為一個(gè)整體。模板支設(shè)必須涂刷隔離劑，拆模要按照先支后拆，先支后拆的順序進(jìn)行，由高到低自上而下拆，拆除時(shí)嚴(yán)禁猛撬、猛砸，破壞砼棱角和表面。4.2.7砼工程4.2.7.1混凝土由攪拌站集中供應(yīng),罐車運(yùn)送,泵車布料,混凝土攪拌時(shí)嚴(yán)格按試驗(yàn)室配合比進(jìn)行試配,計(jì)量器具必須經(jīng)過驗(yàn)定,計(jì)量要準(zhǔn)確.混凝土澆灌采用全面分層法,拉梁及板墻采用斜面分層法.混凝土澆注一次成型,施工縫留在承臺與短柱交接處.暫留K5軸CT-4a不施工,以便泵車進(jìn)入基坑內(nèi)澆注混凝土,待其他承臺施工完畢后最后施工此承臺.混凝土振搗采用插入式振搗器,插點(diǎn)間距不得大于500mm,混凝土分層厚度不得大于300mm,承臺基礎(chǔ)澆注時(shí)要嚴(yán)格控制初凝時(shí)間,第一臺階澆注后初凝以前必須澆注第二階,不得留施工縫.振搗上一層砼時(shí)要插入下一層砼5cm左右，振搗棒要快插慢拔，插點(diǎn)均勻，每次振搗到砼不再下沉，表面不再出現(xiàn)氣泡，泛出灰漿為止?；A(chǔ)柱及剪力墻澆筑時(shí)，下方先澆筑5～10cm同配比的水泥砂漿，以防止?fàn)€根。振搗時(shí)振搗棒嚴(yán)禁觸及鋼筋模板。為了防止砼表面出現(xiàn)裂縫，應(yīng)加強(qiáng)二次振搗?；炷帘砻嬗媚灸ㄗ哟昶?、壓實(shí)、拉毛。4.2.7.2冬季混凝土施工要求①砼拌合物的出機(jī)溫度不宜低于10°C，混凝土入模溫度不得低于②為了減少凍害，應(yīng)將配合比中的用水量降低至最低限度。③冬期施工要及時(shí)掌握氣候變化情況，項(xiàng)目工程部、土建試驗(yàn)室應(yīng)經(jīng)常與氣象部門取得聯(lián)系，并及時(shí)將氣候的變化情況通知各專業(yè)分公司工程部，分公司工程部應(yīng)及時(shí)將天氣的變化情況通知主管生產(chǎn)經(jīng)理及各項(xiàng)目負(fù)責(zé)人，便于盡快采取有效措施?；炷翝仓?，混凝土周圍用一層塑料布一層棉被覆蓋，同時(shí)做好測溫工作，發(fā)現(xiàn)混凝土溫度下降過快或遇寒流襲擊，應(yīng)立即采取加強(qiáng)保溫層措施。冬季施工應(yīng)配備棉被應(yīng)急，遇強(qiáng)冷天氣應(yīng)及時(shí)加蓋棉被。砼試件的留置除按正常溫度施工留置外，應(yīng)當(dāng)增設(shè)不少于兩組與結(jié)構(gòu)同條件養(yǎng)護(hù)的試件，分別用于檢驗(yàn)受凍前的砼強(qiáng)度和轉(zhuǎn)入常溫養(yǎng)護(hù)28d的砼強(qiáng)度。④模板和保溫層應(yīng)在混凝土冷卻到5℃后方可拆除。當(dāng)混凝土與外界的溫差大于20℃時(shí)，拆模后的混凝土表面應(yīng)臨時(shí)覆蓋，使其緩慢冷卻。⑤冬季施工期間，施工單位應(yīng)與氣象部門保持密切聯(lián)系，隨時(shí)掌握天氣預(yù)報(bào)、寒潮、大風(fēng)警報(bào)，以便及時(shí)采取防護(hù)措施。eq\o\ac(○,6)冬季施工為保證混凝土入模溫度,在混凝土攪拌站設(shè)專用水箱,采用蒸汽加熱拌合水的方法提高混凝土的溫度,骨料不加熱,水溫不得大于80℃.拌合水的溫度應(yīng)隨時(shí)檢查，根據(jù)混凝土的出機(jī)溫度適當(dāng)進(jìn)行水溫的調(diào)整?；炷吝\(yùn)輸采用罐車,冬季為保證熱量散失,在罐體外包裹專用保溫棉套。在混凝土澆注過程中盡量加快澆注速度,以免熱量散失。4.2.7.3大體積混凝土施工本工程柱基和基礎(chǔ)柱均為大體積混凝土，為了減小大體積混凝土溫度裂縫的產(chǎn)生，必須采取如下措施：①摻粉煤灰（粉煤灰為Ⅱ級），宜減少水泥用量。②摻緩凝劑砼初凝時(shí)間為4～6小時(shí)。③選擇合宜的砂石級配盡量減少水泥用量，使水化熱相應(yīng)降低，砂含泥量控制在2%以內(nèi)，石子選用5～40mm，含泥及石粉量小于1%。④盡量降低每立方米混凝土的用水量。⑤降低混凝土的入模溫度。⑥加強(qiáng)保溫（一層塑料布、一層棉被）。⑦水泥選用32.5礦渣水泥。⑧延長混凝土的拆模時(shí)間。大體積選CT-6和CT-8基礎(chǔ)進(jìn)行測溫，每個(gè)基礎(chǔ)設(shè)一處，分上、中、下三個(gè)測點(diǎn)，測溫管使用4分管制作，測溫管均露出混凝土面20mm，測溫管布置見附圖4。混凝土澆注后每個(gè)2小時(shí)測溫一次，并做好測溫記錄，當(dāng)內(nèi)部與表面溫差大于25℃時(shí)應(yīng)增加棉被的厚度，以減少溫差?；炷林侄螡仓?，第一次澆筑至-1.7m，第二次澆筑至-0.6m，兩次澆筑至界面應(yīng)鑿毛清洗干凈，并充分濕潤，待混凝土強(qiáng)度達(dá)到70%以上，固定支架方可就位。由于鍋爐基礎(chǔ)柱斷面較大，澆筑混凝土?xí)r應(yīng)循環(huán)澆筑，每次澆筑時(shí)，不能一次澆筑而成，應(yīng)分層澆筑。保溫層厚度計(jì)算：δ=0.5hλχ(T2-Tq)Kb/λ(Tmax-T2)其中h=3500mm,λχ—所選保溫材料導(dǎo)熱系數(shù)[W/（mk）]取0.14T2-Tq—砼表面與大氣溫差，取10℃Tmax-T2砼中與表面溫差，取25Kb—傳熱系數(shù)修正值，取1.3λ—砼導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33W/(mk)∴δ=0.5×3.5×0.14×10×1.3/25×2.33=0.055=55mm.因此由計(jì)算得出保溫層為一層塑料布，58mm厚棉被保溫養(yǎng)護(hù)。4.2.8土方回填考慮到鍋爐０m以下土方回填為冬季施工，故必須嚴(yán)格按照冬季施工措施和規(guī)范要求施工。填方前清除基底上的冰雪和材料；回填可采用含有凍土塊的土料，但凍塊粒徑不得大于15cm，含量不得超過15%，且均勻分布；每層鋪土厚度比常溫施工時(shí)減少20～25%。回填前在基礎(chǔ)上做出回填厚度標(biāo)志，回填土質(zhì)符合圖紙要求。初步整平后碾壓或打夯，分層回填分層試驗(yàn)，壓實(shí)系數(shù)按設(shè)計(jì)院要求執(zhí)行，由實(shí)驗(yàn)室取樣合格后方可回填下一層，回填土的分層厚度機(jī)械回填虛鋪300mm，蛙式打夯機(jī)回填虛鋪250mm，人工回填200mm。施工人員及質(zhì)檢人員需加強(qiáng)回填土的過程控制。分層回填，分層試驗(yàn)，經(jīng)試驗(yàn)合格后方可進(jìn)行下一層土方的回填。冬季進(jìn)行土方回填作業(yè)是要嚴(yán)防虛土受凍，土方攤開后應(yīng)立即進(jìn)行碾壓，夜間停止作業(yè)時(shí)應(yīng)保證最后一層是虛土，并在虛土上滿鋪2層麻袋進(jìn)行保溫?；靥钔聊雺夯虼蚝话匆欢ǚ较蜻M(jìn)行，一夯壓半夯，分層夯實(shí)、夯夯相連，每遍縱橫交錯(cuò)，每層接縫作成臺階形，夯跡重疊0.5～1m，上下層接縫錯(cuò)開1m以上?；A(chǔ)四周用跳夯夯實(shí)。4.2.9成品保護(hù)措施為保持混凝土柱棱角完整，鍋爐基礎(chǔ)柱拆模后用藍(lán)色塑料布包裹兩層，再用∠50×5保護(hù)，中間間隔500mm用-50×55.作業(yè)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)5.1作業(yè)質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)鋼筋：模板：骨架長≤10mm軸線位移≤5mm箍筋間距±20mm基礎(chǔ)截面尺寸+2～-5mm主筋間距±10mm標(biāo)高偏差±5mm主筋排距±5mm模板垂直度≤2mm主筋保護(hù)層±5mm表面平整度≤2mm砼：長度偏差±5mm截面尺寸±5mm標(biāo)高偏差0～-10mm表面平整度≤5mm5.2作業(yè)操作質(zhì)量要點(diǎn)及保證措施5.2.1材料及半成品進(jìn)廠必須有合格證及檢驗(yàn)報(bào)告。必檢項(xiàng)目復(fù)檢合格后，報(bào)監(jiān)理驗(yàn)收合格方可進(jìn)行。5.2.2分項(xiàng)工程質(zhì)量檢驗(yàn)執(zhí)行四級驗(yàn)收制度，即班組自檢、專業(yè)公公司復(fù)檢、項(xiàng)目部專業(yè)檢驗(yàn)與建設(shè)單位和監(jiān)理共同檢驗(yàn)。上一道工序驗(yàn)收合格后方可進(jìn)行下一道工序施工。5.2.3鋼筋對焊需持證上崗，對焊前需作班前件、合格后才能成品對焊。5.2.4鋼筋配