名企大廈結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則選型及要點(diǎn)

騰訊濱海大廈結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原則、選型及分析要點(diǎn)主講：盧寶威

先生

吳暉

博士艾奕康咨詢（深圳）有限公司AECOM工程概況結(jié)構(gòu)體系介紹設(shè)計(jì)原則和結(jié)構(gòu)選型結(jié)構(gòu)整體分析結(jié)果連體桁架的行為關(guān)鍵構(gòu)件性能復(fù)核施工模擬分析溫度應(yīng)力分析小結(jié)工程概況深圳騰訊濱海項(xiàng)目：工程概況3F38F21F26F34F6F高區(qū)連體中區(qū)連體低區(qū)連體層數(shù)和樓高：南塔50層，主屋面高度243.7m，北塔39層，主屋面高度192.75m標(biāo)準(zhǔn)層層高：4.35米，地庫(kù)深度：約20米。塔樓間三道連體分別位于3~6層、21~26層和34~38層?？缍仍诩s為24~45米范圍。15層樓面相連。圖4.2.2-1廣東省建科院風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ蜕钲隍v訊濱海項(xiàng)目：風(fēng)荷載圖4.2.2-2RWDI院風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)Ｐ偷孛嬖O(shè)計(jì)參數(shù)（地安評(píng)）地面設(shè)計(jì)參數(shù)（規(guī)范）小震：

中震：

大震：

小震、中震和大震均使

用規(guī)范反應(yīng)譜。深圳騰訊濱海項(xiàng)目：地震作用設(shè)防概率P63%(50年)10%(50年)2%(50年)水平向豎向水平向豎向水平向豎向地震影響系數(shù)最大值0.10880.07090.30680.19940.54810.3563特征周期0.420.420.550.550.850.85衰減系數(shù)1.0191.0191.0191.0191.0191.019圖4.3.2-4小震規(guī)范反應(yīng)譜和地震安評(píng)反應(yīng)譜計(jì)算結(jié)構(gòu)地震剪力比較結(jié)構(gòu)體系介紹深圳騰訊濱海項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)體系型鋼混凝土柱-鋼筋混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)體系鋼梁和壓型鋼板鋼筋混凝土組合樓蓋（核心筒區(qū)域內(nèi)采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓蓋，連體層采用鋼筋桁架板）加強(qiáng)層南塔1道：21層北塔不設(shè)加強(qiáng)層斜撐

邊斜撐：南塔1~48層、

北塔1~38層連體桁架大懸挑桁架圖7.1-1：塔樓結(jié)構(gòu)3D示意圖南塔核心筒中區(qū)連接體高區(qū)連接體北塔核心筒北塔大懸挑桁架低區(qū)連接體北塔邊斜撐南塔邊斜撐加強(qiáng)層北塔局部腰桁架深圳騰訊濱海項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)體系-主要位置結(jié)構(gòu)布置連體結(jié)構(gòu)布置大懸挑結(jié)構(gòu)布置21層增設(shè)桁架連體桁架南塔腰桁架南塔伸臂圖7.1.2-121層伸臂、腰桁架及連體桁架設(shè)置示意圖7.2-1低區(qū)連接體結(jié)構(gòu)布置示意圖7.3-2南側(cè)裙房大懸挑結(jié)構(gòu)布置示意圖7.2-3高區(qū)連體豎向構(gòu)件和桁架斜桿布置示意深圳騰訊濱海項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)體系-低區(qū)連體深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)體系系-中區(qū)連連體深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)體系系-高區(qū)連連體深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)體系系-北側(cè)裙裙房大大懸挑挑結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)原原則及及結(jié)構(gòu)構(gòu)選型型深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)原則則設(shè)計(jì)原原則：：連體結(jié)結(jié)構(gòu)當(dāng)當(dāng)成一一個(gè)結(jié)結(jié)構(gòu)整整體：：兩棟塔塔樓及及連體體可按按一個(gè)個(gè)結(jié)構(gòu)構(gòu)整體體考慮慮，按按結(jié)構(gòu)構(gòu)整體體驗(yàn)算算符合合規(guī)范范要求求。適當(dāng)考考慮單單體剛剛度：：?jiǎn)螚澦菂?shù)可可考慮慮不完完全滿滿足規(guī)規(guī)范要要求，，只需需滿足足施工工階段段要求求即可可，單單棟塔塔樓可可只考慮10年重現(xiàn)現(xiàn)期的的風(fēng)荷荷載和和50年重現(xiàn)現(xiàn)期地地震作作用下位移移角滿滿足規(guī)規(guī)范要要求?？梢苑婪乐拐w結(jié)結(jié)構(gòu)過過剛：如單體也也完全全滿足足規(guī)范范要球球，則則南塔塔需2~3個(gè)加強(qiáng)強(qiáng)層，，北塔塔均需需1個(gè)加強(qiáng)強(qiáng)層，，由連連體相相連后后，結(jié)結(jié)構(gòu)Y向?qū)娱g間位移移角為為1/1206，T1=4.2秒，抗抗側(cè)剛剛度過過剛。。單塔滿滿足50年風(fēng)荷荷載要求模模型深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)選型型-單塔塔剛度度選取取滿足施施工階階段要要求：：荷載取取10年風(fēng)荷荷載和和50年地震震作用用盡可能能使南南北塔塔單塔塔下的的抗側(cè)側(cè)剛度度接近近：水平荷荷載作作用下下位移移接近近。圖9.4.2-1風(fēng)荷載作用下單塔位移比較圖9.4.2-2Y向地震作用下單塔位移比較深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)選型型-加強(qiáng)層層的研研究單體研研究：：南塔1道，北北塔不不需，，位于于21或34層。南塔穩(wěn)穩(wěn)定要要求需需4~5道伸臂臂，和和腰桁桁架。連體下下分析析21層可使使位移移比滿滿足要要求，，風(fēng)作作用下下位移移接近近、對(duì)對(duì)桁架架內(nèi)力力影響響小。。選擇方方案：：南塔塔21層設(shè)5道伸臂臂和腰腰桁架架。高區(qū)(4道)伸臂+中區(qū)腰桁架

高區(qū)伸臂(4道)+腰桁架

高區(qū)伸臂+腰桁架（只有左右兩側(cè)）高區(qū)伸臂(4道)+中區(qū)腰桁架及伸臂（2道）高區(qū)伸臂(6道)+中區(qū)腰桁架高區(qū)伸臂（5道）+中區(qū)腰桁架中區(qū)伸臂（5道）+中區(qū)腰桁架限值X方向剛重比3.363.2353.163.3643.353.3323.3721.4y方向剛重比1.321.411.261.441.411.3721.4751.4深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)選型型-邊撐的的選擇擇單體、、連體體研究究增強(qiáng)穩(wěn)穩(wěn)定及及外框框剪力力占比比。圖9.4.4-1南、北塔邊斜撐形式(a)南塔邊斜撐形式(b)北塔邊斜撐形式深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)選型型-框架架梁與與核心心筒連接樓面框框架梁梁與核核心筒筒鉸接接、固固接敏敏感性性分析析單體和和連接接體下下均進(jìn)進(jìn)行分分析右表為為連體體下不不同連連接方方式對(duì)對(duì)比。。通過對(duì)對(duì)單體體及連連體情情形下下，框框架梁梁和核核心筒筒鉸接接及固固接的的比較較可見見，改改為固固接對(duì)對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)剛度度的貢貢獻(xiàn)是是有限限的，，考慮慮鉸接接的方方式方方便施施工，，且可可以減減小核核心筒筒和外外圍柱柱位移移差的的影響響，本本結(jié)構(gòu)構(gòu)框架架梁和和核心心筒連接采用鉸鉸接的的方式式。模態(tài)周期主梁固接主梁鉸接差別15.04765.22153.40%24.60544.66891.38%34.15554.2161.45%41.60091.63642.20%51.57611.60581.80%61.49881.52651.85%71.10991.12091%80.9080.91520.80%90.82850.84351.80%

主梁固接主梁鉸接差別樓層最大層間位移1/6201/6372.90%深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)選型型-混合合結(jié)構(gòu)構(gòu)混合結(jié)結(jié)構(gòu)與與鋼筋筋混凝凝土結(jié)結(jié)構(gòu)的的比較較

周期總質(zhì)量（t)基底剪力(kN)最大位移角T1(S)T2(S)T3(S)南塔X向南塔Y向北塔X向北塔Y向鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)5.6905.1584.6775363343011931417430098313871/510混合結(jié)構(gòu)5.1904.6494.1934584112712428660271027286261/637相差9.6%10.9%11.5%17.0%11.0%9.6%11.1%9.6%24.9%

混合結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)自重自重較輕，差別17%較大柱子截面尺寸影響較小，可以增加使用面積，混合結(jié)構(gòu)比鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)發(fā)現(xiàn)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)框架柱截面同比組合樓蓋結(jié)構(gòu)框架柱截面增大約16%。如混合結(jié)構(gòu)首層柱截面尺寸1400x1400改為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)截面尺寸約為1400x1800。較大，建筑師認(rèn)為方案二柱子太大，很不合適。梁截面高度影響結(jié)構(gòu)高度約600mm，增加約300mm凈空，能實(shí)現(xiàn)2800mm凈空。部分結(jié)構(gòu)高度為900mm，影響凈空。連體結(jié)構(gòu)與裙房大跨度懸挑適應(yīng)性因大跨度連體與裙房大跨度懸挑將采用桁架方式處理，所以采用組合樓蓋更有利于節(jié)點(diǎn)連接。不利塔樓施工進(jìn)度標(biāo)準(zhǔn)層一般約需4-5天標(biāo)準(zhǔn)層一般約需7-8天抗震等級(jí)抗震性性能目目標(biāo)深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：抗震震等級(jí)級(jí)單體結(jié)構(gòu)體系樓層抗震等級(jí)框架剪力墻南塔樓型鋼混凝土框架-鋼筋混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)首層及以上各層一級(jí)（底部加強(qiáng)區(qū)特一級(jí)）特一級(jí)加強(qiáng)層及連體及上下各一層特一級(jí)特一級(jí)地下一層特一級(jí)特一級(jí)地下二層一級(jí)一級(jí)地下三層二級(jí)二級(jí)地下四層三級(jí)三級(jí)北塔樓型鋼混凝土框架-鋼筋混凝土核心筒混合結(jié)構(gòu)首層及以上各層一級(jí)（底部加強(qiáng)區(qū)特一級(jí)）特一級(jí)加強(qiáng)層及連體及上下各一層特一級(jí)特一級(jí)地下一層特一級(jí)特一級(jí)地下二層一級(jí)一級(jí)地下三層二級(jí)二級(jí)地下四層三級(jí)三級(jí)地下室（非塔樓范圍）三級(jí)深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：抗震震性能能目標(biāo)標(biāo)本工程程的抗抗震性性能水水準(zhǔn)如如下：：1）彈性性二：：多遇遇地震震及風(fēng)風(fēng)荷載載作用用下構(gòu)構(gòu)件的的性能能評(píng)估估2）彈性性一：：豎向向構(gòu)件件及重重要桁桁架在在設(shè)防防烈度度下性能評(píng)評(píng)估比JGJ3-2010性能水水準(zhǔn)3水準(zhǔn)中中對(duì)關(guān)關(guān)鍵構(gòu)構(gòu)件及及普通通豎向向構(gòu)件件的正正截面面強(qiáng)度度要求求略高高，對(duì)關(guān)鍵鍵構(gòu)件件承載力力計(jì)算算使用構(gòu)件承承載力力設(shè)計(jì)計(jì)值。3）不屈屈服：：大震下下關(guān)鍵鍵構(gòu)件件4）部分分屈服服：中震、、大震震下耗耗能構(gòu)件本工程程的抗抗震性性目標(biāo)：：比C級(jí)目標(biāo)標(biāo)略高高部位構(gòu)件構(gòu)件所在部位小震及百年一遇風(fēng)中震大震單體框架梁連接體及其上、下層外圍框架梁，彈性二彈性一不屈服其余框架梁彈性二不屈服部分屈服框架柱底層及連接體處及其上、下層彈性二彈性一不屈服其余層彈性二彈性一不屈服剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)及連接體處及其上、下層彈性二彈性一不屈服其余位置彈性二彈性一不屈服連梁全樓彈性二部分屈服部分屈服大懸挑桁架上、下弦桿彈性二彈性一不屈服斜向腹桿彈性二彈性一不屈服豎向腹桿彈性二彈性一不屈服結(jié)構(gòu)整整體行行為深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：結(jié)構(gòu)構(gòu)分析析主要要內(nèi)容容結(jié)構(gòu)分分析程程序選選用彈性分析及及彈性性動(dòng)力時(shí)時(shí)程分分析：ETABS、MIDAS/GEN和SATWE。大震彈彈塑性性分析析采用用程序序：ABAQUS樓板應(yīng)應(yīng)力分分析采采用程程序：ETABS、MIDAS/GEN節(jié)點(diǎn)分分析采采用程程序：ABAQUS施工模模擬分分析、、溫度度應(yīng)力力分析析：MIDAS/GEN結(jié)構(gòu)分分析主要內(nèi)內(nèi)容1.多遇地地震（（小震震）下下反應(yīng)應(yīng)譜分分析2.多遇地地震下下彈性性時(shí)程程分析析3.設(shè)防烈烈度地地震（中震震）分分析4.罕遇地地震（（大震震）下下動(dòng)力力彈塑塑性時(shí)時(shí)程分分析5.復(fù)雜節(jié)節(jié)點(diǎn)分分析6.樓板應(yīng)應(yīng)力分分析7.施工模模擬分分析8.溫度應(yīng)應(yīng)力分分析小震和和風(fēng)作作用下下分析析主要要結(jié)果果深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：周期期和振振型振型ETABSMIDASSATWE14.955915.04025.06024.358544.54144.60534.130914.21194.16541.562721.66041.61151.4921.56811.57861.410341.4771.49971.080211.12681.10680.869960.91450.90290.79650.81760.817三個(gè)軟軟件計(jì)計(jì)算所所得的的周期期值非非常接接近振型X-平移Y-平移Z-平移RX-旋轉(zhuǎn)RY-旋轉(zhuǎn)RZ-旋轉(zhuǎn)質(zhì)量％<總>質(zhì)量％<總>質(zhì)量％<總>質(zhì)量％<總>質(zhì)量％<總>質(zhì)量％<總>10.05<0>62.97<63>0.00<0>90.08<90>0.03<0>2.42<2>251.16<51>0.41<63>0.00<0>0.55<91>72.25<72>21.51<24>322.40<74>2.10<65>0.00<0>2.62<93>24.45<97>46.31<70>160.27<93>0.00<87>21.36<50>0.11<95>0.01<97>0.13<89>240.05<99>0.05<98>12.01<95>0.01<95>0.01<97>0.04<89>ETABS振型質(zhì)質(zhì)量參參與系系數(shù)T1:ETABSMIDAS/GENSATWET2:ETABSMIDAS/GENSATWET3:ETABSMIDAS/GENSATWE深圳騰騰訊濱濱海項(xiàng)項(xiàng)目：層間間位移移角、、位移移比等等主要要參數(shù)數(shù)北塔Y軸方向向南塔Y軸方向北塔Y軸方向向南塔Y軸方向(1.57，層間間位移移角為為1/1625)1.46(該層層層間位位移角角為1/2031)連體層層下層層為薄薄弱層層連體層下層層為軟弱層層深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：樓層地震剪剪力分布圖10.2.11-2(1)連體樓層剪剪力對(duì)比彈性時(shí)程分分析校核深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：彈性時(shí)程分分析校核時(shí)程波的選選擇

序號(hào)波名稱持續(xù)時(shí)間時(shí)間間距最大加速度（cm/s2）天然波1地震安評(píng)報(bào)告提供的天然波140S0.02S402地震安評(píng)報(bào)告提供的天然波240S0.02S403地震安評(píng)報(bào)告提供的天然波340S0.02S4041940，ElCentro波40S0.02S4951952，Taft波40S0.02S51人工波6地震安評(píng)報(bào)告提供的人工波140S0.02S407地震安評(píng)報(bào)告提供的人工波240S0.02S40深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：彈性時(shí)程分分析結(jié)果各時(shí)程波樓樓層剪力分分布曲線7條時(shí)程波剪剪力平均值值與規(guī)范CQC剪力對(duì)比北塔層間位位移角南塔層間位移移角中震結(jié)構(gòu)分析主要結(jié)果深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：中震分析析主要結(jié)果果基底剪力項(xiàng)目偶遇地震V1多遇地震V2V1/V2底層地震力南塔X105289(KN)366002.88Y107145(KN)373002.87北塔X72112(KN)251002.87Y74088(KN)258002.87位移角滿足足抗規(guī)性能能2的要求連體層樓板板退出工作作情形下統(tǒng)統(tǒng)計(jì)的位移移角大震結(jié)構(gòu)分析主要結(jié)果地震波地震波的選選擇：選擇了三條條波進(jìn)行大大震彈性反反應(yīng)分析，，并選擇其其中反應(yīng)最最大的一條條波進(jìn)行大大震下的彈彈塑性反應(yīng)應(yīng)分析，經(jīng)對(duì)比采用用了擬合規(guī)規(guī)范反映譜譜的人工地地震波。深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：罕遇地震作作用下動(dòng)力力彈塑性時(shí)時(shí)程分析地震波輸入地震波方向南塔頂點(diǎn)位移X(mm)南塔頂點(diǎn)位移Y(mm)北塔頂點(diǎn)位移X(mm)北塔頂點(diǎn)位移Y(mm)基底剪力X(MN)基底剪力Y(MN)擬合規(guī)范波0度40369841751332622518度393682411504320220天然波10度35459939342025418518度356537407379243182天然波20度37059838341924521318度335506373314281189彈性計(jì)算結(jié)結(jié)果比較擬合規(guī)范波波0度彈塑性分分析結(jié)果基底剪力：最大基底剪剪力為246MN(X)，210MN(Y)。與本條波波的大震彈彈性分析結(jié)結(jié)果比較，，基底剪力力減少大24%(X)，7%(Y)。層間位移：南塔最大層間間位移角為為1/243(X)，1/195(Y)，北塔最大層層間位移角角為1/215(X)，1/233(Y)，層間位移移角小于1/100，滿足規(guī)范范要求。深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：罕遇地震作作用下動(dòng)力力彈塑性時(shí)時(shí)程分析連體桁架作作用深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：連體作用用分析連體對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)Y向的加強(qiáng)作作用位移比較：：連體后兩塔塔樓的X向位移增大大，Y向位移有所所減小。說說明連體的的存在使塔塔樓Y向剛度明顯增大，但對(duì)塔樓X向剛度的貢貢獻(xiàn)很小。北塔X軸方向北塔Y軸方向南塔X軸方向南塔Y軸方向深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：連體作用用分析連體桁架作作用：因類似雙肢剪剪力墻中的的連梁(b)重力荷載在桁架中的力路徑南塔剪力墻北塔剪力墻（a）重力荷載作用下桁架軸力圖(c)水平荷載作用下桁架軸力圖南塔剪力墻北塔剪力墻(d)水平荷載在桁架中傳力路徑桁架構(gòu)件性性能復(fù)核深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：小震和風(fēng)風(fēng)-連體桁架構(gòu)構(gòu)件驗(yàn)算連體桁架應(yīng)應(yīng)力比：在多遇地震震效應(yīng)組合合作用下，，斜桿設(shè)計(jì)計(jì)內(nèi)力值再再乘以增大大系數(shù)1.5。圖11.6-5底部連體層層桁架BL-PHJ4應(yīng)力比圖11.6-9中部連體層層桁架ML-PHJ3應(yīng)力比圖圖11.6-21上部連體層層桁架TL-PHJ5應(yīng)力比深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：小震和風(fēng)風(fēng)-連體桁架變變形驗(yàn)算底部桁架桁架編號(hào)桁架跨度L(m)恒載變形值(mm)活載變形值(mm)恒+活撓度活載撓度恒+活撓度限值[νT]活載撓度限值[νQ]BL-PHJ133.421.23.71/13411/90271/4001/500BL-PHJ231.419.33.21/13961/98131/4001/500BL-PHJ3423251/11351/84001/4001/500BL-PHJ451.547.38.11/9301/63581/4001/500中部桁架桁架編號(hào)桁架跨度L(m)恒載變形值(mm)活載變形值(mm)恒+活撓度活載撓度恒+活撓度限值[νT]活載撓度限值[νQ]ML-PHJ137.54310.21/7051/36761/4001/500ML-PHJ249.653.511.11/7681/44681/4001/500ML-PHJ325.838.891/5401/28671/4001/500ML-PHJ428.6348.21/6781/34881/4001/500ML-PHJ531.436.810.11/6701/31091/4001/500ML-PHJ634.242.4121/6291/28501/4001/500ML-PHJ736.950.111.31/6011/32651/4001/500深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：彈性時(shí)程分析析-連體桁架構(gòu)構(gòu)件驗(yàn)算連體桁架應(yīng)應(yīng)力比：彈性時(shí)程分分析的應(yīng)力力比通常比比反應(yīng)譜法法對(duì)應(yīng)力比比小。圖11.6-5底部連體層層桁架BL-PHJ4應(yīng)力比圖11.6-9中部連體層層桁架ML-PHJ3應(yīng)力比圖11.6-21上部連體層層桁架TL-PHJ5應(yīng)力比深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：中震-連體桁架構(gòu)構(gòu)件驗(yàn)算連體桁架應(yīng)應(yīng)力比：考慮樓板退退出工作，，按彈性一性性能目標(biāo)驗(yàn)驗(yàn)算應(yīng)力比比。圖12.5-4底部連體層層桁架BL-PHJ4應(yīng)力比圖12.5-7中部連體層層桁架ML-PHJ3~ML-PHJ7應(yīng)力比擬合規(guī)范波波0度彈塑性分分析結(jié)果連體桁架的損損傷：連體和大懸挑桁架基本未出現(xiàn)塑塑性應(yīng)變。深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：罕遇地震作作用下動(dòng)力力彈塑性時(shí)時(shí)程分析圖17.7-12上部連體桁桁架的損傷傷:塑性應(yīng)變關(guān)鍵構(gòu)件性性能驗(yàn)算ML-PHJ3Y向地震深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：小震和風(fēng)風(fēng)-核心筒墻體體驗(yàn)算核心筒墻體：：連體層核心心筒墻體應(yīng)應(yīng)力分析—桁架相連位位置有應(yīng)力力集中TL-PHJ5Y向地震深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：中震-核心筒墻體體驗(yàn)算核心筒墻體：：中震下受拉拉墻體------兩端暗柱中中增設(shè)鋼骨骨（南塔底底部?jī)蓪樱﹫D12.3-2受拉墻體增設(shè)鋼骨示意圖核心筒墻體：：NQ2在L34層在中震作作用下需加加配鋼板方方可滿足抗抗剪截面要要求擬合規(guī)范波波0度彈塑性分分析結(jié)果剪力墻的損損傷：大部分墻損損傷很小。。連體所在在樓層的墻墻損傷明顯顯大于普通通層，以上上部連體最最為明顯。。但墻受壓損傷最大值值小于0.2，屬較輕的的損傷，滿滿足抗震性性能評(píng)價(jià)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)。深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：罕遇地震作作用下動(dòng)力力彈塑性時(shí)時(shí)程分析墻受壓損傷傷墻受拉損傷傷擬合規(guī)范波波0度彈塑性分分析結(jié)果框架柱的損傷傷：框架柱的最大大壓應(yīng)變?yōu)闉?.0018，應(yīng)力未超超過混凝土土抗壓強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值。。柱內(nèi)型鋼鋼未屈服，，大震下柱未屈服，，滿足框架架柱抗震性性能評(píng)價(jià)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)。深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：罕遇地震作作用下動(dòng)力力彈塑性時(shí)時(shí)程分析圖17.7-8柱混凝土壓壓應(yīng)變圖17.7-9柱內(nèi)型鋼屈屈服狀態(tài)（（0表示未屈服服，1表示屈服））擬合規(guī)范波波0度彈塑性分分析結(jié)果連梁的損傷：連梁有較多屈屈服，特別別是下部樓樓層連梁屈屈服數(shù)量多多，屈服程程度大，但但不超過CP水平。大部分連梁屈屈服程度在在LS水平?？蚣芰旱膿p損傷：框架梁，包包括外框梁梁和內(nèi)框梁梁基本未出出現(xiàn)塑性應(yīng)應(yīng)變。深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：罕遇地震作作用下動(dòng)力力彈塑性時(shí)時(shí)程分析圖17.7-10連梁的損傷：塑性鉸圖17.7-11框架梁的損傷:塑性應(yīng)變深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)有有限元分析析分析結(jié)果：：建議節(jié)點(diǎn)點(diǎn)ML-1，ML-2和TL-1需采用鑄鋼鋼節(jié)點(diǎn)圖16.4-22節(jié)點(diǎn)ML-2采用鑄鋼節(jié)節(jié)點(diǎn)做法時(shí)時(shí)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)應(yīng)力可可以滿足要要求圖16.4-23節(jié)點(diǎn)ML-2采用非鑄鋼鋼節(jié)點(diǎn)做法法時(shí)應(yīng)力節(jié)點(diǎn)應(yīng)力不不能滿足要要求，不采采用。深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)有有限元分析析分析結(jié)果：：大震復(fù)核—桁架桿件架桿件逐級(jí)級(jí)加載直至至腹桿屈服服來考察節(jié)節(jié)點(diǎn)區(qū)的應(yīng)應(yīng)力。圖16.4-27節(jié)點(diǎn)ML-2應(yīng)力分析結(jié)果顯顯示，即使使桁架桿件件已經(jīng)屈服服，節(jié)點(diǎn)區(qū)區(qū)應(yīng)力水平平較低，均均小于250MPa,節(jié)點(diǎn)區(qū)不會(huì)會(huì)破壞小結(jié)：取最不利荷荷載組合工工況的1.3倍內(nèi)力對(duì)節(jié)節(jié)點(diǎn)區(qū)桿件件施加荷載載加以分析析。結(jié)果顯顯示，節(jié)點(diǎn)點(diǎn)區(qū)應(yīng)力約約在80MPa~200MPa之間，小于于桿件應(yīng)力力且均小于于鋼材的屈屈服強(qiáng)度，，并具有較較大的安全全儲(chǔ)備，滿滿足“強(qiáng)節(jié)節(jié)點(diǎn)，弱桿桿件”的設(shè)設(shè)計(jì)要求。。由于中高區(qū)區(qū)連體桁架架局部桿件件設(shè)計(jì)內(nèi)力力比較大，，兩桁架腹腹桿小角度度相交，且且桿件截面面尺寸厚度度大，采用用普通節(jié)點(diǎn)點(diǎn)構(gòu)造做法法難于滿足足設(shè)計(jì)要求求，故節(jié)點(diǎn)點(diǎn)ML-1，ML-2，TL-1采用鑄鋼節(jié)節(jié)點(diǎn)。抗連續(xù)倒塌塌分析桁架TL-PHJ2桁架TL-PHJ7深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：抗連續(xù)倒塌塌分析分析結(jié)果：：工況2：上部連體體桁架：拆拆除斜桿后后，應(yīng)力超超出，用附附加荷載法法復(fù)核。圖15.5-4ML-PHJ1桁架與拆除除斜桿連接接桿件應(yīng)力力比圖15.5-5ML-PHJ2桁架與拆除除斜桿連接接桿件應(yīng)力力比拆除斜桿拆除斜桿圖15.5-9TL-PHJ2桁架立面示示意圖圖15.5-10TL-PHJ7桁架立面示示意圖圖15.5-12TL-PHJ7桁架與拆除除斜桿連接接桿件應(yīng)力力比深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：抗連續(xù)倒塌塌分析分析結(jié)果：：工況3：上部連體體桁架：附附加荷載法法，桁架可可以滿足要要求。圖15.5-5ML-PHJ2桁架與拆除除斜桿連接接桿件應(yīng)力力比附加80KPa附加80KPa圖15.5-14附加偶然荷荷載法桁架架TL-PHJ2應(yīng)力比圖15.5-15附加偶然荷荷載法桁架架TL-PHJ7應(yīng)力比施工加載和和混凝土收收縮徐變影影響分析深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：施工加載和和混凝土收收縮徐變影影響施工順序及及假定：核心筒超前前外框架5層施工，施施工時(shí)間為為每5天施工完一一個(gè)標(biāo)準(zhǔn)層層。第一步：安安裝上部連連體的底部部鋼桁架部部分。第二步：提提升中間部部位的桁架架片。第三步：順順序安裝上上部的鋼框框架.第四步：修正中部的連體體兩側(cè)待對(duì)對(duì)接的構(gòu)件件。第五步：施工中間部位的的桁架片第六步：順順序安裝中部連橋上的鋼框架架第七步：最最后采用設(shè)設(shè)置臨時(shí)鋼鋼桁架柱作作支撐，并并設(shè)置操作作平臺(tái)，按按常規(guī)的鋼鋼結(jié)構(gòu)安裝裝方法從下下至上順序序安裝下部部連體及懸懸挑結(jié)構(gòu)。。深圳騰訊濱濱海項(xiàng)目：施工加載和和混凝土收收縮徐變影影響分析結(jié)果：節(jié)點(diǎn)豎向變變形差變形類型塔樓間豎向變形差（mm）南塔核心筒與柱豎向變形差（mm）點(diǎn)位5-149-1519-201-22-34-56-78-9彈性變形2.324.526.810.0630.9512.249.267.2收縮變形-0.16-0.17-0.357-2.68-2.68-1.56-2.85-1.53徐變變形0.452.342-8.76-4.94-6.93-8.89-4.11合計(jì)2.626.638.44-7.6324.68-8.07-3.173.16表中統(tǒng)計(jì)變變形差為最最大樓層處處豎向變形形差，不一一定在同一一樓層；樓層正值表表示同一塔塔樓內(nèi)框架架柱豎向位位移大于剪剪力墻豎向向位移，塔塔樓間正值值表示南塔塔豎向位移移大于北塔塔豎位移。。構(gòu)件內(nèi)力影響：梁端端彎矩

6層

(連體層)14層20層

27層34層

(連體層)40層/Roof47層Roof1-2段梁收縮徐變43-9-14-21-181-22-30-101豎向合計(jì)1-360-658-418-728-655-731-723-1408豎向合計(jì)2-404-649-404-707-780-706-629-1307豎向合計(jì)333-644-390-700-778-646-611-11773-2段梁收縮徐變-10-24-38-35-62-33-43-39豎向合計(jì)1-603-339-503-455151-213-646-668豎向合計(jì)2-594-314-465-420213-180-603-629豎向合計(jì)3-590-305-435-337160-210-460-430豎向合計(jì)1為恒載和活工況況下考慮施工加加載和收縮徐變變20年后的彎矩，豎豎向合計(jì)2為在恒載和活載載工況下考慮施施工加載但不考考慮收縮徐變時(shí)時(shí)的彎矩，豎向向合計(jì)3為在恒載和活載載工況為一次性性加載時(shí)的彎矩矩。深圳騰訊濱海項(xiàng)項(xiàng)目：施工加載和混凝凝土收縮徐變影影響分析結(jié)果：構(gòu)件內(nèi)力影響：桁架內(nèi)力力、伸臂內(nèi)力深圳騰訊濱海項(xiàng)項(xiàng)目：施工加載和混凝凝土收縮徐變影影響小結(jié)及對(duì)策：通過考慮施工加加