土木工程-畢業(yè)設計全套

學生姓名：學號：學院：建筑工程學院專業(yè)：題目：河北某高校教學樓設計指導教師：評閱教師：姓名學號成績專業(yè)土木工程題目指導教師評語及成績指導教師：年月日評閱教師評語及成績評閱教師：年月日答辯小組評語及成績答辯小組組長：年月日答辯委員會意見學院答辯委員會主任：年月日注：該表一式兩份，一份歸檔，一份裝入學生畢業(yè)設計說明書中。畢業(yè)設計中文摘要摘要根據中學教學樓設計規(guī)范和其它相關標準，以及設計要求和提供的地質資料，設計該框架結構教學樓。按照先建筑后結構，先整體布局后局部節(jié)點設計步驟設計。主要內容包括：設計資料、建筑設計總說明、建筑的平面、立面、剖面圖設計說明，以及其它部分的設計說明；結構平面布置及計算簡圖確定、荷載計算、內力計算、內力組合、主梁截面設計和配筋計算、框架柱截面設計和配筋計算、基礎設計等。其中，豎向荷載利用分層法、水平荷載利用D值法進而得到各種作用下結構各桿件的內力標準值。然后按照最不利組合方式，對各種作用下的內力進行組合。最后在組合中找出各桿件最不利的一組或幾組對構件進行截面設計，選取最安全的結果進行配筋并繪出施工圖。除對本框架進行手算外，還利用了廣廈對本結構進行了電算。關鍵詞：框架；分層法；D值法；內力組合畢業(yè)設計外文摘要TitleDesignofateachingbuildingintheExperimentalmiddleschoolAbstractAccordingtobuildingdesignspecificationsandotherrelevantstandardsanddesignrequirementsandprovidedgeologicaldata,Idesignthisframeworkoftheclassroombuilding.Afterthefirstbuildinginaccordancewiththestructureandlayoutoftheoverallafterthefirstlocalnodedesignstepsdesign.Maincontentsinclude:design,architecturaldesignofthetotalshows,facade,profiledesignspecifications,andotherpartsofthedesign;structurallayoutandschematiccalculationofidentification,load,stress,thecombinationofinternalforces,mainbeamreinforcementdesignandcalculation,frame-sectiondesignandreinforcement,infrastructuredesign.Also,thestandardvaluesofeachmembersofstructureunderhorizontalloadandverticalloadcanbeobtainedbyusingstratificationmethodand“D”methodrespectively.Next,theinternalforcesundervariousloadsarecombinedaccordingtothemostunfavorablecombinationmode.Finally,themostunfavorableoneorseveralonesintheabovecombinationstorealizesectiondesignformembersisfound.Moreover,thestructurecomputerizationisshownviaemployingguangsha.Keywords:framestructure;stratification;“D”method；combinationofinternalforces目錄1引言……………………12建筑設計………………22.1工程概況及設計依據……………22.1.1工程概況…………………22.1.2建筑技術條件……………22.1.3設計依據…………………22.2總平面設計……………………32.3平面設計………………………32.4交通部分及防火設計…………42.4.1交通部分…………………42.4.2防火防煙設計……………42.5立面設計………………………42.6剖面設計………………………52.6.1層數、層高的確定………52.6.2衛(wèi)生間標底的確定………52.6.3室外高差的確定…………52.6.4窗面積的確定……………52.7構造設計……………………52.7.1樓面做法…………………52.7.2衛(wèi)生間樓面做法…………52.7.3地面做法…………………62.7.4衛(wèi)生間地面做法…………62.7.5踢腳做法…………………62.7.6衛(wèi)生間踢腳做法…………62.7.7內墻做法…………………72.7.8外墻做法…………………72.7.9女兒墻做法………………72.7.10屋面做法………………73結構設計……………73.1設計依據……………………73.1.1主要設計依據……………83.1.2結構類型及使用年限……………………83.1.3活荷載取值………………83.1.4混凝土材料………………83.1.5混凝土保護層厚度………83.1.6混凝土鋼筋連接…………93.2結構計算原理………………93.2.1地震作用…………………93.2.2豎向荷載作用……………93.2.3控制截面及內力組合……………………93.2.4位移驗算…………………93.3配筋計算原理………………103.4結構計算程序………………103.5結構布置……………………103.6板、梁、柱截面尺寸的初步確定…………113.6.1梁尺寸初步估算…………113.6.2混凝土強度等級…………113.6.3柱的截面尺寸初步估算…………………113.6.4板截面尺寸初步估算……………………134橫向水平地震力計算………………144.1重力荷載代表值的計算……………………144.1.1梁、柱線剛度的計算……………………144.1.2側移剛度計算……………154.2框架側移剛度的計算………174.2.1荷載計算…………………174.2.2各層重力荷載代表值的計算……………204.3橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算………234.3.1橫向自振周期的計算……………………234.3.2水平地震作用下框架內力………………254.3.3水平地震作用下的位移驗算……………274.3.4水平地震作用及樓層地震剪力的計算…………………285豎向荷載作用下框架結構的內力計算……………335.1計算單元的選擇確定………345.2恒載作用下的內力計算……………………345.3活載作用下柱的內力計算…………………365.4恒荷載作用下梁的內力計算………………385.5活荷載作用下梁的內力計算………………385.6分層法計算豎向荷載作用下的框架內力…………………395.6.1框架的線剛度……………405.6.2恒載作用下的分層法計算………………405.6.3活載作用下的分層法計算………………425.7梁端剪力和柱軸力計算……………………455.8框架梁跨中彎矩計算………486框架結構的內力組合………………496.1框架結構梁的內力組合……………………496.2框架梁的內力組合…………506.3框架柱的內力組合…………537截面設計……………557.1框架梁截面設計……………567.1.1梁的正截面受彎承載力計算……………567.1.2梁斜截面受剪承載力計算………………587.2框架柱截面設計……………647.2.1柱截面尺寸驗算…………647.2.2柱正截面承載力計算……………………657.2.3柱斜截面受剪承載力計算………………678基礎設計……………708.1外柱基礎荷載計算…………708.2確定基底尺寸………………708.3確定基礎高度………………728.4基底配筋計算………………739樓梯設計……………749.1樓梯結構布置………………749.2內力及配筋計算……………759.2.1樓梯板設計……………759.2.2平臺板設計……………769.3平臺梁設計…………………76結論………………………81致謝………………………82參考文獻…………………831引言很多人說在大學，學習四年和玩四年的學生沒什么差別，其實這種想法是完全錯誤的。我不清楚別的專業(yè)畢業(yè)設計的難易程度，僅對于我們結構而言，畢業(yè)設計確實是我們大學三年綜合學習的大檢閱，是對大學期間所學專業(yè)知識的全面總結。本畢業(yè)設計題目為《河北省實驗中學教學樓設計》。在建筑方案設計前期，我查閱了《房屋建筑學》等書籍，并在網上查閱了一些關于建筑設計的資料。在繪制建筑施工圖階段，我們宿舍齊心協(xié)力、互幫互助，完滿完成建筑設計。在結構設計前期，我復習了《結構力學》、《混凝土結構設計原理》、《建筑結構抗震設計》、《土力學與基礎工程》等知識，并借閱了相關設計規(guī)范。在網上搜集了不少資料，而且做了筆記。在結構設計中，邊電腦輸入邊用廣廈電算，并對比計算結果。畢業(yè)設計的兩三個月里，在老師的幫助下，經過資料查閱、設計計算以及外文翻譯，加深了對新規(guī)范等相關內容的理解，鞏固了專業(yè)知識。在內力組合階段，進一步學習了Excel；在繪圖時熟練掌握了AutoCAD，PKPM等專業(yè)軟件。框架結構設計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，輔以一些計算軟件的校正。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師指正。2建筑設計2.1工程概況及設計依據2.1.1工程概況1.建設單位：河北省實驗中學2.建設地點：河北省石家莊市3.建筑使用年限：50年4.建筑防火分類：二類5.耐火等級：二級6.建筑抗震設防烈度：7度7.建筑結構類型：框架9.建筑面積：5100m210.建筑層數：六層11.建筑高度：24.3m建筑技術條件1)氣象水文地質條件：①風玫瑰圖：夏季東南風，冬季西北風；②溫度：最熱月平均33oC，最冷月平均-6oC；③雨量：年降雨量為735mm；④地下水：無侵蝕性，在地面以下8m；⑤地質資料：700mm表土以下為亞粘土，地基承載力設計值為200Kpa；2）地面粗糙度：C類，基本風壓0.40KN/m2，基本雪壓：0.35KN/m2。場地類別為Ⅱ類，凍土深度0.6m，抗震設防烈度7度，設計地震分組第一組，設計地震基本加速度值0.1g。3）鋼筋混凝土框架結構。2.1.3設計依據1.國家標準.混凝土結構設計規(guī)范（GB50010－2010）.北京：中國計劃出版社，20112.國家標準.建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2010）.北京：中國計劃出版社，20113.國家標準.建筑結構荷載規(guī)范（GB50009－2012）.北京：中國計劃出版社，20064.國家標準.建筑設計防火規(guī)范（GB50016-2006）.北京：中國計劃出版社，20075.國家標準.建筑結構制圖標準（GB\T50105-2010）.北京：中國計劃出版社，20116.《建筑采光設計標準》GB50033-20017.國家標準.中小學校設計規(guī)范（GB50099-2011）.北京：中國計劃出版社，20128.設計任務書2.2總平面設計1、建筑朝向本設計朝向考慮日照、場地地形、道路走向及周圍環(huán)境等因素，采取南北朝向。2、出入口和交通路線該建筑的主要出入口位于建筑物南側，另外在該建筑物東西側設有次要出入口。2.3平面設計1、平面形式及柱網尺寸（1）根據建筑物場地的要求，綜合建筑實用功能，一般選用規(guī)則、緊湊、易于功能設計的平面形式。綜合考慮，本設計建筑平面為“一字”形。建筑朝向為南北向，平面布置滿足長寬比小于5，其中橫向跨距為3m、7.8m?？v向跨距為9m（具體見平面圖）。（2）根據建筑物的功能、規(guī)模和場地條件，選取常用的內廊平面形式，即在走廊的兩側布置房間。這種形式結構緊湊，建筑耗能少，而且對結構內力分布比較合理。2、設計理念（1）彈性。從設計、結構到服務功能都應做到開放性，以適應時空的變化。（2）緊湊性。教室以及其它輔助用房的空間布置要做到緊湊合理。（3）易接近性。從樓外到樓內，從入口到各個部門，要規(guī)劃得合理，要設計一個良好的導引系統(tǒng)。（4）可擴展性。在未來擴展時可靈活延伸，將損失減小到低程度。（5）舒適性。在環(huán)境、通風、溫濕度、光線等方面要柔和、協(xié)調，盡量借用外部的自然環(huán)境。（6）環(huán)境的穩(wěn)定性。（7）安全性。建筑安全防護措施做到不僅滿足規(guī)范要求而且更加人性化。（8）經濟性。把建設和維護一座教學樓所需要的經費和人員控制在最低限度。2.4交通部分及防火設計2.4.1交通部分該建筑為6層，總高為24.3m。垂直交通設施設有兩部樓梯，由于采用非人屋面，樓梯只布置到第6層。走廊是平面布置中的主要水平交通設施，人流量較大，采用3.0m寬走廊。2.4.2防火防煙設計在平面設計中，應考慮到建筑火災的特點：火勢蔓延途徑多、危害嚴重、人員不易疏散，易造成重大傷亡，高層建筑應實行防火分區(qū)。防火分區(qū)包括水平和豎向兩個方面。（1）水平防火分區(qū)水平防火分區(qū)是指用防火材料將面積大的高層建筑在水平方向隔成幾個防火單元，對于本樓，可以采取每層作為一個防火單元。樓梯都按消防樓梯設置；靠樓內部設有較大的開洞，靠外部有自然的采光條件，采用適當的防火材料，設有過廳，防火門等。房間的防火，應滿足相應要求。對于大于75的房間應設有兩道門。有平面圖上看出能滿足相應的要求。離房間門最遠點至們的距離小于15m，也能滿足相應的消防要求。（2）豎向防火防煙豎向防火區(qū)是指樓上下分別用足夠的耐火極限的樓板進行防火分隔。各個樓梯均布置到六樓，使用足夠耐火登記的樓板進行豎向分隔，能滿足豎向防火要求。各樓層均設有防火門，能滿足防火防煙要求。2.5立面設計立面設計原則：建筑物外部體型受各種不同使用功能的內部空間和物質技術條件的制約，它應正確反映內部空間組合的特點，如：建筑物體形的大小和高低，題型組合的簡單和復雜，墻面，門窗的安排，大小形式等建筑空間組合的依據。在完成建筑功能的前提下，在立面上力求簡單，立面無明顯突變。本建筑立面簡潔明快，規(guī)整合理。整個立面外觀簡潔、大方。2.6剖面設計剖面設計主要是根據建筑物的用途、規(guī)模環(huán)境條件、使用要求，解決建筑物的高度方向布置問題，從而進行建筑空間組合。2.6.1層數、層高的確定根據各層的使用要求和特點，層高應滿足室內凈高的要求，其確定的主要依據為使用要求采光通風要求、衛(wèi)生要求及室內空間比例要求。本設計中，為避免層錯層的出現，結合教室凈高的要求，均采用3.9m的層高，建筑總高度為24.3m。2.6.2窗面積的確定為滿足室內的自然采光，規(guī)范中規(guī)定教室的窗地比不能小于1/7，在本設計中大多數窗戶采用較寬的三聯窗，其他窗戶詳見門窗明細欄，窗臺高為0.9m。2.6.3室外高差的確定為防止室外雨水流入室內，防止建筑物沉降而引起室內地坪標高過低，同時為了增加建筑的美觀和立面效果應設置一定的高度差。本設計在建筑物東西兩邊的室內外高差為450mm。2.6.4衛(wèi)生間標底的確定為防止衛(wèi)生間的水進入其他房間，講衛(wèi)生間的地面低于樓層30mm，以防積水外滲。2.7構造設計2.7.1樓面做法5厚1:2.5水泥砂漿粘結層20厚1:3干硬性水泥砂漿結合層20厚水泥漿一道120厚現澆鋼筋混凝土板20mm厚板底抹灰層2.7.2衛(wèi)生間樓面做法10厚1：2水泥石子磨光20厚素水泥漿結合層一道15mm厚板底抹灰層2厚氯丁瀝青防水涂料，四周沿墻上翻150高刷基層處理劑一道15厚1：2水泥砂漿找平120厚現澆鋼筋混凝土板18厚水泥砂漿結合層2.7.3地面做法10厚1：2水泥石子磨光20厚水泥沙漿結合層20厚水泥漿一道60厚C20混凝土墊層150厚3:7灰土素土夯實5厚水泥砂漿粘結層一道2.7.4衛(wèi)生間地面做法10厚1：2水泥石子磨光撒素水泥面30厚水泥結合層1.5厚合成高分子涂膜防水層四周翻起150高60厚C20細石混凝土找坡墊層素土夯實2.7.5踢腳做法12厚1：2水泥砂漿打底，掃毛或劃出紋道8厚1：3水泥砂漿貼15厚預制磨石踢腳2.7.6衛(wèi)生間踢腳做法貼15厚預制磨石踢腳5厚1：3水泥細砂漿結合層1.5厚水泥聚合物涂膜防水層6厚1：0.5：2.5水泥石灰膏砂漿壓實抹平8厚1：1：6水泥石灰膏砂漿打底掃毛2.7.7內墻加氣混凝土砌塊兩側抹灰2.7.8外墻200厚加氣凝土砌塊20厚1:3水泥砂漿找平10厚1：1水泥專用膠粘劑刮于板背面70厚聚苯乙烯泡沫塑料板加壓粘牢，板面打磨成細麻面1.5厚專用膠貼加強網于需加強的部位1.5厚專用膠貼標準網整個墻面，并用抹刀將網壓入膠泥中一底二涂高彈丙烯酸涂料2.7.9女兒墻900高加氣混凝土砌塊兩側抹灰20厚2.7.10屋面120厚現澆鋼筋混凝土板1:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%最薄處30厚20厚塊材共40厚1:2水泥砂漿找平層防水及保溫層壓型鋼板吊頂及吊掛結構設計3結構設計3.1設計依據3.1.1主要設計依據國家標準.建筑結構荷載規(guī)范（GB50009－2012）.北京：中國計劃出版社，2006國家標準.混凝土結構設計規(guī)范（GB50010－2010）.北京：中國計劃出版社，2011國家標準.建筑抗震設計規(guī)范（GB50011-2010）.北京：中國計劃出版社，2011彭偉編著.《高層建筑結構設計原理》.成都：西南交通大學出版社,20073.1.2結構類型、結構安全等級、設計使用年限技技術指標技術條件結構類型框架結構結構安全等級二級設計使用年限503.1.3樓面和屋面活荷載的取值（1）風荷載、雪荷載荷載類型取值（kN/m2）基本風壓0.40基本雪壓0.30（2）樓面和屋面活荷載的取值荷載類型取值（kN/m2）教室2.5衛(wèi)生間2.5走廊、樓梯3.5不上人屋面0.5混凝土的材料混凝土強度等級C30C20鋼筋受力縱筋：HRB400級鋼筋（）箍筋或構造鋼筋用：HPB300級鋼筋（）混凝土結構構件縱筋、箍筋等的保護層厚度梁縱筋、箍筋的保護層厚度：35mm柱縱筋、箍筋的保護層厚度：35mm3.1.6混凝土結構鋼筋的連接要求：采用焊接連接3.2結構計算原理3.2.1地震作用本工程建筑場地類別為二類，抗震烈度7度，框架抗震等級為二級。一般情況下建筑結構的兩個主軸方向都要考慮地震作用并進行抗震驗算，本設計只考慮短軸方向的水平地震作用，該地震作用由短軸方向的抗側力框架結構承擔。框架結構地震作用的計算采用底部剪力法；結構的基本自震周期采用頂點位移法計算；水平荷載作用下框架結構的內力和位移計算采用D值法。3.2.2豎向荷載作用（恒載及活載）在計算單元范圍內的縱向框架梁的自重、縱向墻體的自重以及縱向女兒墻的自重以集中力的形式作用在各節(jié)點上。豎向荷載作用下框架的內力采用分層法計算。梁端和柱端彎矩計算之后，梁端剪力可根據梁上豎向荷載引起的剪力和梁端彎矩引起的剪力相疊加而得到；柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點集中荷載疊加得到。3.2.3控制截面及其內力不利組合對框架梁，選梁的兩端截面和跨中截面作為控制截面；對框架柱，選柱的上、下端截面作為控制截面。根據結構類型、地震設防烈度、房屋高度等因素，由《抗震規(guī)范》確定該框架結構抗震等級為三級。因建筑高度在60m以下，設防烈度低于9度，可不考慮風荷載。內力組合：根據《結構規(guī)范》和《抗震規(guī)范》考慮三種內力組合形式：（A）（B）(C)3.2.4多遇地震作用下層間彈性位移驗算多遇地震作用下，框架結構層間彈性位移要滿足下式要求：：多遇地震作用下標準值產生的樓層內最大的彈性層間位移。：彈性層間位移角限值，鋼筋混凝土框架結構取1/550。3.3配筋計算原理由于本工程按7度設防區(qū)設計，因此進行了抗震設計。其設計原則是：“強柱弱梁、強剪弱彎、強節(jié)點弱構件”。1、框架梁的截面設計：包括正截面受彎承載力計算和斜截面受剪承載力計算，依據計算結果選用相應的縱向鋼筋和箍筋。2、框架柱的截面設計：包括正截面承載力計算和斜截面受剪承載力計算，依據計算結果選用相應的縱向鋼筋和箍筋。3、框架節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算按照“強節(jié)點”的原則，防止梁柱破壞之前出現節(jié)點核芯區(qū)的破壞，必須保證節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力和配置足夠數量的箍筋。本設計中二級框架的節(jié)點核芯區(qū)應進行截面抗震驗算。4、框架結構抗震構造措施按有關規(guī)定實行。3.4結構計算程序采用PKPM2005對結構做整體分析，進行結構電算。3.5結構布置工程主體結構共6層，層高3.9m，總高度為24.3m。采用混凝土框架結構。為了使剛度均勻對稱分布，減小偏心和扭轉，建筑平面布置成規(guī)則的長方形。柱網橫向采用內廊式布置，邊跨跨度7.8m，中間跨跨度3m，縱向跨9m。依據柱網的布置情況，樓板除走廊部分以外均是雙向板，走廊部分為單向板。樓板采用現澆板，厚度初步取120mm。該工程采用全現澆體系，混凝土強度等級均為C30。結構平面布置圖詳見圖。圖1結構平面布置圖3.6板、梁、柱截面尺寸的初步確定3.6.1梁尺寸初步估算梁的截面尺寸應滿足承載力、剛度及延性要求，主梁截面高度按梁跨度的1/151/12估算，次梁截面高度按梁跨度的1/18-1/12估算。為防止梁產生剪切脆性破壞，梁的凈跨度與截面高度之比不宜小于4，梁截面寬度可取1/31/2梁高，且不應小于200。由此估算梁截面尺寸見表1：表1梁截面尺寸樓層框架梁次梁1-6層橫梁縱梁600×300700×350400×2003.6.2混凝土強度等級層數1-6柱混凝土等級C30梁、板混凝土等級C30基礎C30基礎墊層C20注:為施工方便,梁板混凝土等級采用相同標號.3.6.3柱的截面尺寸初步估算框架柱的截面尺寸一般根據柱的軸壓比限值按下列公式估算:式中:N--柱組合的軸壓力設計值;F--按簡支狀態(tài)計算的柱的受荷面積;--折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可按市價荷載計算，也可近似取為12～15kN/m2；--考慮地震作用組合后柱軸力增大系數，邊柱取1.3，不等跨內柱取1.25，等跨內柱取1.2；--驗算截面以上樓層層數；--柱截面面積；--框架柱軸壓比限值，對一級、二級、三級、四級抗震等級，分別取0.65、0.75、0.85、0.90；該框架結構的抗震等級為三級，其軸壓比限值=0.85；各層的重力荷載代表值近似的取為=13KN/m2。由圖可知邊柱的負載面積為9×3m2,中柱的負載面積為94.5m2,故第一層柱截面面積為邊柱中柱根據上述計算結果,綜合考慮框架結構的抗震概念設計，本設計柱截面尺寸取為650650。橫向框架縱向框架3.6.4板的截面尺寸估算板截面厚度h與板的跨度及其所受荷載有關，從正常使用極限狀態(tài)要求出發(fā)，為保證板的撓度與裂縫，根據設計經驗，雙向板的厚度可取。，可取板厚120。4橫向水平地震力計算框架側移剛度的計算4.1.1梁、柱線剛度的計算在框架結構中，現澆樓面或有現澆層的預制樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效高度，減少框架側移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現澆樓面的邊框架取I=1.5I0（I0為梁的截面慣性矩）；對中框架梁取I=2.0I0。柱的線剛度，其中為柱的截面慣性矩，h為框架柱的計算高度。1、梁的線剛度式中：--混凝土彈性模量；--梁的計算跨度；--梁的截面慣性矩，由于現澆樓面中，考慮樓板對梁提供剛度，形成型梁，故中框架梁，邊框架梁。橫梁線剛度的計算見表2:表2橫梁線剛度計算表類別邊橫梁中橫梁2、柱的線剛度式中:--混凝土彈性模量；--層高；--柱截面慣性矩。柱的線剛度計算過程及結果見表3表3柱的線剛度計算樓層54504.1.2側移剛度計算1.框架柱抗側移計算柱的側移剛度按公式計算，式中為柱側移剛度修正系數。的取值見表4：表4柱側移剛度修正系數位置邊柱中柱簡圖K簡圖K一般層底層固接鉸接根據梁、柱線剛度比K的不同，柱可分為邊框架中柱和邊柱、中框架邊柱和中柱?，F以第二層B柱的側移剛度計算為例，說明計算過程如下：第二層B柱及與其相連的梁的相對線剛度如圖5所示：圖5梁的相對線剛度則該梁柱的線剛度比K為：其余柱的計算過程從略，計算結果見表5、表6：表5中框架柱側移剛度D值（N/mm）層次邊柱中柱10.3730.3683.19×1041.4100.5604.84×1048.03×104260.7050.2612.27×1041.2810.3903.38×1045.65×104表6邊框架柱側移剛度D值（N/mm)層次邊柱中柱10.2820.3432.98×1041.0180.5034.37×1047.35×104260.5090.2031.76×1041.0180.3372.92×1044.68×104將上述不同情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層層間側移剛度，如表7所示：表7框架層間側移剛度層次1234565.06×1055.39×1055.39×1055.39×1055.39×1055.39×105由上表可見，，故滿足要求，該框架為豎向規(guī)則框架。 4.2重力荷載代表值的計算4.2.1荷載計算1、樓面做法5厚1:2.5水泥砂漿粘結層0.05×20kN/m3=0.1kN/m220厚1:3干硬性水泥砂漿結合層0.2×20kN/m3=0.4kN/m220厚水泥漿一道0.02×20kN/m3=0.4kN/m2120厚現澆鋼筋混凝土板0.12×25kN/m3=3kN/m220mm厚板底抹灰層0.02×17kN/m3=0.34kN/m2共計：3.75kN/m22、衛(wèi)生間樓面做法10厚1：2水泥石子磨光0.01×0.65kN/m3=0.0065kN/m220厚素水泥漿結合層一道0.02×20kN/m3=0.4kN/m218厚水泥砂漿結合層0.018×20kN/m3=0.36kN/m22厚氯丁瀝青防水涂料，四周沿墻上翻150高刷基層處理劑一道15厚1：2水泥砂漿找平0.015×20kN/m3=0.3kN/m2120厚現澆鋼筋混凝土板0.12×25kN/m3=3kN/m215mm厚板底抹灰層0.015×17kN/m3=0.255kN/m2共計：3.82kN/m23、地面做法10厚1：2水泥石子磨光0.01×0.65kN/m3=0.0065kN/m25厚水泥砂漿粘結層一道0.005×20kN/m3=0.1kN/m220厚水泥沙漿結合層0.02×20kN/m3=0.4kN/m220厚水泥漿一道0.02×20kN/m3=0.4kN/m260厚C20混凝土墊層0.06×25kN/m3=1.5kN/m2150厚3:7灰土素土夯實共計：2.40kN/m24、衛(wèi)生間地面做法10厚1：2水泥石子磨光0.01×0.65kN/m3=0.0065kN/m2撒素水泥面30厚水泥結合層0.03×20kN/m3=0.6kN/m21.5厚合成高分子涂膜防水層四周翻起150高60厚C20細石混凝土找坡0.06×24kN/m3=1.44kN/m2墊層素土夯實共計：2.05kN/m25、踢腳做法12厚1：2水泥砂漿打底，掃毛或劃出紋道0.012×20kN/m3=0.24kN/m28厚1：3水泥砂漿0.008×20kN/m3=0.16kN/m2貼15厚預制磨石踢腳0.015×0.65kN/m3=0.01kN/m2共計：0.41kN/m26、衛(wèi)生間踢腳做法貼15厚預制磨石踢腳0.015×0.65kN/m3=0.01kN/m25厚1：3水泥細砂漿結合層0.005×20kN/m3=0.1kN/m21.5厚水泥聚合物涂膜防水層6厚1：0.5：2.5水泥石灰膏砂漿壓實抹平0.006×20kN/m3=0.12kN/m28厚1：1：6水泥石灰膏砂漿打底掃毛0.008×20kN/m3=0.16kN/m2共計:0.39kN/m2內墻自重（內縱墻可偏于安全的不考慮門洞）200厚加氣混凝土砌塊0.2×7.5=1.5kN/m2兩側抹灰20厚0.02×17=0.34kN/m2共計：1.84kN/m2外墻自重200厚加氣混凝土砌塊0.2×7.5=1.5kN/m220厚1:3水泥砂漿找平0.02×20=0.4kN/m210厚1：1水泥專用膠粘劑刮于板背面70厚聚苯乙烯泡沫塑料板加壓粘牢，板面打磨成細麻面0.5×0.07=0.035kN/m21.5厚專用膠貼加強網于需加強的部位1.5厚專用膠貼標準網整個墻面，并用抹刀將網壓入膠泥中一底二涂高彈丙烯酸涂料共計：1.94kN/m2女兒墻900高加氣混凝土砌塊0.9×7.5=6.75kN/m2兩側抹灰20厚0.2×2×17=6.8kN/m2共計：13.55kN/m210、屋面120厚現澆鋼筋混凝土板0.12×25=kKN/m21:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%最薄處30厚(30+210)/2×10×10-3=1.2kN/m220厚塊材0.02×25=0.5kN/m2共40厚1:2水泥砂漿找平層0.04×20=0.8kN/m2防水及保溫層0.35kN/m2壓型鋼板0.15kN/m2吊頂及吊掛荷載0.3Kk/m2共計：6.3kN/m211、門窗1、門：除底層大門為玻璃門外，其余均為木門，木門自重：0.2kN/㎡。2、窗：均采用鋁合金窗，單位面積重力荷載取0.4kN/m2。12、梁、柱重力荷載計算梁、柱可根據截面尺寸、材料容重及粉刷等計算出單位長度的重力荷載。見表8：表8梁、柱重力荷載代表值層次構件（kN/m3）（kN/m）/m1～6邊橫梁0.300.60251.054.737.1512405.4051172.808中橫梁0.250.50251.054.732.35666.623縱梁0.350.75251.056.898.35201150.63次梁0.200.40251.052.107.1510150.151柱0.600.60251.109.905.45301588.42～6柱0.600.60251.109.903.90301158.3各層重力荷載代表值的計算第一層：樓面面積：S=(7.8+7.8+3)×（9×5）=837m2外墻面積：S=(3.9/2+5.45/2-0.75)×[(9×5-0.65×6)+(18.6-0.65×4)]×2-3×(3.9/2+5.45/2)=348.03外墻窗面積：S=5.45/2×2.4×18+(2.4×2+1.5×2)×(3.9/2+5.45/2)=114.66m2外墻門面積：S=3.7×5.15×2+1.5×3.0×2=35.64m2則外墻凈面積：S=348.03-114.66-35.64=197.73m2內墻凈面積：S=[(7.8-0.65)×12+(9-0.65)×9]×(3.9/2+5.45/2-0.5)-[(9×2)+(3×9)×2.1]×3=517.005m2內墻門面積：S=1×2×9×3=54m2踢腳面積：（18.6+45）×2×0.15+(7.8×9-10×1-0.8×2)×2×0.15+(18.6×6×2×0.15)=70.14m2樓面板重：（837-7.8×9×2）×3.75+7.8×9×2×3.82=3148.59kN墻重：197.73×1.94+517.01×1.84=1334.89m2門重：（39.64+54）×0.2=17.93kN窗重：114.66×0.4=45.86kN梁重：1772.808kN柱重：1588.4kN踢腳重：70.14×0.41=28.76kN活載：2.5×（9×18.6+9×36+5.8×6）+9×7.8×2.5+3.2×7.8×2×3.5=1665.72kN由以上計算可知，一層重力荷載代表值為=3547.59+1334.89+17.93+45.86+1772.81+1588.4+28.76+0.5×1665.72=8739.99kN標準層：樓面面積：S=18.6×45=837m2外墻面積：S=(3.9-0.75)×(37.4+45+36+5.8-0.65×16)=358.67m2外墻窗面積：S=2.1×2.4×20+2.1×1.5×2=107.1m2內墻凈面積：S=517.005+(9-2-3)×(3.9-0.75)+(3-1.5)×(3.9-0.75)=534.33m2則外墻凈面積：S=358.67-107.1=251.57m2內墻門面積：S=54+1×2×3=60m2踢腳面積：S=70.14m2樓面板重：（837-7.8×9×2）×3.75+7.8×9×2×3.82=3148.59kN墻重：251.57×1.94+534.33×1.84=1471.21kN門重：60×0.2=12kN窗重：107.1×0.4=42.84kN梁重：1772.81kN柱重：1158.3kN踢腳重：70.14×0.41=28.76kN活載：(9×18.6+9×36+5.8×6)×2.5+7.8×9×2.5+3.2×7.8×2×3.5=1665.72kN由以上計算可知，標準層重力荷載代表值為：=3148.59+1471.21+12+42.84+1772.81+1158.3+28.76+0.5×1665.72=8467.368kN第六層：屋面面積：S=837m2外墻面積：S=(3.9/2-0.75)×(18.6×2+45+36+5.8-0.65×16)=82.32m2外墻窗面積：S=2.1/2×(2.4×20+1.5×2)=53.55m2內墻凈面積：S=12×(7.8-0.65)×(3.9/2-0.75)+10×(9-0.65)×(3.9/2-0.75)-13×(1.5×2.1/2)-10×2×3/2=152.69m2內墻門面積：S=1×2×10×1.1=22m2女兒墻面積：S=(18.6+45)×2×0.9=114.48m2踢腳面積：S=70.14m2屋面板重：（837-7.8×9×2）×3.75+7.8×9×2×3.82=3148.59kN墻重：82.32×1.94+152.69×1.84=440.61kN門重：22×0.2=4.4kN窗重：53.55×0.4=21.42kN梁重：1772.81kN柱重：1158.3kN踢腳重：70.41×0.41=28.76kN活載：0.5×18.6×45=418.5kN由以上計算可知，第六層重力荷載代表值為：=3148.59+440.61+4.4+21.42+1772.81+1158.3+28.76+0.5×418.5=6784.14kN圖6各質點上重力荷載代表值橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算4.3.1橫向自振周期的計算橫向自振周期的計算采用結構頂點的假想位移法?！靖咭?guī)B.0.2】對于質量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結構，其基本自振周期可按下式計算：式中：--結構基本自振周期（S）；--假想的結構頂點水平位移（m），即假想把集中在各樓層處的重力荷載代表值作為該樓層水平荷載，并按本規(guī)程第5.1節(jié)的有關規(guī)定計算的結構頂點彈性水平位移；--考慮非承重墻剛度對結構自振周期影響折減系數，可按本規(guī)程第3.3.17條確定,取0.7。按以下公式計算：注：為第層的層間側移剛度；為第層的層間側移；為第層的層間側移。結構頂點的假想側移計算過程見表9：表9結構頂點的假象側移計算層次/kN/kN/(N/mm)/mm/mm66784.146784.145.39×10512.59312.1858467.3715251.515.39×10528.30299.5948467.3723718.885.39×10544.01271.2938467.3732186.255.39×10559.71227.2828467.3740653.625.39×10575.42167.5718739.9949393.615.06×10592.1592.154.3.2水平地震作用及樓層地震剪力的計算本結構高度不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，即:1、結構等效總重力荷載代表值2、計算水平地震影響系數地震影響系數曲線基本地震加速度為0.10g，場地類別為Ⅲ類，設計地震分組為第二組，查表得地震特征周期。查表得設防烈度為7度的3、結構總水平地震作用標準值因為1.4=1.40.35=0.49s<,得頂部附加地震作用系數得主體結構頂層附加水平地震作用標準值各層水平地震作用標準值計算過程及結果見表10：表10各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次/m/kN/kN?m/kN/kN624.956784.14158748.880.2521770446.04636.76521.058467.37165113.720.242428.341251.40417.158467.37132090.970.202357.541700.80313.258467.3799068.230.151267.272037.5129.358467.3766045.490.101178.772308.9815.458739.9934085.960.05282.042475.45各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見圖7、圖8：圖7水平地震作用分布圖8層間剪力分布4.3.3水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按下列公式計算：各層的層間彈性位移角，根據《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側力作用的框架，層間彈性位移角限值。計算過程如表11：表11橫向水平地震作用下的位移驗算層次6636.765.39×1051.1819.3439001/330551251.405.39×1052.3218.1639001/168141700.805.39×1053.1615.8439001/123432037.515.39×1053.7812.6839001/103222308.985.39×1054.288.9039001/91112475.455.06×1054.624.6254501/844由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，1/844<[1/550]，滿足規(guī)范要求。4.3.4水平地震作用下框架內力以平面圖4號軸線橫向框架內力計算為例，說明計算方法?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按下列公式計算：注：為框架柱的標準反彎點高度比。為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值。用與值，見《高層建筑結構設計原理》查表3.8。下層線剛度大，向上修正；反之，向下修正。、為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。用與值,見《高層建筑結構設計原理》查表3.8。 式中--上層、下層層高。上層層高大于本層，向上移；反之，向下移。下層層高大于本層，向下移；反之，向上移。為框架柱的反彎點高度比。底層柱需考慮修正值，第二層柱需考慮修正值，其它柱均無修正?？蚣苤姆磸濣c高度比計算結果見表12：表12反彎點高度比層次D軸柱C軸柱6m=6,n=6m=6,n=6K=0.321=0.12K=0.963=0.35y=0.12y=0.355m=6,n=5m=6,n=5K=0.321=0.26K=0.963=0.40y=0.26y=0.404m=6,n=4m=6,n=4K=0.321=0.35K=0.963=0.45y=0.35y=0.453m=6,n=3m=6,n=3K=0.321=0.41K=0.963=0.45y=0.41y=0.452m=6,n=2m=6,n=2K=0.321=0.54K=0.963=0.50=1.39=-0.05=1.42=-0.05y=0.49y=0.451m=6,n=1m=6,n=1K=0.445=0.7K=1.336=0.65=0.72=-0.02=0.702=-0.025y=0.68y=0.63由于結構對稱，所以A、B分別與C、D的反彎點高度一致?？蚣苤思袅皬澗赜嬎憬Y果見表13、14：表13各層D軸柱端彎矩及剪力計算層次D軸柱63.90636.765.39×1050.84×1049.920.3210.124.6434.0553.901251.405.39×1050.84×10419.500.3210.2619.7756.2843.901700.805.39×1050.84×10426.510.3210.3536.1967.2033.902037.515.39×1050.84×10431.750.3210.4150.7773.0623.902308.985.39×1050.84×10435.980.3210.4968.7671.5615.452475.455.06×1050.88×10438.800.4450.68102.9048.42表14各層C軸柱端彎矩及剪力計算層次C軸柱63.90636.765.39×1051.97×10423.270.9630.3531.7658.9953.901251.405.39×1051.97×10445.740.9630.4071.35107.0343.901700.805.39×1051.97×10462.160.9630.45109.09133.3333.902037.515.39×1051.97×10474.470.9630.45130.69159.7423.902308.985.39×1051.97×10484.390.9630.45148.10181.0215.452475.455.06×1051.25×10490.981.3360.63223.54131.28注：表中量綱為，的量綱為。梁端彎矩、剪力及柱軸力由下列公式計算：其中梁的線剛度取表2，計算結果見表15：表15梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊橫梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N664.5937.307.816.9874.6074.603.049.7316.9832.755103.0379.817.830.47159.61159.613.0106.4147.45108.694144.35113.407.842.96226.79226.793.0151.1990.41216.923180.91148.377.854.88296.75296.753.0197.83145.29359.872200.81170.557.861.89341.10341.103.0227.40207.18505.161220.26151.617.861.98303.24303.243.0202.16269.16712.34注：單位為，的單位為，單位為，單位為。水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖9、10所示。圖9左地震作用下框架彎矩圖（）圖10左地震作用下框架梁端剪力及柱軸力圖（）5豎向荷載作用下框架結構的內力計算5.1計算單元的選擇確定取4軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為9m，如圖11所示。由于房間內布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過縱梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，所以在框架節(jié)點上還作用有集中力矩?？蚣軝M梁自重以及直接作用在橫梁上的填充墻體自重則按均布荷載考慮。圖11橫向框架計算單元5.2恒載作用下的內力計算取4軸框架為計算單元，計算單元寬度為9m，如圖11所示。由于房間布置有框架梁，故直接傳給該框架梁的樓面荷載如圖中陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載，則通過縱向框架梁或橫向次梁，以集中力的形式傳遞給橫向框架，作用于各節(jié)點上。恒載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖12所示：代表橫梁自重，均為均布荷載。分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載。分別為邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、次梁自重、樓板重、梁上填充墻等重力荷載。由于梁柱偏心對計算結果而言沒什么影響，對于計算機計算時，計算原理是形成荷載矩陣、剛度矩陣，這些剛度矩陣都是高階矩陣，所以對于梁柱中線不齊的梁偏心計算，對高階矩陣的影響可以忽略。柱與軸線偏心，對于梁而言僅僅是計算跨度的微弱變化。雖然，計算跨度與彎矩成二次方關心，但由于變化微小，所以在手算過程里可以簡化處理，不做偏心計算。圖12各層梁上作用的恒載第6層(2)15層5.3活載作用下的內力計算活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖13所示：圖13各層梁上作用的活荷載（1）第6層同理，在屋面雪荷載作用下：(2)15層將以上計算結果匯總，見下表16、17：表16橫向框架恒載匯總表層次/(kN/m)/(kN/m)/(kN/m)/(kN/m)/(kN/m)/(kN/m)/kN/kN/kN63.283.2821.8717.723.2821.87246.43268.73268.731～514.323.2813.1410.5514.3213.02177.69237.41236.76表17橫向框架活載匯總表層次/(kN/m)/(kN/m)/kN/kN/kN61.74(1.04)1.41(0.84)9.28(5.57)14.91(8.94)14.91(8.94)1～58.687.0346.4174.574.5注：表中括號內數值對應于屋面雪荷載作用情況。5.4恒荷載作用下梁的內力計算該設計因結構和荷載均勻對稱，故取對稱軸一側的框架為計算對象，中間跨梁取為豎向滑動支座。用彎矩二次分配法計算桿端彎矩，首先計算桿件固端彎矩，其次計算桿端彎矩分配系數。由于計算簡圖中的中間跨梁跨長為原長的一半，故其線剛度應取前面計算的一倍。（1）對于第6層邊橫梁：中橫梁：（2）對于第1-5層邊橫梁：中橫梁：5.5活荷載作用下梁的內力計算（1）對于第6層邊橫梁：中橫梁：同理，在屋面雪荷載作用下邊橫梁：中橫梁：（2）對于第1-5層邊橫梁：中橫梁：5.6分層法計算豎向荷載作用下的框架內力分層法的基本假定：（1）梁上荷載僅在該梁上及與其相連的上下層柱上產生內力，在其他層梁及柱上產生的內力可忽略不計；（2）豎向荷載作用下框架結構產生的水平位移可忽略不計。梁端柱端彎矩采用力矩分配法計算，計算要點為：1、除底層柱外的其余各層柱的相對線剛度乘以0.9,；2、用彎矩分配法計算傳遞彎矩時，上層柱間的傳遞系數取為1/3，其他桿件的傳遞系數仍為1/2；3、分別對各個分層進行力矩分配計算，并疊加得到最終計算結果后，若節(jié)點出現的不平衡彎矩較?。ㄐ∮?0%），直接按疊加成果進行下一步計算，否則需要再分配一次，修正原桿端彎矩，得到最終計算結果。一般情況下，分層法用于計算強柱弱梁型的對稱框架結構時，誤差較小，精度較高。5.6.1框架的線剛度參照下圖14：圖14框架修正后的線剛度（）5.6.2恒載作用該橫向框架為對稱結構，且承受對稱荷載，故可取一半結構進行計算。將結構分為六層，用力矩分配法進行計算。第六層：圖15頂層框架力矩分配過程（）第二--五層：圖16二--五層框架力矩分配過程（）第一層：圖17底層框架力矩分配過程（）5.6.3活載作用（計算過程同恒載作用）第六層：圖18頂層框架力矩分配過程（）第二--五層圖19二--五層框架力矩分配過程（）第一層：圖20底層框架力矩分配過程（）圖21恒載作用下的彎矩圖（）圖22活載作用下彎矩圖（）5、7梁端剪力和柱軸力計算梁端剪力：梁上均布荷載引起的剪力：梁端彎矩引起的剪力柱軸力恒載作用下：活載作用下：:梁端剪力:柱頂豎向集中荷載具體計算結果見下表18、19、20、21：表18恒載作用下梁端剪力（kN）層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力DC跨CB跨DC跨CB跨DC跨CB跨VD=-VCVC=-VBVD=VCVC=VBVDVCVC=-VB675.4331.50-1.51073.95-75.9531.50582.4820.750.85083.23-81.5320.76482.3820.75-0.71081.57-83.1920.76382.3820.75-0.71081.57-83.1920.76282.3820.75-0.72081.66-83.1020.76182.3820.75-4.56077.81-86.9520.76表19恒載作用下柱的軸力（kN）層次D柱C柱6320.33359.93377.18416.765620.90661.50755.47795.074919.86959.561137.321174.9231217.821258.421518.181567.7721517.781557.371899.031938.6211813.871867.822283.742348.69表20活載作用下梁端剪力（kN）層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力DC跨CB跨DC跨CB跨DC跨CB跨VD=-VCVC=-VBVD=VCVC=VBVDVCVC=-VB65.222.12-0.0405.18-5.262.12526.0410.55-0.30025.76-26.3410.55426.0410.55-0.27025.78-26.3110.55326.0410.55-0.27025.78-26.3110.55226.0410.55-0.27025.78-26.3110.55126.0410.55-1.56024.38-27.6010.55表21活載作用下柱軸力（kN）層次D柱C柱614.4614.4622.2922.23586.6186.61133.68134.684158.76158.75245.04255.043230.64230.94356.40356.432303.12303.32467.76467.761374.31374.31580.35580.415.8框架梁跨中彎矩計算本設計中，DC、CB跨框架取跨中為正彎矩控制截面，真實受力情況可能不是跨中正彎矩為最大正彎矩，但這里為統(tǒng)一控制截面，故選跨中為控制截面。在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調幅，通常是降低支座彎矩，以減小支座處的配筋。根據工程經驗，對鋼筋混凝土現澆式框架，可取調幅系數（僅調整恒載和活載下的梁端彎矩），剪力仍采用原始值。跨間最大正彎矩可近似取跨中的代替，按下式計算：式中--在恒載和活載分別作用下梁左、右端彎矩；--恒載和活載分別作用下梁上的線荷載。若跨中，則。現以第五層為例，DC跨：恒載：，則活載：，則計算過程及結果見表22、23：表22恒載作用下的梁跨中彎矩樓層梁跨中彎矩DC跨CB跨657.9911.81561.797.78461.797.78361.797.78261.797.78164.357.78表23活載作用下的梁跨中彎矩樓層梁跨中彎矩DC跨CB跨63.920.79519.533.95419.533.95319.533.95219.533.95120.443.95注：本表中的跨中彎矩為梁端負彎矩調幅后的跨中彎矩。6框架結構的內力組合6.1框架結構梁的內力組合根據結構類型、地震烈度、房屋高度等因素，由《抗震規(guī)范》查得本方案為三級抗震等級。由于風荷載作用下的組合與考慮地震組合相比，一般較小，對于結果設計不起控制作用，故不予考慮。只考慮以下三種組合形式(《高規(guī)》第3.3.6及5.6.1條)：1、由可變荷載效應控制的組合：2、豎向荷載與水平地震作用下的組合：3、由永久荷載效應控制的組合：中梁的彎矩為經過調幅后的彎矩。6.2框架梁的內力組合表24屋面層框架梁內力組合表注：屋面雪荷載與活荷載取二者較大值。表25第五層框架梁內力組合表表26第四層框架梁內力組合表表27第三層框架梁內力組合表表28第二層框架梁內力組合表表29第一層框架梁內力組合表注：1.梁下部受拉為正，反之為負；2.剪力以使構件順時針轉動為正，反之為負；3.彎矩單位，剪力單位?？蚣苤膬攘M合表30頂層框架柱內力組合表表31第五層框架柱內力組合表表32第四層框架柱內力組合表表33第三層框架柱內力組合表表34第二層框架柱內力組合表表35第一層框架柱內力組合表注：1.柱端彎矩以使柱左側受拉為正，反之為負；2.