山西某層剪力墻住宅樓畢業(yè)設(shè)計

PAGEXXXVPAGEVI摘要本設(shè)計是山西省大同市某住宅小區(qū)1號樓。主體11層，一梯三戶，總建筑面積3596.06m2。設(shè)計包括建筑設(shè)計和結(jié)構(gòu)設(shè)計。建筑設(shè)計部分包括總體布局、平面與豎向交通、建筑朝向與選型以及防火和疏散要求。主要進行了建筑設(shè)計構(gòu)思，平面布局、立面設(shè)計、剖面設(shè)計以及防火和疏散設(shè)計。該設(shè)計平面布局合理、滿足功能要求。結(jié)構(gòu)計算較全面、詳實。滿足設(shè)計任務(wù)書的要求。結(jié)構(gòu)采用剪力墻結(jié)構(gòu)體系。結(jié)構(gòu)設(shè)計包括荷載計算（重力荷載、風荷載、水平地震荷載）剪力墻的設(shè)計計算和結(jié)構(gòu)配筋，在結(jié)構(gòu)計算中，地震作用采用底部剪力法。在荷載內(nèi)力計算的基礎(chǔ)上，進行了內(nèi)力組合，取最不利荷載進行了配筋計算。在配筋計算中，考慮了構(gòu)造和抗震要求，并進行了相應的構(gòu)造配筋，計算結(jié)果較準確。關(guān)鍵詞：住宅；結(jié)構(gòu)設(shè)計；剪力墻結(jié)構(gòu)AbstractThisdesignisDatonginShanxiProvince,Building1withresidentialquarters.Itsconstructionareais3596.06m2.Thedesignincludesthreechapters,architecturedesignandstructuraldesign.Architecturedesignincludesthetotallayout,planeandtheperpendiculartransportation,theorientationofthebuildingandchoosesthesize,andthedesignoffireproofanddispersion.theplane’sarrangementisreasonable,anditssemblanceissuccinctandgenerous，whichsatisfiesthefunction’srequirement.Thedesignwhoseplaneisreasonable,satisfiesthefunction’srequirement.Structuraldesignisfairlyfullandaccurate,andalsosatisfiestherequirementofthedesigningtask.Thestructuralsystemadoptsshearwall.Thestructuredesignincludestheloadingcalculation(thegravityloading,thewindloadingandthehorizontalearthquakeaction)thedesignofshearwall,thehorizontalearthquakeactionadoptsshearstrengthcalculationoftheend.Onthebasisofcalculatingtheinternalforce,Imakethecombinationofinternalforce,andchoosethemostdisadvantageousforcetodesignthesteelreinforcingbar.Inconsiderationoftherequirmentoftheconstitutionandanti-seismic.andcarriyingoutdesigningthesteelreinforcebar.Theresultisfairlyexact.Keywords:residentialbuildings;structuraldesign;shearwallstruture目錄TOC\o"1-2"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc138678822"第1章建筑設(shè)計1HYPERLINK\l"_Toc138678823"1.1高層住宅特點1HYPERLINK\l"_Toc138678824"1.2總體布局2HYPERLINK\l"_Toc138678825"1.3平面交通2HYPERLINK\l"_Toc138678826"1.4豎向交通3HYPERLINK\l"_Toc138678827"1.5建筑物的朝向3HYPERLINK\l"_Toc138678828"1.6戶型設(shè)計3HYPERLINK\l"_Toc138678835"第2章結(jié)構(gòu)設(shè)計9HYPERLINK\l"_Toc138678836"2.1結(jié)構(gòu)選型及幾何特征計算9HYPERLINK\l"_Toc138678837"2.2荷載計算18HYPERLINK\l"_2.3水平地震作用計算[4]"_2.3水平地震作用計算[4]"2.3水平地震作用計算20HYPERLINK\l"_Toc138678850"2.4風荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力的計算31HYPERLINK\l"_2.5豎向載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算"_2.5豎向載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算"2.5豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算38HYPERLINK\l"_2.6內(nèi)力組合"_2.6內(nèi)力組合"2.6內(nèi)力組合45HYPERLINK\l"_2.7剪力墻截面的設(shè)計[5]"_2.7剪力墻截面的設(shè)計[5]"2.7剪力墻截面的設(shè)計53HYPERLINK\l"_2.10雨篷的設(shè)計"_2.10雨篷的設(shè)計"2.8樓梯的設(shè)計63HYPERLINK\l"_2.10雨篷的設(shè)計"_2.10雨篷的設(shè)計"2.9外文翻譯70PAGEXXXVPAGE142建筑設(shè)計1.1高層住宅特點城市中高層建筑是反映一個城市經(jīng)濟繁榮和社會進步的重要標志，隨著社會與經(jīng)濟的發(fā)展，特別是城市建設(shè)的發(fā)展，要求建筑物所能達到的高度與規(guī)模不斷增加，并由此產(chǎn)生了一系列問題。首先，由于建筑高度增加，在高層建筑中的豎向交通一般由電梯來完成，這樣會增加建筑物的造價，從建筑防火的角度看，高層建筑的防火要高于中低層建筑，也會增加高層建筑的工程造價和運行成本。其次，由于建筑高度的增加，在相同的建設(shè)場地上，建造高層住宅可以獲得更多的建筑面積，這樣可以部分解決城市用地緊張和地價高漲的問題。此外，設(shè)計精美的高層建筑可以為城市增加景觀。第三，從結(jié)構(gòu)受力的角度看，隨著高度的增加，側(cè)向荷載（風荷載和水平地震作用）在高層住宅的分析和設(shè)計中起著重要的作用，因此，高層住宅的結(jié)構(gòu)分析和設(shè)計要比一般的中低層建筑復雜的多。第四，從城市建設(shè)和管理的角度看，建筑物向高空延伸，可以縮小城市的平面規(guī)模，縮短城市道路和各種公共管線的長度，從而節(jié)省城建與管理的投資。由于高層建筑增加人們的聚集密度，縮短了相互間的距離，水平與豎向交通相結(jié)合，使人們在地面上的活動走向空間化，節(jié)約時間，增加了效率。但是人口過于密集有時會造成交通擁擠、出行困難等問題。第五，建筑高、重量大，近地面大氣層對它周圍環(huán)境都產(chǎn)生了影響，從而在許多設(shè)施、建筑構(gòu)造及局部處理上都要與之相適應，另外，由于高層建筑的重量大，居住人數(shù)多，而出現(xiàn)高密度居住，對居民的心理狀態(tài)、社會環(huán)境、城市結(jié)構(gòu)的動態(tài)平衡、居住區(qū)的空間組織等都帶來了新的問題。第六，由于高層住宅的興建，居住區(qū)和城市由水平向發(fā)展轉(zhuǎn)向豎向發(fā)展，使經(jīng)濟評價方法和范圍發(fā)生了變化。第七，新的結(jié)構(gòu)形式隨之而來的新的施工方式，同時也影響到設(shè)計方法和建筑管理。綜上所述，建造高層住宅利大于弊，而合理的規(guī)劃和設(shè)計可以達到美化城市環(huán)境效果?？梢灶A見，在相當長的一段時間內(nèi)，高層建筑仍然是城市建設(shè)中的主要建筑形式。因此認識這些特點并掌握高層建筑結(jié)構(gòu)的分析理論和基本設(shè)計方法，可以為今后的工作打下良好的基礎(chǔ)。1.2總體布局該住宅樓共為十一層，頂部設(shè)有電梯機房，一層至十一層均為住戶房間。每套居室室內(nèi)的平而布置基本上按“大客廳，小臥室”的要求確定的，并且廚房靠近客廳，衛(wèi)生間靠近臥室，各種居住行為各得其所。1.3平面交通交通樞紐設(shè)置在建筑中心，電梯和樓梯通過前室連接，各戶之間通過走廊連接，并且各住戶離樓梯、電梯很近，這樣的交通路線簡捷流暢，同時在緊急情況下，用戶可以迅速疏散。1.4豎向交通由于建筑物的層數(shù)，住戶的實際情況，本建筑中設(shè)有兩部電梯，即每單元各一部，同時兼防火電梯用，根據(jù)估算兩部電梯完全滿足要求。除了設(shè)置電梯本設(shè)計中也設(shè)計置了樓梯，在板式住宅中，雖設(shè)置了足夠量的電梯，但是樓梯仍然必須設(shè)置。它有如下作用：1.作為住宅下面幾層，特別是2至3層的居民的主要垂直交通方式。2.作為居民的短距離的層間交通。3.作為非常情況下的疏散交通。樓梯的位置，踏步的尺寸和數(shù)量，從考慮高層住宅的特點和一些建筑要求的方面做了設(shè)計和計算，樓梯采光為直接采光和人工照明相結(jié)合，樓梯兼作防煙樓梯。1.5建筑物的朝向選擇合理的住宅朝向是住宅區(qū)建筑物布置首先考慮的問題，影響建筑物朝向的因素很多，如地理緯度、地段環(huán)境、局部氣候特征及建筑用地條件等。北方住宅的朝向以朝南為主，點式住宅如本設(shè)計的建筑不可避免使一半朝東西，一半朝南北。這種選擇主要考慮以下幾點：(1)炎熱的夏季盡量減少太陽光直射居室外墻或直射室內(nèi)。(2)夏季有良好的通風，冬季避免冷風吹襲。(3)冬季能有適量的陽光射入室內(nèi)。(4)盡量適合建筑組合的需要。(5)擬建建筑的交通與已有道路盡量融合一體。(6)充分利用地形。1.6戶型設(shè)計在分析了我國目前城市人口結(jié)構(gòu)和家庭組成及發(fā)展趨勢，再結(jié)合該地區(qū)的實際居住條件決定采用兩種戶型配套使用，由于目前城市正由主干型轉(zhuǎn)換為核心型。兩種戶型可以滿足不同層次和不同人口的家庭的需要。1.6.1臥室因為是休息的地方所以要求動、靜分開的同時，同時也要求同其它房間分隔開來；各人生活各得其所，具有良好的私密性。對房間的要求是隔聲效果好，臥室之間不應穿越，同時必須直接采光，自然通風。1.6.2客廳根據(jù)中國特色，廳具有起居室、會客室、餐廳的多種功能。本設(shè)計中采用了大客廳分別與廚房、衛(wèi)生間、臥室相鄰，成為連接各房間的交通樞紐。起居室內(nèi)的門窗洞口布置應綜合考慮使用功能要求，減少直接開向起居室的門數(shù)量。1.6.3廚房廚房的主要功能是炊事，有的廚房還同時兼有進餐或洗滌的功能，廚房是家務(wù)勞動中心。其設(shè)計基本要求是：(1)廚房應設(shè)置洗滌池、案臺、爐灶及排油煙機等設(shè)施或預留位置，按炊事操流程排列，操作凈長不應小于2.10m。(2)單排布置設(shè)備的廚房凈寬不應小于1.5；雙排布置設(shè)備的廚房其兩排設(shè)備的凈距不應小于0.90m。(3)廚房應該有直接的采光、自然通風，并宜布置在套內(nèi)近入口處。基于以上要求，本設(shè)計中采用兩種型式廚房，均滿足尺寸要求。1.6.4衛(wèi)生間衛(wèi)生間的主要功能包括便溺，漱洗，沐浴，其居住標準、生活水平、自然條件、生活習慣不同，設(shè)施標準具有較大的差別。其設(shè)計要求為；(1)在滿足設(shè)備及人體活動空間要求的前提下，力求布置緊湊，設(shè)備的尺寸和安裝要符合人體工程學要求，以便盡可能減少人的體力消耗。(2)廁所、衛(wèi)生間是用水較多的場所，其建筑材料的選用及主要注意防水及排水并便于清潔，地面和墻裙應選用防水、又不致于過滑的材料，地面要設(shè)置一定坡度。(3)廁所、衛(wèi)生間產(chǎn)生的蒸汽及其臭味要組織好通風予以排除。最好采用外窗直接通風，否則采用通風道或設(shè)小功率排氣扇等措施。排風道的排氣口應設(shè)在接近頂棚的位置。暗廁所，衛(wèi)生間采用人工照明，有條件的可通過高窗從鄰近房間直接間接采光。本設(shè)計方案中采用的是公共使用的廁所和浴室。公共使用的廁所的設(shè)置與臥室和客廳都較靠近。這樣就大大方便了住戶。地面均采用防水地面磚，墻壁貼有色瓷磚，地面低于室內(nèi)地面20mm。設(shè)計１％的坡度以防水流入室內(nèi)。采光分別用人工采光、自然采光，且有通風用的窗口。1.6.5樓梯本設(shè)計中，樓梯寬度為1.17m，滿足要求。樓梯踏步寬260mm。踏步高156mm。均滿足要求。1.6.6大門入口的朝向高層住宅的人口最好放在冬季主導風的背面，因為在迎風面上，越接近建筑物根部中心位置，其風壓值越大，如果在這個位置設(shè)入口。就成了泄風口，再加上入口必然與垂直交通相連，電梯井與樓梯井就成了披風簡，因此會加劇風的烈度，所以人口要盡量避免開向迎風面，有時受總體限制不得不將入口置于迎風面上時，入口就需做適當處理，本設(shè)計的高層住宅選擇北向入口，因為該地區(qū)冬季主導風向為西北風，所以選擇合理。1.6.7垃圾處理垃圾道輸送方式，設(shè)置專門的管道并進行垂直運輸，即垃圾道，但在進行設(shè)計中，對垃圾傾倒口，管道都應以足夠的重視。傾倒口是垃圾的入口，為了使用方便，應設(shè)置在交通樞紐等公共空間附近。由于高層住宅的垃圾道長，因而披風作用很大，由于上下層傾倒垃圾的可能性很大，為防止下層輕質(zhì)垃圾由上層的傾倒口飛出傾倒口直采用翻斗門，不能直接往管道里倒垃圾而要倒在翻斗內(nèi)，待門關(guān)閉后垃圾由翻斗內(nèi)落入管道內(nèi)。垃圾道要光滑而無棱角，無凸出物，否則容易掛結(jié)污物，而將管道堵死，特別是在北方，凸出物掛住垃圾后，會形成冰疙瘩，使管道被冰凍物堵死。1.6.9防火設(shè)計各套戶型的進戶門均采用防火門，如某一住戶發(fā)生火災可及時關(guān)閉防火門，防止火勢蔓延，使住戶有足夠的時間脫離危險區(qū)，保證了住戶的生命安全，進入樓梯入口的門為乙級防火門，耐火極限為1.2小時，該樓梯是發(fā)生火災時居民疏散的主要通道采用封閉式樓梯間，可以有效地減少火災造成的人身傷亡，為了有利于消防員及時運送消防器材和救護傷員，設(shè)計時在電梯前室入口，同樣設(shè)置了乙級防火門。1.防煙樓梯根據(jù)規(guī)范規(guī)定設(shè)置防煙樓梯，樓梯間入口處設(shè)有前室，前室內(nèi)設(shè)有送風、排煙豎井，供疏散人員一經(jīng)到達前室，就達到了第一個安全地點，如果煙一旦侵入前室，基本上可以從豎井排除。消防電梯規(guī)范規(guī)定塔式高層住宅必須設(shè)置消防電梯，樓層內(nèi)每單元共設(shè)置一部電梯，即消防電梯兼做普通載客電梯，發(fā)生大火災時，消防員可以乘消防電梯迅速進入火場，及時運送消防器材和救護傷員。1.6.10使用房間的分類從使用房間的功能要求分類。住宅中的房間有客廳、餐廳、臥室、衛(wèi)生間和廚房。A戶型（一室一廳）建筑面積57.02m2臥室的面積17.42m2餐客廳的面積31.47m2廚房的面積5.08m2衛(wèi)生間的面積3.52m2B戶型（兩室一廳）建筑面積75.87m2主臥室的面積21.91m2次臥室的面積11.47m2餐客廳的面積33.44m2廚房的面積5.50m2衛(wèi)生間的面積4.28m2C戶型（三室一廳）建筑面積98.82m2主臥室的面積21.86m2次一臥室的面積11.26m2次二臥室的面積10.98m2餐客廳的面積37.23m2廚房的面積5.50m2生活陽臺面積2.30m2衛(wèi)生間一的面積4.28m2衛(wèi)生間二的面積4.12m21.6.11門窗在房間平面中的布置三種戶型的入戶門寬為900mm、臥室門均為寬900mm，其中入戶門為防火門，臥室門為成品木門；衛(wèi)生間門寬700mm、廚房門寬為800mm，采用900mm的門可使一個攜帶東西的人方便的通過也能搬進書柜等尺寸較大的家具；700mm的門稍大于一個人通過寬度，這些較小的門扇，開啟時可以少占室內(nèi)的使用面積這對平面緊湊的核心式住宅顯得更加重要。窗的高度1.5m。因設(shè)計中使用了最新的地熱式供暖方式，所以暖氣被取消了，窗的面積可以相應的增大了。窗的位置考慮采光和通風的要求設(shè)置，使各房間的采光均滿足規(guī)范所規(guī)定的窗地比的要求。結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1結(jié)構(gòu)選型及幾何特征計算2.1.1工程概況該11層高層住宅樓，結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)采用伐板基礎(chǔ)。標準層建筑平面布置如圖2-1所示，主體結(jié)構(gòu)高度為30.8m，一至十一層層高均為為2.8m，機房層高度為0.7m，女兒墻高度為0.8m，突出屋面電梯機房層高4.1m，結(jié)構(gòu)總高度36.4m。該工程抗震設(shè)防烈度為7度，場地類別為Ⅱ類，設(shè)計地震分組為二組，基本風壓0.45kN/m2，地面粗糙度為B類，基本雪壓為0.35kN/m2；該房屋為丙類建筑。2.1.2主體體結(jié)構(gòu)布置置該剪力墻結(jié)構(gòu)平平面布置不不對稱，凸凸出、凹進進尺寸符合合規(guī)范要求求；結(jié)構(gòu)側(cè)側(cè)向剛度沿沿豎向變化化均勻，無無剛度突變變；結(jié)構(gòu)高高寬比為H/B=330.8//13.772=2..24＜5；每個獨獨立墻肢段段的高寬比比均大于2，且墻肢肢長度均小小于8m。剪力墻墻門洞口上上下對齊，成列布置，形成了明確的墻肢和連梁。選用現(xiàn)澆樓板，各層樓板厚度均為150mm。2.1.3材料料的選用及及剪力墻截截面尺寸的的確定剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)的混凝凝土強度等等級：選用C30，鋼筋采用HPB235和HRB4400級。剪力力墻厚度按按三級抗震等等級設(shè)計時時底部加強強部位不應應小于樓層層高度的1/20且不應小小于1600mm，其他部位位不應小于于樓層高度度的1/25且不小于于160mmm，本工程剪剪力墻采用用雙排配筋筋，剪力墻墻截面的厚厚度均為：：內(nèi)墻1660mm，外墻墻180mmm。2.1.4剪力力墻截面的的類型判別別及剛度計計算根據(jù)抗震震設(shè)計的一一般原則，對對稱結(jié)構(gòu)的的兩個主軸軸方向均應應進行抗震震計算。限限于篇幅，本設(shè)計只對一個方向進行計算，且假定結(jié)構(gòu)無扭轉(zhuǎn)。另外，根據(jù)《高層規(guī)程》，在計算剪力墻結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移時，可以不考慮縱橫墻的共同工作，為了簡化計算，不考慮縱橫墻的共同工作。1.剪力墻的類型判判別由圖2-1可得得X方向上各各片剪力墻墻的平面尺尺寸，如圖2-2所示。由由圖可知，XSW--A、XSW--B、XSW--C、XSW--D、XSW--E均為整體體墻。該工工程外墻的的門洞口高高度均為2300mm（其中洞洞口高度為為1600mmmm，12000mm，21000mm，窗臺高高度為900mmm，12000mm，300mmm，由空心心磚砌筑填填充），則則外門窗洞洞口處連梁梁高度均為為400mm，內(nèi)墻門門洞口的高高度均為2000mm，則內(nèi)墻墻門洞口處處連梁的高高度均為8800mmm。.圖2-1標準準層平面圖圖標準層：外墻連梁的截面面面積和慣慣性矩分別別為：Abj=0.188×1.00=0.18m2 Ibj0=×0.118×1..03=1.55×10--2m4內(nèi)墻連梁的截面面面積和慣慣性矩分別別為：Abj=0.166×1.00=0.16m2Ibj0=×0.116×1..03=1.333×100-2m4底層：外墻連梁的截面面面積和慣慣性矩分別別為：Abj=0.188×1.00=0.18m2 Ibj0=×0.118×1..03=1.55×10--2m4內(nèi)墻連梁的截面面面積和慣慣性矩分別別為：Abj=0.166×1.00=0.16m2Ibj0=×0.116×1..03=1.333×100-2m4.圖2-2X方方向各片剪剪力墻的截截面尺寸各片剪力墻截面面特征列于于表2-11。各片剪剪力墻連梁梁的折算慣慣性矩分別別見表2--2，其中中連梁的計計算跨度及及折算慣性性矩分別按按公式計算算，截面剪剪應力不均均勻系數(shù)μ=1.22。根據(jù)表2-1和表2-2的計算結(jié)結(jié)果，求得得各片剪力力墻的整體體工作系數(shù)數(shù),再根據(jù)與墻肢慣性性矩比In/I與ζ（根據(jù)建建筑層數(shù)n及由查表確定）的的關(guān)系，可可進行剪力力墻類型的的判別，結(jié)結(jié)果見表2-3。表2-1中所用公公式：Ajj=b×h；(22-1)Ij=；((2-2))xj=；((2-3))I=∑(Ij+Ajx2j)；(2-4)表2-1X向向剪力墻截截面特征各墻肢截面面積積Aj/m2各墻肢截面慣性性距Ij/m4形心軸組合慣性距A1A2A3A4，I1I2I3I4，xi/mI/m4XSW-A0.840.360.780.884.5310.750.65∑Aj=2.85∑Ij=4.53XSW-C0.600.170.720.0132.041.14∑Aj=0.77∑Ij=0.733XSW-D0.600.170.720.0132.041.14∑Aj=0.77∑Ij=0.733XSW-E0.130.3950.005∑Aj=0.525∑Ij=0.207XSW-F0.8460.6930.630.851.560.860.611.5810.848.03∑Aj=3.0∑Ij=4.61備注：以XSWW-A為例，計計算過程如如下：墻肢1的面積墻肢2的面積墻肢總面積墻肢1的截面慣性矩墻肢2的截面慣性矩墻肢截面的總慣慣性矩表2-2X向向剪力墻連連梁折算慣慣性矩X向剪力墻連梁折折算慣性矩矩編號XSW-A1.601.00.0150.01454.922.671.901.02.40150.01355.081.901.02.40150.01356.49XSW-C1.001.02.60130.01482.930.0248XSW-D1.001.02.60130.01622.700.0263XSW-E0.81.01.50130.03073.6250.0652XSW-F1.901.02.40150.01352.040.06691.301.01.80150.01552.541.301.01.80150.01552.56備注：——第jj列洞口寬寬度；——連梁截面高度；；——第j列洞口寬度加連連梁高度的的一半；——第j連梁的截面面積積；——截面形狀系數(shù)，矩矩形截面時時取=1..2；——第j連梁截面慣性矩矩（剛度不不折減）；；——第j連梁折算慣性矩矩；——第j列洞口兩側(cè)墻肢肢軸線距離離；表2-3X向剪剪力墻類型型X向剪力墻墻類型編號類型XSW—A4.5350.6546.122.679.18<1100.92550.93313多肢墻XSW—C0.7331.140.4070.024846.15>100.3600..93133整體小開口XSW—D0.7331.140.4070.024846.15>100.3600..93133整體小開口XSW—E0.2070.350.1430.026342.56>1100.4110..93544整體小開口XSW—F4.6148.0337.230.06699.56<1000.7750..93133多肢墻備注：——扣除除各墻肢慣慣性矩后剪剪力墻的慣慣性矩；———整體性系系數(shù)；=（多肢墻墻）(2-5)=（雙肢墻）(2-6))110且為整體小小開口墻10且為聯(lián)肢墻墻10且為壁式框框架———墻肢軸向向變形影響響系數(shù)，當當為3~4肢時，取0.8；5~7肢時取0.85；8肢以上時時取0.9；額K———洞口列數(shù)數(shù)；———系數(shù)，由由及層數(shù)查查表確定。2.剪力墻剛度計算算(各片剪力力墻計算）XSW-C,XSW-D,,XSSW-E,,（整體小開開口墻）整體體小開口墻墻的等效剛剛度由下式式計算：（2-7）其中：截面的等等效剛度，為剪力不均勻系數(shù)，矩形取1.2，為組合截面慣性矩。各整體小開口墻的等效剛度計算結(jié)果見表2-5。表2-4整體小開開口墻的等等效剛度墻號H/mA/m2I/m4μEc/107kN/mm2EcIeq/107kN··m2XSW-C30.80.72.69XSW-D0.771.142.69XSW-E0.5250.350.833）XSW-A,XSW--F,（多肢墻）由于水平平地震作用用近似于倒倒三角形分分布，故可可以由公式式中的倒三三角形荷載載分布的算算式計算聯(lián)聯(lián)肢墻的等等效剛度，計計算結(jié)果見見表2-66表2-6中所用公公式：IIeq=∑Ii／[(1－T)＋T＋3.64γ2]；(22-8)γ；表2-5多肢肢墻的等效效剛度墻號γ2TIeqEC/107kN/mm2EcIeq/107kN·m2XSW-A0.00450.800.03612.613.037.83XSW-F0.00480.800.03614.633.049.89表2-6x方方向總剪力力墻剛度編號墻體類型EcIeq/×107kkN·m22/×107kkN·m2XSW-A多肢墻37.8396.65XSW-F多肢墻49.89XSW-C整體小開口墻2.69XSW-D2.69XSW-E0.83XSW-C1整截面墻2.71為簡化計算，假假定本例中中連梁與總總剪力墻之之間的連接接為鉸接，總總剪力墻剛剛度取各片片剪力墻的的等效剛度度之和，計計算結(jié)果見見上表。結(jié)結(jié)構(gòu)剛度特特征值為2.2荷載計計算2.2.1重力力荷載計算算2.墻體自重（1）外墻：6厚水泥砂漿罩面面00.0066×25=00.1500kN/㎡12厚水泥砂漿0.0112×25=00.3000kN/㎡300厚鋼筋混混凝土墻0.30×255=7.500kkN/㎡20厚水泥石灰灰砂漿找平平0.02×25=0..5000kN/㎡30厚稀土保溫層0.003×4=00.1200kN/㎡合計∑=8.7550kNN/㎡（2）內(nèi)墻：15厚水泥石灰膏砂砂漿打底（兩面面）00.015×144×2=00.42kN/㎡5厚水泥石灰灰膏砂漿罩罩面（兩面面）0.0055×14××2=0..14kNN/㎡200厚鋼筋筋混凝土墻墻0.220×255=5.000kkN/㎡合計∑∑=5.5660kNN/㎡（3）內(nèi)隔墻：5厚水泥石灰灰膏砂漿罩罩面（兩面面）0.0005×144×2=00.14kNN/㎡15厚水泥石石灰膏砂漿漿打底（兩兩面）0.0155×14××2=0.422kNN/㎡120厚空心心磚墻0.1200×14==1.688kN/㎡合計∑∑=2.244kN/㎡（4）女兒墻：6厚水泥砂漿罩面面0.0006×255=0.115kN/㎡12厚水泥砂漿打底底0.0112×255=0.300kN/㎡100厚鋼筋混混凝土墻0.10×25==2.5000kNN/㎡20厚水泥砂漿找平平0.022×25=0.5000kNN/㎡合計∑=3.4550kNN/㎡3.門窗重量木門0.2kN/㎡鋼鐵門0.445kNN/㎡乙級防火門00.45kN/㎡塑鋼窗0.445kN/㎡4.設(shè)備重量電梯轎箱及設(shè)備備取2200kN梁自重bb×h=2250mmm×400mmm梁自重0..25×（0.40－0.15）×25==1.56625kkN/m10厚水泥石石灰膏砂漿漿0..01×（0.4-0.115）×2×114=0..07kNN/m合計∑=1.63325kNN/m2.3.2結(jié)構(gòu)構(gòu)基本自振振周期計算算因屋面帶有突出出間，按照照主體結(jié)構(gòu)構(gòu)頂點位移移相等的原原則，將電電梯間、水水箱間質(zhì)點點的重力荷荷載代表值值折算到主主體結(jié)構(gòu)的的頂層，并并將各質(zhì)點點的重力荷荷載轉(zhuǎn)化為為均布荷載載。由公式可可得：圖2-3動力計算算簡圖將q、Ge、λ、EcIeq分別代入下下式：均布荷載作用下下結(jié)構(gòu)頂點點的位移為為：（2-9）集中荷載作用下下結(jié)構(gòu)頂點點位移：（2-100）可分別求得均布布荷載作用用下和集中中荷載作用用下結(jié)構(gòu)頂頂點的位移移為：uT=uq+uGee=0.070554+0..003994=0.074488m由公式可求的結(jié)結(jié)構(gòu)基本自自振周期為為：（取=0.99）T1=1.7=1..7×0..9×=0.442s式中——考慮慮非結(jié)構(gòu)墻墻體剛度影影響的周期期折減系數(shù)數(shù)；——假想集中中在各層樓樓面處的重重力荷載代代表值Gi為水平荷荷載，按彈彈性方法所所求得的結(jié)結(jié)構(gòu)頂點的的假想位移移。2.3.3結(jié)構(gòu)構(gòu)水平位移移的驗算對風荷載作用下和和水平地震震作用下進進行結(jié)構(gòu)位位移的驗算算。1在風荷載載作用下水水平位移的的驗算：在倒三角形荷載載作用下任任一點位移移：（2--25）在均布荷載作用下下任一點位位移：(2--11)2在水平地地震作用下下水平位移移的驗算：：在倒三角形荷載載作用下任任一點的位位移：((2-122)在頂點集集中荷載作作用下任一一點位移：：（2-13）表2-7結(jié)構(gòu)構(gòu)在水平作作用下位移移驗算樓層風荷載作用下水平地震作用下下倒三角形荷載均布荷載總位移倒三角形荷載頂點集中荷載總位移1131.01.000.0010.00000.00180.0000.00300.0000.00030.00011028.20.9090.0010.0000.00170.0000.00290.0000.00030.0002925.40.8190.0020.0000.00160.0000.00270.0000.00020.0000822.60.72900.0030.0120.00140.0000.00240.0000.00020.0000719.80.63870.0240.0000.0010.0000.00200.0000.00020.0000617.00.54840.0030.0000.00010.0000.00150.0000.00010.000355514.20.45810.0580.0000.00050.0030.00100.0000.00010.000200411.40.36770.0050.0000.00020.0010.00040.0000.00000.000138.60.27740.00070.0000.00180.00050.00040.0010.00010.000525.80.18710.0000.00000.000.0000.0000.00359930.0095990.000077513.00.0680.0000.0000.00030.05130.01650.0450.0000.009由上表可知，在在風荷載作作用下位移移驗算滿足足要求：(2-114)在水平地震作用用下位移驗驗算滿足要要求：(22-15))2.3.4水平平地震作用用下結(jié)構(gòu)內(nèi)內(nèi)力的計算算1.總剪力墻總框架架內(nèi)力計算算作用在結(jié)構(gòu)上的的水平地震震作用可以以是自左向向右（左震震）或自右右相左（右右震）。在在以下的計計算中，剪剪力墻內(nèi)力力正負號規(guī)規(guī)定為：彎彎矩以截面面的右側(cè)受受拉為正，剪剪力以繞截截面順時針針方向旋轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)為正，軸軸力以受壓壓為正。同同時，各截截面內(nèi)力均均采用左震震時的正負負號。在水平地震作用用下，剪力力墻結(jié)構(gòu)應應分別按倒倒三角形分分布荷載（）和頂點集中荷載（F=）計算內(nèi)力。倒三角形分布荷荷載作用下下，分別計計算總剪力力墻的彎矩矩、剪力和和總壁式框框架的剪力力，計算結(jié)結(jié)果見表2-20。計算公公式為：(2-116)((2-177)(2-188)（2）在頂點集中荷荷載作用下下，分別計算總總剪力墻彎彎矩、剪力力和總壁式式框架的剪剪力，計算算結(jié)果見表2-200。計算公式式為：(2-199)(2-200)表2-8水平平地震作用用下總剪力力墻、總框框架內(nèi)力計計算樓層倒三角形荷載作作用下頂點集中荷載作作用下總內(nèi)力Vw/kNVf/kNMw/kN·mVw/kNVf/kNMw/kN·mVw/kNVf/kNMw/kN·m111.0000-476.5889476.58995298.9213.31333812.206662-298.91192-463.2776488.796610.00100.9097-343.8228649.86775-5521.77812.11111813.408882-277.21175-331.7117663.27663-5799.00090.8194-211.0666794.20334-2914.99610.90899814.611002-248.51158-200.1557808.81444-3163.44880.7290-78.15773909.70992206.5229.705455115.814555-219.81111-68.45118925.523351986.71170.638754.604442996.128868316.4228.503255317.016775-196.1009463.1076681013.14458120.31160.5484187.366611053.600615950.1167.301055518.218994-166.40077194.667721071.822515783.77550.4581320.127791082.144124874.2266.098855719.421114-133.7006326.226671101.566324740.55540.3677453.036661081.711835208.1174.895322820.624667-117.00013457.931191102.344335091.11730.2774585.798831052.333746955.0093.69313321.826887-86.29996589.491151074.166446868.77920.1871718.56001994.0144160194.1162.490933323.029007-59.597789721.05111017.044360134.55610.0968851.32118906.7488874983.0031.288733524.231227-24.896618852.61005930.9800174958.11300993.64781.192762.224025.520993.64806.5892762.2242.剪力墻內(nèi)力計算算（1）總剪力墻內(nèi)力分分配根據(jù)各片剪力墻墻等效剛度度與總剪力力墻剛度的的比值，可求得各各片剪力墻墻等效剛度度比，計算算結(jié)果見表表2-21。表2-9各片片剪力墻等等效剛度比比墻號EcIeq/×107kkN·m22等效剛度比/×107kkN·m2XSW-A37.830.200188.24XSW-F49.890.265XSW-C2.690.014XSW-D2.690.0142XSW-E0.830.0044XSW-C12.710.0143YSW-2113.50.0717YSW-223.340.0177YSW-414.0660.0218YSW-420.5630.0029YSW-432.890.0153YSW-103.060.0162YSW-11-223.340.0177YSW-118.360.0975YSW-615.030.0798YSW-1218.360.0975YSW-85.010.0266YSW-95.590.029699本設(shè)計為節(jié)省篇篇幅，在下下面的計算中僅對XSW-C11（整截面面墻）、XXSW-C（整體小小開口墻）進進行設(shè)計計計算，由下下式（2-211）（2-22）表2-10水水平地震作作用下各片片剪力墻分分配的內(nèi)力力樓層總剪力墻內(nèi)力XSW-C1XSW-CVwi/kNMwi/kN·mVwij/kNMwij/kN·mVwij/kNMwij/kN·m111.0-463.27790.00-6.620.00-6.490.00100.9-331.7117-5799.000-4.74-82.93-4.64-81.1990.8-200.1557-3163.448-2.86-45.24-2.80-44.2980.7-68.45111986.711-0.9828.41-0.9627.8170.663.107668120.3110.90116.120.88113.6860.5194.667715783.7752.78225.712.73220.9750.4326.226624740.5554.67353.794.57346.3740.3457.931135091.1176.55501.806.41491.2830.2589.491146868.7798.43670.228.25656.1620.1721.051160134.55610.31859.9210.09841.8810.0852.610074958.11312.191071.90011.941049.41100.0993.6492762.22414.211326.50013.911298.677（2）XSW-C（整體體小開口墻墻）墻肢和連連梁內(nèi)力計計算對整體小開口墻的的各肢墻截截面內(nèi)力和和連梁內(nèi)力力計算公式式為：墻肢彎矩：墻肢軸力：墻肢剪力：連梁的內(nèi)力：墻肢和連梁內(nèi)力力計算結(jié)果果見表2--11。表2-11XXSW-C水平地震震作用下的的墻肢及連連梁內(nèi)力層次XSW-C內(nèi)力左肢內(nèi)力右肢內(nèi)力連梁內(nèi)力Vwi/kNMwi/kN·mVwi1/kNMwi1/kN·mNwi1/kNVwi2/kNMwi2/kN·mNwi2/kNVbi1/kNMbi1/kN·m111.000-6.62047.679-5.8258832.6123.3881-0.7940.591212.3481.654-2.912100.909-4.74043.377-4.1714429.669.470-0.568880.537811.2331.654-2.08590.819-2.86039.068-2.5170026.72235.55-0.343220.484410.1181.656-1.25880.729-0.97834.758-0.8608823.77431.629-0.1170.4319.0041.654-0.43070.6380.90130.450.793620.82927.710.10820.3777.8821.6540.39860.5482.78126.1472.448017.88423.790.3330.3246.7711.6541.24050.4584.66121.8444.102414.93919.870.55940.2705.6571.6562.01240.3676.54317.5315.758611.99115.950.78530.2174.5401.6542.89330.2778.42813.226227.41309.046712.031.01090.1643.4261.6543.76520.1870.30318.920779.06746.10188.111.23650.1102.3151.6444.53710.0962.18314.6153310.721773.15694.2001.46210.05721.1941.7355.30900.0004.1997.67922.495232.6123.3881.70390.59122.348-12.497.242.4風荷載作作用下結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力計算算2.4.1總剪剪力墻、總總框架內(nèi)力力計算作用在結(jié)構(gòu)上的的風荷載可可以是自左左向右作用用（左風）或或自右向左左作用（右風風）。其在在墻肢中產(chǎn)產(chǎn)生的內(nèi)力力大小相等等方向相反反。本工程程僅計算在在左風作用用下產(chǎn)生的的內(nèi)力；墻墻肢截面內(nèi)內(nèi)力的正負負號規(guī)定與與水平地震震作用下相相同。在風荷載作用下下，剪力墻墻結(jié)構(gòu)應分分別按倒三三角形分布布荷載和均均布荷載作作用下計算算內(nèi)力。在倒三角形荷載載作用下（），分別計算總剪力墻的彎矩、剪力和壁式框架的剪力，計算結(jié)果見表2-24。計算公式與水平地震作用（倒三角形分布荷載）下的相似。2.均布荷載作用下下（），分別按下式式（2-233）（2-244）（2-255）計算總剪力墻的的彎矩、剪剪力和壁式式框架的剪剪力，計算算結(jié)果見表表2-25，計算公公式為：(2-226)(22-27))(22-28))2.4.2各片片剪力墻內(nèi)內(nèi)力計算1.總剪力墻內(nèi)力的的分配根據(jù)表求得的各各片剪力墻墻的等效剛剛度與總剪剪力墻等效效剛度的比比值，可由由式求得各各片剪力墻墻的內(nèi)力。仍然只對剪力墻墻XSW-C11（整截面面墻）,XXSW-C（整體小小開口墻）進進行設(shè)計計計算，計算算結(jié)果見。2.XSW-C（整體體小開口墻墻）墻肢和和連梁內(nèi)力力計算對整體小開口墻的的各肢墻截截面內(nèi)力和和連梁內(nèi)力力計算公式式與水平地震震作用下相相同。墻肢彎矩：墻肢軸力：墻肢剪力：連梁的內(nèi)力：墻肢和連梁內(nèi)力力計算結(jié)果果見下表2-12墻肢和連梁內(nèi)力力計算結(jié)果果見表2-122層次Hi/m倒三角形荷載作作用下均布荷載作用下下總內(nèi)力Vw/kNVf/kNMw/kN·mVw/kNVf/kNMw/kN·mVw/kNVf/kNMw/kN·m1131.01.0000-308.822308.829972181.46671028.20.9097-222.8421.069951984.488112.6914463.218-245.7551216.1133621.22668-3211.66925.40.8194-136.777514.558851787.499427.85264.629-196.2999356.5400630.0811-1859.11822.60.7290-50.6455589.369981590.29948.08365.781-76.8722528.3733633.1222815.1911719.80.638735.38366645.337761393.300367.05465.78883.900675.3099624.63774023.288617.00.5484121.4133682.555521196.311787.67764.409302.9944822.1433602.11778052.488514.20.4581207.4422701.02225999.33109.796661.26922578.7388967.7577563.227712782.77411.40.3677293.5677700.72888802.12555134.131155.910919.34881117.1339504.816618271.9938.60.2774379.5977681.67449605.13991161.176647.8431331.70041273.3006423.869924542.7725.80.1871465.62643.87006408.15225191.477736.520551824.13341439.4112317.230031633.4413.00.0968551.6566587.31661211.1666225.594421.3542405.69971618.5550181.757739587.2200.00.0643.8788505.867730267.289903143.19901829.6996049177.88表表2-13總剪力力墻內(nèi)力層次總剪力墻內(nèi)力XSW-C1XSW-CVwi/kNMwi/kN·mVwij/kNMwij/kN·mVwij/kNMwij/kN·m110.78744.48-3935.2220.71-63.455.2659-465.833100.716216.11-3211.6693.48-51.7825.586-380.22290.654356.54-1859.1185.74-29.9742.245-220.10080.574528.37815.198.5113.1762.50696.5070.503675.304023.28810.8864.8779.949476.3860.431822.148052.48813.25129.838897.331953.3150.36967.7512782.77315.60206.1088114.571513.39940.2891117.13318271.99718.01294.6177132.252163.15530.2181273.30024542.77520.53395.7444150.74112905.56620.1471439.41131633.44923.20510.0588436170.41333745.03310.07611618.55539587.22426.09638.3033191.614686.65500.01829.69949177.88729.50792.94445216.61445822.0772.5豎向載作作用下結(jié)構(gòu)構(gòu)內(nèi)力計算算豎向荷載包括豎豎向恒載和和豎向活載載，在豎向向荷載作用用下可以近近似地認為為各片剪力力墻只受軸軸力，且規(guī)規(guī)定受壓為為正，其彎矩和和剪力為零零。各片剪剪力墻承受受的軸力由由墻體自重重和樓板傳傳來的荷載載兩部分組組成，其中中樓板傳來來的荷載可可以近似按按其受荷面面積計算，不不考慮結(jié)構(gòu)構(gòu)的連續(xù)性性進行分配配計算。在計算墻墻肢軸力時時，以洞口口的中線為為荷載分界界線。2.5.1XXSW-CC1（整截截面墻）G1～G11=6451.544kN，G12=5312.00921kkNG13=15844.5333kN，G14=911..022kN=0.656//20.8823=00,031152.5.2XXSW-C（整體小小開口墻）G1～G11=6451.544kN，G12=5312.00921kkNG13=15844.5333kN，G14=921..024kkN=0.778//20.8823=00.03773表2-14各墻肢肢面積墻號Am2m2XSW-F2.9540.14220.823XSW-E0.5250.025XSW-D0.7780.037XSW-C10.6560.032XSW-C0.7780.037XSW-A2.9530.142YSW-11.890.091YSW-211.1330.054YSW-220.7060.034YSW-410.7520.036YSW-420.3870.019YSW-430.670.032YSW-60.9310.045YSW-80.8680.042YSW-90.4320.021YSW-100.6830.033YSW-11-111.1330.054YSW-11--20.7040.034YSW-121.890.091表2-15XSW-C11非地震時,分別在Gk、1.4QQk作用下墻墻體中產(chǎn)生生的軸力（kN）樓層樓(屋)面恒載墻自重N1.4樓(屋))面活載N11頂39.469.411.511.53底70.1119.510頂77.66113.8345.3646.86底70.1213.939頂77.66318.2645.36102.45底70.1418.368頂77.66502.6945.36147.56底70.1562.797頂77.66649.1245.36192.33底70.1715.226頂77.66761.5445.36238.31底70.1861.655頂77.66935.9345.36283.54底70.11006.0884頂77.661080.41145.36329.97底70.11150.5993頂77.661224.83345.36314.38底70.11294.3222頂77.661369.67745.36429.12底70.11439.2331頂77.661513.11145.36485.12底70.11583.788表2-16XXSW-CC1地震時,在1.2GGe作用下墻墻體中產(chǎn)生生的軸力（kN）樓層1.2樓(屋))面恒載1.2墻自重1.2(0.55×雪荷載)1.2(0.55×樓面活載)N11頂83.34.1488.24底83.2172.3210頂83.34.14273.81底83.2357.969頂83.34.14459.41底83.2343.528頂83.34.14575.02底83.2729.127頂83.34.14830.65底83.2914.236頂83.34.141016.566底83.21100.3335頂41201.122底83.21285.2334頂89.212.31387.422底84.11471.5223頂89.212.31573.022底84.11657.1222頂89.212.31758.622底84.11842.7221頂89.212.31944.222底84.12028.322表2-17XSW-C非地震時,分別在Gk、1.4QQk作用下墻墻體中產(chǎn)生生的軸力（kN）樓層左墻肢右墻肢樓(屋)面恒載墻自重N1.4樓(屋))面活載N樓(屋)面恒載墻自重N1.4樓(屋))面活載N11頂21.0221.020.330.33底58.8579.8716.8118.8110頂20.73100.8912.8117.932.6821.490.821.15底58.85159.7416.8138.39頂20.73180.7612.8130.742.6840.980.821.97底58.85239.6116.8157.798頂20.73260.6312.8143.552.6860.470.822.79底58.85319.4816.8177.287頂20.73340.512.8156.362.6879.960.823.61底58.85399.3516.8196.776頂20.73420.3712.8169.172.6899.450.824.43底58.85479.2216.81116.265頂20.73500.2412.8181.982.68118.940.825.25底58.85559.0916.81135.754頂20.73580.1112.8194.792.68138.430.826.07底58.85638.9616.81155.243頂20.73659.9812.81107.62.68157.920.826.89底58.85718.8316.81174.732頂20.73739.8512.81120.412.68177.410.827.71底58.85798.716.81194.221頂20.73819.7212.81133.222.68196.90.828.53底58.85878.5716.81213.71表22-18XSW-C地震時,在1.2GGe作用下墻墻體中產(chǎn)生生的軸力（kN）樓層左墻肢右墻肢1.2樓(屋))面恒載1.2墻自重1.2(0.55×雪荷載)1.2(0.55×樓面活載)N1.2樓(屋))面恒載1.2墻自重1.2(0.55×雪荷載)1.2(0.55×樓面活載)N11頂25.2241.526.74底70.6297.34420.17222.7110頂24.8763.73125.953.2160.3526.27底70.62196.5720.17246.459頂24.8763.73225.17663.2160.3550.01底70.62295.796620.17270.188頂24.8763.73324.40223.2160.3573.75底70.62395.022220.17293.927頂24.8763.73423.62883.2160.3597.49底70.62494.248820.172117.666頂24.8763.73522.85443.2160.35121.23底70.62593.474420.172141.405頂24.8763.73622.083.2160.35144.96底70.62692.720.172165.144頂24.8763.73721.30663.2160.35168.70底70.62791.926620.172188.873頂24.8763.73820.53223.2160.35192.44底70.62891.152220.172212.612頂24.8763.73919.75883.2160.35216.18底70.62990.378820.172236.351頂24.8763.731018.98843.2160.35239.92底70.621089.600420.172260.922.6內(nèi)力組合合2.6.1結(jié)構(gòu)構(gòu)抗震等級級結(jié)構(gòu)抗抗震等級與與地震烈度度、結(jié)構(gòu)類類型和房屋屋高度有關(guān)關(guān)。查《規(guī)規(guī)范》可知知，對于該該鋼筋混凝土土剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)房屋，剪剪力墻的抗抗震等級為為三級。2.6.2剪力力墻內(nèi)力組組合剪力墻為偏心受受力構(gòu)件，與與柱的受力力相似，故故取每層的的底部和頂頂部作為控控制截面，連連梁主要承承受水平荷荷載產(chǎn)生的的內(nèi)力，一一般取梁端端截面為控控制截面，梁梁端彎矩進進行組合。為為XSW-C11和XSW-C的內(nèi)力組組合結(jié)果。內(nèi)力組組合所用公公式如下非抗震設(shè)計：抗震設(shè)計：說明：、、為恒恒載、樓面面活載及風風荷載標準準值產(chǎn)生的的彎矩標準準值；、、為恒載、樓樓面活載及及風荷載標標準值產(chǎn)生生的軸力標標準值；、、、為由重力力荷載代表表值及水平平地震作用用標準值產(chǎn)產(chǎn)生的的彎矩、軸軸力標準值值。表2-19XSW--C1（實體墻墻）內(nèi)力組組合層次非地震時地震時1.2SGk++1.4SSQk1.4SWk1.2SGE1.3SEhkk1.2NGk/kN1.4NQk/kNN/kNM/kN.mV/kN1.2NGk/kN1.2(0.5NQK))/kN.mNGE/kNM/kN.mV/kN11頂83.2816.199.380219.078883.286.990.180311.07底167.4183.543.676191.68167.4174.3-30.92666282.9810頂256.596679.604336.243.6768822191.6866256.596634.116290.71-30.92666282.9822底340.7166420.3253.894164.2955340.7166374.8322-126.3811264.8939頂429.9122143.1088573.0253.894164.2955429.912261.332491.2444-126.3811264.89底514.0322657.1482.237136.8733514.0322575.3644-178.6611246.778頂603.2288206.6122809.8482.2378136.8733603.228888.548691.7766-178.6611246.77底687.3488893.96168.688109.4822687.3488775.8966255.8833228.687頂776.5444270.11661046.666168.688109.4822776.5444115.7644892.3088255.8833228.68底860.66441130.788373.25682.09111860.6644976.4288508.1499200.596頂949.86333.621283.488373.25682.091949.86142.981092.844508.1499200.59底1033.9881367.6575.94154.6991033.9881176.966930.4144172.505頂1123.1776397.12441520.3575.94154.6991123.1776170.19661293.3772930.414172.50底1207.29961604.422776.74327.278111207.29961377.49921222.699144.324頂1296.4992460.62881757.122776.74327.278111296.4992197.41221493.90041222.699144.52底1380.61121841.2441075.6661-0.1131161380.61121578.02241414.955110.213頂1469.8008524.13221993.9441075.666-0.1131161469.8008224.62881694.4336114.9599528110.21底1553.92282078.0661472.699-27.5044541553.92281778.55561727.2225093395.2412頂1643.1224587.63662230.7661472.699-27.5044541643.1224251.84441894.9661727.222595.209底1727.24442314.8881767.8992-54.8955821727.24441979.08882079.466778.1841頂1816.444651.142467.5881767.8449-54.8955821816.444279.062095.52079.677178.184底1900.5662551.71953.355-45.745591900.5662179.6222312.144468.729注：表中均為左左風和左震震作用下的的組合內(nèi)力力，在右風風和右震作作用下，彎彎矩和剪力力大小相等等，符號相相反。同時時，規(guī)定軸軸力以受壓壓為正。表2-20XXSW-C（整體小小開口墻）非非地震時內(nèi)內(nèi)力組合層次左墻肢內(nèi)力右墻肢內(nèi)力1.2SGk++1.4SSQk1.4Swk1.2SGk++1.4（SQk+Swk）1.2SGk++1.4SSQk1.4Swk1.2SGk++1.4（SQk+Swk）N/kNN/kNM/kN·mV/kNN（左風）/kNN（右風）/kNN/kNN/kNM/kN·mV/kNN（左風）/kNN（右風）/kN7頂464.9672.244117117.412265.124883477.00441452.9155999.562-72.2444249.53277834.860228101.2044497.91966底535.58144.59445234.9966479.28511548.42551522.73449119.7344-144.599599.13833842.440004121.48556117.982246頂573.6144144.59445234.9966479.28511586.45991560.76889123.77-144.599599.13833842.440004125.52116122.01884底644.2344229.53335373.0400193.327666657.54999630.91881143.9422-229.5333157.3755149.956881145.75778142.126625頂682.2688229.53335373.0400193.327666695.58339668.95221147.9788-229.5333157.3755149.956881149.79338146.16222底752.8888328.10009533.23333107.73336766.34446739.43114168.15-328.1001224.9555957.668009169.98550166.315504頂790.9222328.10009533.23333107.73336804.37886777.46554172.1866-328.1001224.9555957.668009174.02110170.35110底861.5422440.70225716.23442122.7944874.80889848.27551192.3588-440.7003302.159965.729662194.16771190.548893頂899.5766440.70225716.23442122.7944912.84229886.30991196.3944-440.7003302.159965.729662198.20331194.58449底970.1966568.02774923.16337138.81227982.94331957.44889216.5666-568.0227389.4566874.304225218.30442214.827782頂1008.233568.02774923.16337138.812271020.97771995.48229220.6022-568.0227389.4566874.304225222.34002218.86338底1078.855710.849911155.2779156.088821090.744711066.95529240.7744-710.8449487.3799683.551553242.39663239.151171頂1116.8884710.849911155.2779156.088821128.788111104.98869244.81-710.8449487.3799683.551553246.43223243.18777底1187.5004883.063341435.1664176.450061196.855911178.14489264.9822-883.0663605.455594.45122266.25777263.70663續(xù)表2-20注：：此處規(guī)定定墻肢軸力力以受壓為為正，受拉拉為負。表2-21XXSW-C（整體小小開口墻）地地震時內(nèi)力力組合層次左墻肢內(nèi)力右墻肢內(nèi)力連梁內(nèi)力1.2SGE1.3SEhkk1.2SGE++1.3SSEhk1.2SGE1.3SEhkk1.2SGE++1.3SSEhk1.3SEhkkN/kNN/kNM/kN·mV/kNN（右震）/kNN（左震）/kNN/kNN/kNM/kN·mV/kNN（右震）/kNN（左震）/kNV/kNM/kN·m11頂32.068880014.22799788.473333-24.335573.048007.615622313.546443-7.4504433.86386663.670頂116.81228-140.2007-227.866554.418224168.12339365.50166727.25444140.20667-96.1299829.12877336.44022118.06855910頂151.14-140.2007-227.866554.418224202.45111399.82888731.53366140.20667-96.1299829.12877340.71944122.34777916.0016615.2底235.8844-76.48222-124.299987.037551282.101186189.6666155.7476.482116-52.4388546.58955863.61311947.8668819頂270.21112-76.48222-124.299987.037551316.429906223.