深圳市某高層辦公樓模板安全專項技術管理措施

PAGE41-PAGE145工程概況××通信機樓工工程程概況詳表表表1.1..1。表1.1.1×××通信機樓樓工工程概況況工程概況工程名稱××通信機樓工程位置深圳市××中心心心區(qū)××西路與××路交匯處處建設單位廣東省××有限限限公司深深圳分分公司施工單位深圳市××公司司司設計單位廣東省××建筑筑筑設計研研究院院質檢單位監(jiān)理單位深圳市××監(jiān)理理理有限公公司安檢單位建筑面積19975m222建筑總高度56.9m建筑用地長67.42mmm寬53.2222m結構層數地下2層/地上上12層地下室長60.3m寬46.22mm層高地下二層5.333m、4.1m。地下一一層4m、4.355m；4.855m。地上主體長39.9m寬25.22mm層高1層至8層及111層，層層高為4.5m；9層、10層高為4.2m。三層局局部部層高9.5mm模板分項工程概概概況見表1.1..22表1.1.2模板分項項工工程概況況樓層層高/m對應的樓層頂板板板板厚/mm類別地下1層梁板模模板5.3120高支模工程4.1250首層梁板模板4、4.35160普通模板工程4.85高支模工程2層、3層－99層梁板板模板板5、4.5150高支模工程10層、11層層梁板模模板4.2120普通模板工程12層梁板模板板及及屋面≥500××11000的梁模板板4.5、6.222、6、4.8150高支模工程屋面樓板及＜55500××100004.25150普通模板工程三層5軸向1//5軸方向2.8mm至1/6軸交B軸至D軸部分9.5150超高支模工程針對本工程的實實實際情況況，高高支模及及超高高支模工工程我我司將按按相關關規(guī)定另另行編編制專項項方案案，具體體內容容詳見高高支模模（超高高支模模）工程程施工工方案。從創(chuàng)優(yōu)目標考慮慮慮，本工工程為為提高現(xiàn)現(xiàn)澆混混凝土工工程質質量進而而達到到優(yōu)良混混凝土土效果；；同時時根據本本工程程的結構構特點點，結合合我公公司在高高層施施工中的的經驗驗，考慮慮木模模板具有有應用用簡單，布布置置靈活，拆拆裝裝方便，工工作作效率高高等優(yōu)優(yōu)點，決決定采采用木模模板體體系與鋼鋼管支支撐系統(tǒng)統(tǒng)相結結合的模模板體體系。本本工程程所需模模板體體系主要要包括括：框架架柱模模板、剪剪力墻墻模板、梁梁板板模板，其其主主要支模模方式式及體系系選擇擇如表1.1..33表1.1.3主主主要部位模模板板體系工程部位模板體系1．梁、板、方方方柱七夾板、50′′′1000mmm木枋、鋼鋼管管支撐、螺螺桿桿2.剪力墻七夾板、50′′′1000mmm木枋、鋼鋼管管支撐、螺螺桿桿2．樓梯七夾板、50′′′1000mmm木枋、鋼鋼管管支撐、螺螺桿桿施工準備材料及主要機具具具：18厚模板，木木方方（50×11000mm或100××1100mmm等），螺螺桿桿薄鐵皮皮等。模板進場后要碼碼碼放整齊齊，防防上變形形；所所有進場場木枋枋均需刨刨直使使用，且且規(guī)格格大小一一致。螺螺桿加工工根據據要求分分類加加工，如如普通通螺桿、防防水水螺桿、一一次次性螺桿桿等。支撐系統(tǒng)：ф4448mm的鋼管、各各各種規(guī)格格扣件件、小型型型鋼鋼。支撐桿要整理，有有破損、大范范圍裂縫（特特別是焊縫脫脫開）、彎曲曲度較大的支支撐桿均需替替換。連接、固固定支撐桿用用的卡扣應整整理，有破損損等缺陷的均均需替換。具備錘子、打眼眼眼電鉆、活活動動板手、手手鋸鋸、水平平尺、線線墜、撬撬棒、吊吊裝索具具等。脫模劑：水質脫脫脫模劑。海綿條：2mmmm厚及20mm厚。劃分所建工程施施施工區(qū)、段段：：根據工程結構的的的形式、特特點點及現(xiàn)場場條件件，決定定以4軸為界兩兩側側各安排排一個個班組進進行模模板作業(yè)業(yè)。豎豎向劃分分為地地下室主主體及及地上主主體兩兩個施工工段，施施工分段段的劃劃分以以水水平平施工縫縫為界界，水平平施工工縫的留留設位位置為：：每層層樓板面面或梁梁底。測量定位主體結構整體效效效果是通通過施施工的各各道工工序來保保證的的，測量量放線線作為先先導工工序貫穿穿于各各施工環(huán)環(huán)節(jié)。本本工程放放線時時凡為保保證精精度需要要提供供的基準準線、軸軸線、墻墻柱定定位尺寸寸線都都及時給給出，凡凡有關工工序需需要配合合的檢檢測都及及時予予以滿足足。此此外，為為保證證測量放放線自自身的精精度，施施工現(xiàn)場場測量量人員須須經挑挑選并經經過培培訓，在在放線線工作中中正確確合理使使用儀儀器和鋼鋼尺，按按規(guī)定檢檢驗儀儀器，檢檢定鋼鋼尺，從從而保保證測量量放線線工作順順利進進行。投點放線用經緯儀引測建建建筑物的的邊柱柱或墻軸軸線，并并以該軸軸線為為起點，引引出出其他各各條軸軸線,然后根據據施施工圖墨墨線彈彈出模板板的內內邊線和和中心心線，以以便于于模板的的安裝裝和校正正。標高測量根據模板實際的的的要求用用水準準儀把建建筑物物水平標標高直直接引測測到模模板安裝裝位置置。在無無法直直接引測測時，可可采取間間接引引測的方方法，即即用水準準儀將將水平標標高先先引測到到過渡渡引測點點，作作為上層層結構構構件模模板的的基準點點，用用來測量量和復復核其標標高位位置。找平模板承墊底部應應應預先找找平，以以保證模模板位位置正確確，防防止模板板底部部漏漿。常常用用的找平平方法法是沿模模板內內邊線用用1::3水泥砂砂漿漿抹找平平層，另另外，在在外墻墻、邊柱柱部位位，繼續(xù)續(xù)安裝裝模板前前，要要設置模模板承承墊條帶帶，并并用儀器器校正正，使其其平直直。模板支設施工梁模板鋪設復核梁底標高，校校正軸線位置置無誤后，搭搭設和調平梁梁模支架(包括安裝水水平拉桿和剪剪刀撐)，在橫楞上上鋪放梁底板板固定，然后后綁扎鋼筋，安安裝并固定兩兩側模板。對對于跨度L≥4m或懸挑長度度L≥2m的梁，支模模時按設計要要求起拱，其其中跨度L≥4m的梁底起拱拱為L/400，懸臂梁自自由端起拱LL/300，曲梁跨中中預起拱L/400。工藝流程復核梁底標高校校校正軸線線位置置→搭設梁模模支支架→安裝梁模模底底板→綁扎梁鋼鋼筋→安裝兩側側梁梁?！萋菟ā丛O計要要求求起拱→復核梁模模尺尺寸、位位置→與相鄰梁梁模模連接固固定。操作要求普通模板工程梁梁梁底腳手手架、梁梁木方及及穿梁梁螺栓設設置見見表3.1..11表3.1.1梁底腳手手架架、梁木木方及及穿梁螺螺栓設設置梁規(guī)格梁底兩側立桿間距/mmmm梁底增加承重立立立桿根數/根梁底立桿縱距///mm梁底50×100木木方間距/mm梁側50×10000木方間距距/mmф14穿梁螺栓栓排數數及計算算跨度/mm400×100000梁寬＋5000≤950≤300≤4001@≤500300×140000≤350≤3502@≤550500＊70000≤1100≤350≤4500400×85000≤4001@≤650400×80000≤400≤4001@≤750400×70000≤400≤4501@≤850400×60000≤450≤4500300×100000≤400≤4001@≤500350×95000≤400≤4001@≤550300×80000≤400≤4001@≤750300×70000≤450≤4501@≤850300×60000≤450≤4500250×75000≤1300≤400≤4001@≤850250×70000≤450≤4501@≤850250×600000200×65000300×50000≤500≤500200×80000≤400≤4001@≤750250×0.555≤450≤5000200×60000≤450≤450200×50000≤500≤500注：1.腳手架架步距為為1.5m，掃地桿桿距距地≤200。縱向或橫橫向向水平桿桿與立立桿連接接時，采采用雙扣扣件。2.截面大于00..45m222的梁，腳腳手手架、梁梁木方方及螺栓栓設置置見高支支模（超超高支模模）工工程專項項施工工方案。3.本表數據采采用用PKPM軟件計算算，經經調整、整整理理后所得得。梁高≥700，必必須須使用穿梁梁梁螺栓。梁板交接處下方方方必須用用木枋枋支撐，以以板板模壓梁梁側模模。梁斜撐用板條或或或短木枋枋，角角度在455°～60°，支撐在在側側模上部部橫木木枋上，間間距距為@100000mm。高低跨吊模根部部部用馬凳凳將木木枋墊起起，馬馬凳用的的鋼筋筋直徑應應不小小于Φ16mm，馬凳間間距距為@100000mm。梁板跨度超過444m的均應應起起拱，起起拱高高度為全全跨長長度的L/4000；跨跨度大于于2mm的懸臂梁梁應應起拱L/3000；曲曲梁跨中中預起起拱L/4000。梁模板支設的質質質量保證證措施施：梁口與柱頭模板板板的連接接特別別重要,要求拼裝裝準準確，加加固牢牢靠。起拱應在鋪設梁梁梁底之前前按設設計要求求進行行。模板支柱縱橫方方方向的水水平拉拉桿、剪剪刀撐撐等，均均應按按模板設設計要要求布置置?？v縱橫方向向的水水平拉桿桿的上上下間距距不宜宜大于1..55m，縱橫橫方方向的垂垂直剪剪刀撐的的間距距不宜大大于66m。采用扣件鋼管腳腳腳手架作作支撐撐時，扣扣件要要擰緊，梁梁底底支撐間間隔用用雙卡扣扣，橫橫桿的步步距要要按設計計要求求設置。粱粱摸摸板支設設示意意圖見圖3.1.1所示圖3.1.1梁梁底底支撐示意意意平臺鋪設工藝流程：搭設支架、調整整整標高→安裝板底底木木方→調整樓板板下下皮標高高及起起拱→鋪設模板→檢查模板板上上皮標高高、平平整度操作要求普通平臺模板工工工程板底底腳手手架、木木方設設置見表3.1..22表3.1.2平臺模板板工工程板底底腳手手架、木木方設設置樓層立桿橫距/mmmm立桿縱距/mmmm板底橫向鋼管間間間距/mm木方間距/mmmm首層層高小于444.355m部分10001100110050010、11層100011001100600屋面100011501150500其他見高支模（超高高高支模）工工程程施工方方案注：1.腳手架架步距為為1.5m，掃地桿桿距距地≤200。2.本表數據采采用用PKPM軟件計算算，經經調整、整整理理后所得得。平臺模板接縫處處處下方必必須有有木枋。平臺木枋搭接處處處，應錯錯開或或加間距距4000mmm的木木枋來加加強。平臺滿堂腳手架架架沿全高高加剪剪刀撐。樓板模板支設的的的質量保保證措措施：單塊就位組拼時時時，每個個跨從從四周先先用模模板與墻墻、梁梁模板連連接，然然后向中中央鋪鋪設。模板塊較大時,,,應增加加縱縱橫楞。檢查模板的尺寸寸寸、對角角線、平平整度以以及預預埋件和和預留留孔洞的的位置置。安裝裝就位位后，立立即與與梁、墻墻模板板連接。采用鋼管腳手架架架作支撐撐，在在支柱高高度方方向每隔隔1..5m（第第一一步為1..88m），設設一一道雙向向水平平拉桿。樓板模板支設如如如圖3.1.2所示：圖3.1.3樓樓板板模板支設設設示意圖圖剪力墻、柱模板板板支設墻柱模板施工工工工藝流程程為：：彈墻柱定位尺寸寸寸線→做找平層層、定定位墩→安裝墻柱柱模模板→安裝墻柱柱水水平、豎豎向木木方及柱柱箍→安裝對拉拉螺螺桿及加加固→班組自檢→項目部聯(lián)聯(lián)合合質檢，合合格格后進行行下一一道工序序。墻柱模板安裝完完完后，再再進行行一次全全面檢檢查，質質檢合合格后方方可與與滿堂腳腳手架架拉結固固定。操作要求本工程墻柱模板板板外龍骨骨、內內龍骨及及對拉拉螺栓設設置見見表3.1..3，3.1..44.表3.1.3柱模模板板雙鋼管管柱箍箍、木方方及對對拉螺栓栓設置置柱規(guī)格柱箍間距/mmmmB方向H方向50×100木木木方/根ф14對拉螺栓栓/道道50×100木木木方/根ф14對拉螺栓栓/道道5m長900××14400mmm55041625m長10000×111000mmm5005515m長10000×110000mmm4.5m長80000×114000mmm5504624.5m長90000×110000mmm500514.5m長80000×111000mmm5.3m長99900××9000mmm55044.5m長80000×88000mmm6004.5m長70000×77000mmm6m長800××6000mmm550304.8m長60000×66000mmm304.1m長40000×88000mmm415.65m長44400××6000mmm30注：本表數據采采采用PKPM軟件計算算，經經調整、整整理理后所得得。表3.1.4墻模模板板外龍骨骨、內內龍骨及及對拉拉螺栓設設置墻的規(guī)格50×100內內內龍骨間間距/mm雙鋼管外龍骨間間間距/mmф14對拉螺栓栓斷面內水平間距距距/mm斷面跨度方向間間間距/mm5.3m高50000厚3004004005504.1m高50000厚3004504505504.4m高40000厚3004504505505m高300厚厚300450450550注：本表數據采采采用PKPM軟件計算算，經經調整、整整理理后所得得。墻柱模板均采用用用18mm厚模板板，配配置Φ14高強螺栓栓、50×11000mm木枋及鋼鋼管管進行加加固，支支設方法法，先先對墻柱柱模板板進行定定位放放線，內內置混混凝土支支撐桿桿或鋼筋筋以控控制墻柱柱截面面尺寸，然然后后將拼好好的大大模板按按模板板定位線線進行行安裝，釘釘好好豎向木木枋（300mmm間距），并并并沿螺桿桿孔穿穿上螺桿桿，待待水平鋼鋼管裝裝上之后后，將將螺桿緊緊固，并并支設支支撐或或進行拉拉結，以以防傾倒倒。同同時用支支撐或或拉桿上上的螺螺栓進行行墻柱柱模垂直直度的的調節(jié)。墻墻柱柱模板支支設見見圖3.1..3、3.1..4所示。圖3.1.3墻墻墻柱模板示示意意圖3.1.4柱模板支支設設示意墻柱根部預留鋼鋼鋼筋頭定定位@@10000mmm，柱根部部每每側不少少2個。墻柱豎向木枋間間間距為300mmm，螺桿間間距水平平距離離為4000～450mm及豎向均均為550mmm。墻柱根部第一排排排螺桿離離地小小于2000mmm，最上上一一排螺桿桿離平平臺距離離小于于500mmmm.。內墻兩側斜撐對對對頂間距距不超超過300000mm，斜斜撐撐頂在水水平鋼鋼管上。墻柱模板根部應應應預留清清掃口口，清掃掃口大大小為15500mm×15500mm，墻體清清掃掃口間距距不超超過3m，每根根柱柱模底部部均應應設置一一個清清掃口；；在混混凝土澆澆筑前前、清掃掃完模模板后，將將清清掃口釘釘牢封封閉。墻柱模板制安的的的質量保保證措措施：支設的墻柱模板板板，其標標高、位位置應準準確，支支設應牢牢固。墻柱模板根部要要要用水泥泥砂漿漿堵嚴，以以防防漏漿。墻模板支設過程程程中板與與板之之間的立立縫外外，釘一一道50×11000mm的木方，模模模板的拼拼裝如如圖3.1.5、3.1.6所示。圖3.1.5墻模板拼拼裝裝圖圖3.1.6板縫處理理示示意圖上層模板與已澆澆澆筑的墻墻體搭搭接200mmm，為了防防止混凝凝土澆澆筑時漏漏漿，模模板底部部用雙雙面膠粘粘貼海海綿條，海海綿綿條大小小為20×220，根部處處理理示意圖圖如圖圖3.1.7所示。在模板豎楞與鋼鋼鋼管橫楞楞之間間的空隙隙，用用木方楔楔子塞塞緊。圖3.1.7墻體根部部模模板塞縫縫示意意圖樓梯模板支設樓梯模板安裝施施施工工藝藝流程程如下：：搭設支架及拉桿桿桿→調節(jié)支架架坡坡度→支設底模模（綁綁扎鋼筋筋）→支設樓梯梯側側?！гO全封封閉閉式踏步步模板板。操作要求梯板模板接縫處處處下方必必須有有木枋。梯板木枋搭接處處處，應錯錯開或或加間距距4000mmm的木木枋來加加強。梯板滿堂腳手架架架沿全高高加剪剪刀撐。樓梯模板支設的的的質量保保證措措施：支設之前，對樓樓樓梯模板板進行行計算，利利用用樓梯的的坡度度值和坡坡度系系數，進進行各各部分尺尺寸的的計算。平臺梁里側模、梯梯段板底模、梯梯段側模、踏踏步模板下料料應準確，減減少誤差，支支設應牢固。踏步模板采用全全全封閉式式支設設，踏步步陰陽陽角應保保證方方正、順順直。踏踏步模板板支設設如圖3.1.88所示示。圖3.1.8樓梯踏步步全封閉閉式模模板支設設示意意圖模板及支架的設設設計計算算根據本工程結構構構特點，本本方方案編制制時對對所有模模板及及其支撐撐均進進行了設設計計計算，現(xiàn)選選取框架梁（400××11000mm，300××11400mm，500×7700mm）、次梁梁（2200×800mm）、剪力力墻墻（53000mmm高500mmm厚墻，41000mmm高500mmm厚墻，50000mmm高300mmm厚墻），柱柱柱（50000mmm高900×114400mm柱、100000×11000mm柱，53000mmm高900×900mm柱，45000mmm高800×800mm柱，60000mmm高800×600mm柱）進行行驗驗算及160mm，120mmm，150mmm厚樓板模板板及及支架計計算書書附后。具具體體詳見附附件一一～附件件五，本本設計計計算采采用PKPPMM專業(yè)軟件件進進行。截截面大大于0.455mm2梁、4.1m層高250厚的板及及層層高大于于等于于4.5m板詳細的的計計算詳見見高支支模（超超高支支模）施施工方方案。高支模技術措施施施施工部位見表1.1.22（模模板分項項工程概概況），施施施工時應應經過過嚴格的的驗算算，并編編制詳詳細的專專項作作業(yè)施工工方案案，呈報報公司司總工程程師和和監(jiān)理單單位審審批后，方方可可進行施施工。本本工程的的高支支模結構構重點點是梁板板的支支撐體系系。高支模整體穩(wěn)定定定措施高支模支撐體系系系的水平平縱橫橫拉桿嚴嚴格按按15000mmm的豎豎向向間距設設置。立立桿嚴格格按設設計計算算所得得間距進進行。縱橫向均應設置置置垂直剪剪刀撐撐，其間間距為為6m；同時時主主梁支撐撐立桿桿也必須須設置置剪刀撐撐。單塊梁板的模板板板支撐體體系的的四周邊邊緣，必必須設置置剪刀刀撐，防防止邊邊緣失穩(wěn)穩(wěn)，造造成質量量事故故。高支模安全技術術術措施應遵守高處作業(yè)業(yè)業(yè)安全技技術規(guī)規(guī)范有關關規(guī)定定。模板及支撐系統(tǒng)統(tǒng)統(tǒng)在安裝裝過程程中必須須設置置防傾覆覆的可可靠臨時時措施施。施工現(xiàn)場應搭設設設工作梯梯，作作業(yè)人員員不得得爬支架架上下下。高支模上空臨邊邊邊要有足足夠的的操作平平臺和和安全防防護，特特別在后后澆帶帶處應加加強防防護。模板安裝、鋼筋筋筋綁扎、混混凝凝土澆筑筑時，應應避免材材料、機機具、工工具過過于集中中堆放放。不準架設探頭板板板及未固固定的的立桿。拆摸應嚴格遵守守守從上而而下的的原則，先先拆拆非承重重模板板，后拆拆承重重模板，禁禁止止拋擲模模板。模板的拆除和維維維修模板的拆除，非非非承重側側模應應以能保保證混混凝土表表面及及棱角不不受損損壞時(大于1.22NN/mmm2)方可拆除除，承承重模板板應按按《混凝凝土結結構工程程施工工質量驗驗收規(guī)規(guī)范》的的有關關規(guī)定執(zhí)執(zhí)行。對墻柱模板，要要要求在混混凝土土澆筑三三天后后，且強強度達達到1.22NN/mmm2后拆除。對對對一般梁梁板，要要求在混混凝土土強度達達到設設計強度度的775%后拆拆除除。對大大跨度度梁板及及懸挑挑板，必必須待待混凝土土強度度達到10000%后拆除除，如如因需要要必須須提前拆拆除，則則必須加加鋼頂頂撐支撐撐加固固。模板拆除的順序序序和方法法，應應按照配配板設設計的規(guī)規(guī)定進進行，遵遵循先先支后拆拆、后后支先拆、先先非承重重部位位、后承承重部部位以及及自上上而下的的原則則，拆模模時，嚴嚴禁用大大錘和和撬棍硬硬砸硬硬撬。本本工程程因樓層層高，拆拆下的模模板用用繩系住住吊下下并及時時運離離現(xiàn)場，然然后后清理殘殘渣污污物，將將損傷傷模板挑挑出及及時修理理。模模板經檢檢驗后后涂刷隔隔離劑劑備用。墻柱模：先拆除除除支撐件件螺栓栓、大小小楞及及連接件件后,,再由上上而而下逐步步拆除除模板。梁、樓板模板：：：應先拆拆梁側側模,再拆樓板板底底模,最后拆除除梁梁底模。梁板模板拆模的的的順序如如下：：拆除部分水平拉拉拉桿、剪剪刀撐撐→拆除梁連連接接件及側側?！蓜又Ъ芗苤^調節(jié)節(jié)螺栓栓,使模板下下降降2～3cm→分段分片片拆拆除樓板板模板板及支承承件→拆除底模模和和支承件件拆模時，操作人人人員應站站在安安全處，以以免免發(fā)生安安全事事故。待待該片片段模板板全部部拆除后后，方方準將模模板、配配件、支支架等等運出堆堆放。拆拆下的模模板等等配件，嚴嚴禁禁拋扔，要要有有人接應應傳遞遞，按指指定地地點堆放放。并并做到及及時清清理、維維修和和涂刷脫脫模劑劑，以備備待用用。梁、板底模，其其其拆模時時間參參見表6.1.1：表6.1.1拆拆模模時間表結構類型結構跨度/m混凝土設計強度度度標準值值的百百分率(％)板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100懸臂構件-≥100模板安裝質量要要要求模板安裝完畢后后后，應按按《混混凝土結結構工工程施工工質量量驗收規(guī)規(guī)范》（GGB502204-22002）的的有關規(guī)定定，進行全全面檢查，合合格驗收后后方能進行行下一道工工序。質量量要求如下下：組裝的模板必須須須符合施施工設設計的要要求。各種連接件、支支支承件、加加固固配件必必須安安裝牢固固，無無松動現(xiàn)現(xiàn)象。模模板拼縫縫要嚴嚴密。各各種預預埋件、預預留留孔洞位位置要要準確，固固定定要牢固固。模板必須方正，其其對角線的偏偏差應控制在在短邊的1//300以內內，四邊成直直線,表面要平整整，用2m長靠尺檢檢查，其凸凹凹度應小于44mm。模板安裝容許偏偏偏差符合合《混混凝土結結構工工程施工工質量量驗收規(guī)規(guī)范》（GGB502204-22002）中中的最低要要求。本工程主要模板板板材料安安排本工程一次性配配配3層梁板模模板板、2層墻柱板板。以以便有效效地保保證工期期。模模板每隔隔一至至二層刷刷一次次脫模劑劑，保保證模板板與混混凝土能能良好好分離。附件一墻模模模板計算算書說明：本計算書書書部分內內容采采用PKPM施工現(xiàn)場場設設施安全全計算算軟件計計算，選選取本工程程設設計的533000mmm高500mmmm厚墻，500000mmm高300mmmm厚墻為計算算模模型。5300mm高高高500mmmm厚墻模板板計計算一、墻模板基本本本參數計算斷面寬度55500mmm，高高度530000mm，兩兩側側樓板高高度1150mmm。模板面板采用普普普通膠合合板。內龍骨間距30000mmm，內內龍骨采采用550×100mmmm木方，外外龍龍骨采用用雙鋼鋼管48mmmm×3.5mmmm。對拉螺栓布置1113道，在在斷斷面內水水平間間距200+40000+4000++4000+4400++4000+44000+4000++4000+4400++4000+44000+4000mmm，斷面面跨跨度方向向間距距600mmmm，直徑144mmm。模板組裝示意圖圖圖二、墻模板荷載載載標準值值計算算強度驗算要考慮慮慮新澆混混凝土土側壓力力和傾傾倒混凝凝土時時產生的的荷載載設計值值；撓撓度驗算只只考考慮新澆澆混凝凝土側壓壓力產產生荷載載標準準值。新澆混凝土側壓壓壓力計算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝土土的重力力密度度，取244..0000kNN/m3；t——新澆澆澆混凝土土的初初凝時間間，為為0時(表示無資資料料)取200//((T+155))，取4.11000h；T——混凝凝凝土的入入模溫溫度，取取344.0000℃℃；V——混凝凝凝土的澆澆筑速速度，取取2..5000m//h；H——混凝凝凝土側壓壓力計計算位置置處至至新澆混混凝土土頂面總總高度度，取5..3300mm；1——外加劑劑影響修修正系系數，取取1..2000；2——混凝土土坍落度度影響響修正系系數，取取0.85500。根據公式計算的的的新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=3344.9110kkN/mm2實際計算中采用用用新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土時產生生生的荷載載標準準值F2=44..0000kNN/m2。三、墻模板面板板板的計算算面板為受彎結構構構,需要驗算算其其抗彎強強度和和剛度。模模板板面板的的按照照三跨連連續(xù)梁梁計算。面板的計算寬度度度取5.1100m。荷載計算值q=1..22×34.99110×5.10000+1..4××4.00000×5.10000=2442..2099kNN/m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=51000.000×1.800×1.800//6==2275..400cm3；I=51000.000×1.800×1.800×1.800//12=2477.886cmm4；計算簡圖彎矩圖(kN...m)剪力圖(kN)))變形圖(mm)))經過計算得到從從從左到右右各支支座力分分別為為N1=29.00065kNNN2=79.99929kNNN3=79.99929kkNN4=29.00065kNN最大彎矩M=222.1779kkN.mm最大變形V=000.9mmm(1)抗彎強度度度計算經計算得到面板板板抗彎強強度計計算值f=2.11779×10000×10000//27554000=77.9912NN/mmm2面板的抗彎強度度度設計值值[f]，取15..000N//mmm2；面板的抗彎強度度度驗算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計算算算[可以不計計算算]截面抗剪強度計計計算值T=3×4359977.0//(22×51000..0000×18.00000)==0..7122N//mm2截面抗剪強度設設設計值[T]=1..440N//mmm2抗剪強度驗算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計算算算面板最大撓度計計計算值v=0.88994mmm面板的最大撓度度度小于30000.0//2550,滿足足要要求。四、墻模板內龍龍龍骨的計計算內龍骨直接承受受受模板傳傳遞的的荷載，通通常常按照均均布荷荷載連續(xù)續(xù)梁計計算。內龍骨均布荷載載載按照面面板最最大支座座力除除以面板板計算算寬度得得到。q=79.92229/5..1100==155.6772kkN/mm內龍骨按照均布布布荷載下下多跨跨連續(xù)梁梁計算算。內龍骨計算簡圖圖圖內龍骨彎矩圖(((kN.mm))內龍骨變形圖(((mm)內龍骨剪力圖(((kN)經過計算得到最最最大彎矩矩M=0..3313kkN..m經過計算得到最最最大支座座F=6..6600kkN經過計算得到最最最大變形形V=0..11mm內龍骨的截面力力力學參數數為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.0000×10.0000×10.0000/6=83..333cm3；I=5.0000×10.0000×10.0000×10.0000/122==4116..67ccm44；(1)內龍骨抗抗抗彎強度計計算算抗彎計算強度fff=0.33113×106/8333333.33=33.766N//mm2內龍骨的抗彎計計計算強度度小于于13.00NN/mmm2,滿足要求求。(2)內龍骨骨骨抗剪計計算[[可以不計計算算]截面抗剪強度必必必須滿足足:T=3Q///2bhh<<[TT]截面抗剪強度計計計算值T==33×34655//(2×50×100))==1.00399N/mmm2截面抗剪強度設設設計值[[T]=1..330N//mmm2內龍骨的抗剪強強強度計算算滿足足要求。(3)內龍骨撓撓撓度計算最大變形v===0.11mmm內龍骨的最大撓撓撓度小于于4000.00/2250,,滿足足要求。五、墻模板外龍龍龍骨的計計算外龍骨承受內龍龍龍骨傳遞遞的荷荷載，按按照集集中荷載載下連連續(xù)梁計計算。外龍骨按照集中中中荷載作作用下下的連續(xù)續(xù)梁計計算。集中荷載P取橫橫橫向支撐撐鋼管管傳遞力力。支撐鋼管計算簡簡簡圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經過連續(xù)梁的計計計算得到到最大彎矩Mmaaax=00.6693kkN..m最大變形vmaaax=00.3328mmm最大支座力Qmmmax==144.1990kkN抗彎計算強度fff=0.66993×106/10116600000..0=668..21NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計算強強度小小于2055..0N//mmm2，滿足要要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于6600..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、對拉螺栓的的的計算計算公式:N<[N]]]=fAA其中N——對拉螺栓栓所所受的拉拉力；；A——對拉拉拉螺栓有有效面面積(mmm2)；f——對拉拉拉螺栓的的抗拉拉強度設設計值值，取17700N/mmm2；對拉螺栓的直徑徑徑(mm)::144對拉螺栓有效直直直徑(mm)::122對拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1005.00000對拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[N]=117.88500對拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=144..1900對拉螺栓強度驗驗驗算滿足足要求求。5000mm高高高300mmmm厚墻模板板計計算一、墻模板基本本本參數計算斷面寬度33300mmm，高高度500000mm，兩兩側側樓板高高度1160mmm。模板面板采用普普普通膠合合板。內龍骨間距30000mmm，內內龍骨采采用550×100mmmm木方，外外龍龍骨采用用雙鋼鋼管48mmmm×3.5mmmm。對拉螺栓布置1111道，在在斷斷面內水水平間間距2000++4500+4450++4550+44500+4550++4500+4450++4550+44500+4550mmm，斷面面跨跨度方向向間距距600mmmm，直徑144mmm。模板組裝示意圖圖圖二、墻模板荷載載載標準值值計算算強度驗算要考慮慮慮新澆混混凝土土側壓力力和傾傾倒混凝凝土時時產生的的荷載載設計值值；撓撓度驗算算只考考慮新澆澆混凝凝土側壓壓力產產生荷載載標準準值。新澆混凝土側壓壓壓力計算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/m3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝時時間，為為0時(表示無資資料料)取200//((T+15))，取取4.10000h；T——混凝土的的入模模溫度，取取取34.00000℃；V——混凝土的的的澆筑速度度，取取2.50000m/hh；H——混凝土側側側壓力計算算位位置處至至新澆澆混凝土土頂面面總高度度，取取5.00000m；1——外加劑影影影響修正系系數數，取1..2200；2——混凝土坍坍坍落度影響響修修正系數數，取取0.85500。根據公式計算的的的新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=344..9100kNN/m2實際計算中采用用用新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土時產生生生的荷載載標準準值F2=4..0000kkN//m2。三、墻模板面板板板的計算算面板為受彎結構構構,需要驗算算其其抗彎強強度和和剛度。模模板板面板的的按照照三跨連連續(xù)梁梁計算。面板的計算寬度度度取4.7799m。荷載計算值q===1.22×34.99110×4.79900+1..4××4.00000×4.79900=2227..4877kNN/m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=479.0000×1.800×1.800//6=22588.666cmm3；I=479.0000×1.800×1.800×1.800//12=2322.779cm4；計算簡圖彎矩圖(kN...m)剪力圖(kN)))變形圖(mm)))經過計算得到從從從左到右右各支支座力分分別為為N1=27.22298kNNN2=75.00071kNNN3=75.00071kNNN4=27.22298kNN最大彎矩M=222.0447kkN.mm最大變形V=000.9mmm(1)抗彎強度度度計算經計算得到面板板板抗彎強強度計計算值f=2.00447×10000×10000//25886660=77.9914NN/mmm2面板的抗彎強度度度設計值值[f]，取15..000N//mmm2；面板的抗彎強度度度驗算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計算算算[可以不計計算算]截面抗剪強度計計計算值T=3×4094477.0//(22×47900..0000×18.00000)==0..7122N//mm2截面抗剪強度設設設計值[T]=1..440N//mmm2抗剪強度驗算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計算算算面板最大撓度計計計算值v=0.88994mmm面板的最大撓度度度小于30000.0//2550,滿足足要要求。四、墻模板內龍龍龍骨的計計算內龍骨直接承受受受模板傳傳遞的的荷載，通通常常按照均均布荷荷載連續(xù)續(xù)梁計計算。內龍骨均布荷載載載按照面面板最最大支座座力除除以面板板計算算寬度得得到。q=75.07771/4..7790==155.6772kkN/mm內龍骨按照均布布布荷載下下多跨跨連續(xù)梁梁計算算。內龍骨計算簡圖圖圖內龍骨彎矩圖(((kN.mm))內龍骨變形圖(((mm)內龍骨剪力圖(((kN)經過計算得到最最最大彎矩矩M=0.33113kNN.mm經過計算得到最最最大支座座F=7.44449kNN經過計算得到最最最大變形形V=0.11mmm內龍骨的截面力力力學參數數為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.00×××10.0000×10.0000/6==833.333cmm3；I=5.00×××10.0000×10.0000×10.0000/122=4416..677cm4；(1)內龍骨抗抗抗彎強度計計算算抗彎計算強度fff=0.33113×106/8333333.33=33.766N//mm2內龍骨的抗彎計計計算強度度小于于13.00NN/mmm2,滿足要求求。(2)內龍骨抗抗抗剪計算[[可以不計計算算]截面抗剪強度必必必須滿足足:T=3Q/2bbhh<[T]截面抗剪強度計計計算值T=3×38388//(2×50×100))==1.11511N/mmm2截面抗剪強度設設設計值[T]=1..330N//mmm2內龍骨的抗剪強強強度計算算滿足足要求。(3)內龍骨撓撓撓度計算最大變形v=000.1mmm內龍骨的最大撓撓撓度小于于4550.00/2250,,滿足足要求。五、墻模板外龍龍龍骨的計計算外龍骨承受內龍龍龍骨傳遞遞的荷荷載，按按照集集中荷載載下連連續(xù)梁計計算。外龍骨按照集中中中荷載作作用下下的連續(xù)續(xù)梁計計算。集中荷載P取橫橫橫向支撐撐鋼管管傳遞力力。支撐鋼管計算簡簡簡圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經過連續(xù)梁的計計計算得到到最大彎矩Mmaaax=00.7782kkN..m最大變形vmaaax=00.3371mmm最大支座力Qmmmax==166.0115kkN抗彎計算強度fff=0.77882×106/10116600000..0=776..97NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計算強強度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于6600..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、對拉螺栓的的的計算計算公式:N<[N]=fffA其中N——對拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對拉螺栓栓栓的抗拉強強度度設計值值，取取170NN//mm2；對拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=16..0015對拉螺栓強度驗驗驗算滿足足要求求。附件二柱模模模板計算算書說明：本計算書書書部分內內容采采用PKPM施工現(xiàn)場場設設施安全全計算算軟件計計算，選選取50000高900×114400柱、100000×11000柱，5300高900×900柱，4500高800×800柱，6000高800×600柱等具有代代表表性的柱柱分別別進行計計算。5000高90000×14400柱模板板支支撐計算算一、柱模板基本本本參數柱模板的截面寬寬寬度B=9000mmm，B方向對拉拉螺螺栓1道，柱模板的截面高高高度H=140000mm，H方向對拉拉螺螺栓2道，柱模板的計算高高高度L=5mmm，柱箍間距計算跨跨跨度d=5500mmm。柱箍采用雙鋼管管管48mmm×3.5mmmm。柱模板豎楞截面面面寬度500mmm，高度度1000mm。B方向豎楞4根根根，H方向豎楞楞6根。柱模板支撐計算算算簡圖二、柱模板荷載載載標準值值計算算強度驗算要考慮慮慮新澆混混凝土土側壓力力和傾傾倒混凝凝土時時產生的的荷載載設計值值；撓撓度驗算算只考考慮新澆澆混凝凝土側壓壓力產產生荷載載標準準值。新澆混凝土側壓壓壓力計算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/m3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝時時間，為為0時(表示無資資料料)取200//((T+15))，取取4.10000h；T——混凝土的的的入模溫度度，取取34.00000℃；V——混凝土的的的澆筑速度度，取取2.50000m/hh；H——混凝土側側側壓力計算算位位置處至至新澆澆混凝土土頂面面總高度度，取取5.00000m；1——外加劑影影影響修正系系數數，取1..2200；2——混凝土坍坍坍落度影響響修修正系數數，取取0.85500。根據公式計算的的的新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=344..9100kNN/m2實際計算中采用用用新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土時產生生生的荷載載標準準值F2=3..0000kkN//m2。三、柱模板面板板板的計算算面板直接承受模模模板傳遞遞的荷荷載，應應該按按照均布布荷載載下的三三跨連連續(xù)梁計計算，計計算如下下面板計算簡圖面板的計算寬度度度取柱箍箍間距距0.555mm。荷載計算值q===1.22×34.99110×0.55500+1..4××3.00000×0.55500=255.3351kkN//m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=55.0000×1.800×1.800//6=229..70ccm3；I=55.0000×1.800×1.800×1.800//12==266.733cmm4；(1)抗彎強度度度計算f=M/W<[[f]其中f——面板板板的抗彎彎強度度計算值值(N/mm2)；M——面板的最最最大彎距((N.mmm))；W——面板的凈凈凈截面抵抗抗矩矩；[f]——面板板的抗抗彎強度度設計值值，取取15.0000N/mmm2；M=0.10000ql2其中q——荷載載載設計值值(kN/mm))；經計算得到M===0.11000×(1.2×19.22001+11.44×1.65500)×0.28833×0.28833=0..2004kNN.mm經計算得到面板板板抗彎強強度計計算值f=0.22004×10000×10000//2977000=6..8552N//mmm2面板的抗彎強度度度驗算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計算算算[可以不計計算算]T=3Q/2bbhh<[T]其中最大剪力QQQ=0.66000×(1.2×19.22001+11.44×1.65500)×0.28833=4..3110kNN截面抗剪強度計計計算值T=3×43100..0/((2××550..0000×18.00000)==0..6533N//mm2截面抗剪強度設設設計值[T]=1..440N//mmm2抗剪強度驗算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計算算算v=0.67777ql4/1000EII<[v]=l//2250面板最大撓度計計計算值v=0.66777×19.22001×2834/(10000×60000×26733000)==0..5222mmm面板的最大撓度度度小于28833.3//2550,滿足足要要求。四、豎楞木方的的的計算豎楞木方直接承承承受模板板傳遞遞的荷載載，應應該按照照均布布荷載下下的三三跨連續(xù)續(xù)梁計計算，計計算如如下豎楞木方計算簡簡簡圖豎楞木方的計算算算寬度取取BHH兩方向最最大大間距0..2283mm。荷載計算值q===1.22×34.99110×0.28833+1..4××3.00000×0.28833=133.0059kkN//m按照三跨連續(xù)梁梁梁計算，最最大大彎矩考考慮為為靜荷載載與活活荷載的的計算算值最不不利分分配的彎彎矩和和，計算算公式式如下:均布荷載q=777.1883//0.55500=133.0059kkN//m最大彎矩M=000.1qql22=0.11×13.00559×0.555×0.555==0.33955kN..m最大剪力Q=000.6×0.55500×13.00559=44.3310kkN最大支座力N===1.11×0.55500×13.00559=77.9901kkN截面力學參數為為為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.00×××10.0000×10.0000/6==833.333cmm3；I=5.00×××10.0000×10.0000×10.0000/122=4416..677cm4；(1)抗彎強度度度計算抗彎計算強度fff=0.33995×106/8333333.33=44.744N//mm2抗彎計算強度小小小于13..00N/mmm2,滿足要求求。(2)抗剪計算算算[可以不計計算算]最大剪力的計算算算公式如如下::Q=0.6qll截面抗剪強度必必必須滿足足:T=3Q/2bbh<[[T]截面抗剪強度計計計算值T=3×43100//(2×50×100))==1.22933N/mmm2截面抗剪強度設設設計值[T]=1..330N//mmm2抗剪強度計算滿滿滿足要求求。(3)撓度計算算算最大變形v=000.6777××10.88883×550..004/(10000×95000..00×416666666..8))=0..1770mmm最大撓度小于55550..0//2500,滿滿足要求求。五、B方向柱箍箍箍的計算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.28833×0.55500=7..188kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計算簡簡簡圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經過連續(xù)梁的計計計算得到到最大彎矩Mmaaax=00.9933kkN..m最大變形vmaaax=00.2216mmm最大支座力Qmmmax==155.9995kkN抗彎計算強度fff=0.99333×106/10116600000..0=991..83NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計算強強度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于5580..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、B方向對拉拉拉螺栓的的計算算計算公式:N<[N]=fffA其中N——對拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對拉螺栓栓有效效面積((mm2)；f——對拉螺栓栓栓的抗拉強強度度設計值值，取取170NN//mm2；對拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=15..9995對拉螺栓強度驗驗驗算滿足足要求求。七、H方向柱箍箍箍的計算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.27700×0.55500=6..855kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計算簡簡簡圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經過連續(xù)梁的計計計算得到到最大彎矩Mmaaax=00.7730kkN..m最大變形vmaaax=00.3354mmm最大支座力Qmmmax==133.8333kkN抗彎計算強度fff=0.77330×106/10116600000..0=771..85NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計算強強度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于5596..7//1500與10mmm,,滿足要求求。八、H方向對拉拉拉螺栓的的計算算計算公式:N<[N]=fffA其中N——對拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對拉螺栓栓栓的抗拉強強度度設計值值，取取170NN//mm2；對拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN):NN=13..8333對拉螺栓強度驗驗驗算滿足足要求求。5000高100000×11000柱模模板支撐撐計算算一、柱模板基本本本參數柱模板的截面寬寬寬度B=100000mm，B方向對拉拉螺螺栓1道，柱模板的截面高高高度H=110000mm，H方向對拉拉螺螺栓1道，柱模板的計算高高高度L=5mmm，柱箍間距計算跨跨跨度d=5000mmm。柱箍采用雙鋼管管管48mmm×3.5mmmm。柱模板豎楞截面面面寬度500mmm，高度度1000mm。B方向豎楞5根根根，H方向豎楞楞5根。柱模板支撐計算算算簡圖二、柱模板荷載載載標準值值計算算強度驗算要考慮慮慮新澆混混凝土土側壓力力和傾傾倒混凝凝土時時產生的的荷載載設計值值；撓撓度驗算算只考考慮新澆澆混凝凝土側壓壓力產產生荷載載標準準值。新澆混凝土側壓壓壓力計算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/m3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝時時間，為為0時(表示無資資料料)取200//((T+155))，取4.11000h；T——混凝土的的的入模溫度度，取取34.00000℃；V——混凝土的的的澆筑速度度，取取2.50000m/hh；H——混凝土側側側壓力計算算位位置處至至新澆澆混凝土土頂面面總高度度，取取5.00000m；1——外加劑影影影響修正系系數數，取1..2200；2——混凝土坍坍坍落度影響響修修正系數數，取取0.85500。根據公式計算的的的新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=344..9100kNN/m2實際計算中采用用用新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土時產生生生的荷載載標準準值F2=3..0000kkN//m2。三、柱模板面板板板的計算算面板直接承受模模模板傳遞遞的荷荷載，應應該按按照均布布荷載載下的三三跨連連續(xù)梁計計算，計計算如下下面板計算簡圖面板的計算寬度度度取柱箍箍間距距0.500mm。荷載計算值q===1.2×34.99110×0.50000+1..4××3.00000×0.50000=233.0046kkN//m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=50.0000×1.800×1.800//6=227..00ccm3；I=50.0000×1.800×1.800×1.800//12==244.300cmm4；(1)抗彎強度度度計算f=M/W<[[f]其中f——面板板板的抗彎彎強度度計算值值(N/mm2)；M——面板的最最最大彎距((N.mmm))；W——面板的凈凈凈截面抵抗抗矩矩；[f]——面板板的抗抗彎強度度設計值值，取取15.0000N/mmm2；M=0.10000ql2其中q——荷載載載設計值值(kN/mm))；經計算得到M===0.11000×(1.2×17.44555+11.44×1.50000)×0.26633×0.26633=0..1559kNN.mm經計算得到面板板板抗彎強強度計計算值f=0.11559×10000×10000//2700000=5..8882N//mmm2面板的抗彎強度度度驗算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計算算算[可以不計計算算]T=3Q/2bbbh<[T]其中最大剪力QQQ=0.66000×(1.2×17.44555+11.44×1.50000)×0.26633=3..6330kNN截面抗剪強度計計計算值T=3×36300..0/((2××500..0000×18.00000)==0..6055N//mm2截面抗剪強度設設設計值[T]=1..440N//mmm2抗剪強度驗算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計算算算v=0.67777ql4/1000EII<[v]=l//2250面板最大撓度計計計算值v=0.66777×17.44555×2634/(10000×60000×24300000)==0..3855mmm面板的最大撓度度度小于26622.5//2550,滿足足要要求。四、豎楞木方的的的計算豎楞木方直接承承承受模板板傳遞遞的荷載載，應應該按照照均布布荷載下下的三三跨連續(xù)續(xù)梁計計算，計計算如如下豎楞木方計算簡簡簡圖豎楞木方的計算算算寬度取取BHH兩方向最最大大間距0..2263mm。荷載計算值q===1.22×34.99110×0.26633+1..4××3.00000×0.26633=122.0099kkN//m按照三跨連續(xù)梁梁梁計算，最最大大彎矩考考慮為為靜荷載載與活活荷載的的計算算值最不不利分分配的彎彎矩和和，計算算公式式如下:均布荷載q=666.0550//0.55000=122.0099kkN//m最大彎矩M=000.1qql22=0.11×12.00999×0.500×0.500==0.33022kN..m最大剪力Q=000.6×0.50000×12.00999=33.6630kkN最大支座力N===1.11×0.50000×12.00999=66.6655kkN截面力學參數為為為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.00×××10.0000×10.0000/6==833.333cmm3；I=5.00×××10.0000×10.0000×10.0000/122=4416..677cm4；(1)抗彎強度度度計算抗彎計算強度fff=0.33002×106/8333333.33=33.633N//mm2抗彎計算強度小小小于13..00N/mmm22,滿足要求求。(2)抗剪計算算算[可以不計計算算]最大剪力的計算算算公式如如下::Q=0.6qlll截面抗剪強度必必必須滿足足:T=3Q/2bbbh<[T]截面抗剪強度計計計算值T=3×36300//(2×50×100))==1.00899N/mmm22截面抗剪強度設設設計值[T]=1..330N//mmm2抗剪強度計算滿滿滿足要求求。(3)撓度計算算算最大變形v=000.6777××10.00883×500..004/(10000×95000..00×416666666..8))=0..1008mmm最大撓度小于55500..0//2500,滿滿足要求求。五、B方向柱箍箍箍的計算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.23377×0.50000=5..477kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計算簡簡簡圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經過連續(xù)梁的計計計算得到到最大彎矩Mmaaax=00.8856kkN..m最大變形vmaaax=00.2295mmm最大支座力Qmmmax==166.3559kkN抗彎計算強度fff=0.88556×106/10116600000..0=884..25NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計算強強度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于6630..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、B方向對拉拉拉螺栓的的計算算計算公式:N<[N]=fffA其中N——對拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對拉螺栓栓栓的抗拉強強度度設計值值，取取170NN//mm2；對拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=16..3359對拉螺栓強度驗驗驗算滿足足要求求。七、H方向柱箍箍箍的計算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.26633×0.50000=6..055kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計算簡簡簡圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經過連續(xù)梁的計計計算得到到最大彎矩Mmaaax=11.0009kkN..m最大變形vmaaax=00.4410mmm最大支座力Qmmmax==177.8225kkN抗彎計算強度fff=1.00009×106/10116600000..0=999..31NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計算強強度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于6680..0//1500與10mmm,,滿足要求求。八、H方向對拉拉拉螺栓的的計算算計算公式:N<[N]=fffA其中N——對拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對拉螺栓栓栓的抗拉強強度度設計值值，取取170NN//mm2；對拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=17..8825對拉螺栓強度驗驗驗算滿足足要求求。5300高90000×900柱模板板支支撐計算算一、柱模板基本本本參數柱模板的截面寬寬寬度B=9000mmm，B方向對拉拉螺螺栓1道，柱模板的截面高高高度H=9000mmm，H方向對拉拉螺螺栓1道，柱模板的計算高高高度L=530000mm，柱箍間距計算跨跨跨度d=5500mmm。柱箍采用雙鋼管管管48mmm×3.5mmmm。柱模板豎楞截面面面寬度500mmm，高度度1000mm。B方向豎楞4根根根，H方向豎楞楞4根。柱模板支撐計算算算簡圖二、柱模板荷載載載標準值值計算算強度驗算要考慮慮慮新澆混混凝土土側壓力力和傾傾倒混凝凝土時時產生的的荷載載設計值值；撓撓度驗算算只考考慮新澆澆混凝凝土側壓壓力產產生荷載載標準準值。新澆混凝土側壓壓壓力計算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/mm3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝時時間，為為0時(表示無資資料料)取200//((T+15))，取取4.10000h；T——混凝土的的的入模溫度度，取取34.00000℃；V——混凝土的的澆筑筑速度，取取取2.50000m/hh；H——混凝土側側側壓力計算算位位置處至至新澆澆混凝土土頂面面總高度度，取取5.30000m；1——外加劑影影影響修正系系數數，取1..2200；2——混凝土坍坍坍落度影響響修修正系數數，取取0.85500。根據公式計算的的的新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=344..9100kNN/m2實際計算中采用用用新澆混混凝土土側壓力力標準準值F1=344..9100kNN/m2倒混凝土時產生生生的荷載載標準準值F2=3..0000kkN//m2。三、柱模板面板板板的計算算面板直接承受模模模板傳遞遞的荷荷載，應應該按按照均布布荷載載下的三三跨連連續(xù)梁計計算，計計算如下下面板計算簡圖面板的計算寬度度度取柱箍箍間距距0.555mm。荷載計算值q===1.22×34.99110×0.55500+1..4××3.00000×0.55500=255.3351kkN//m面板的截面慣性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=55.0000×1.800×1.800//6=229..70ccm33；I=55.0000×1.800×1.800×1.800//12==266.733cmm4；(1)抗彎強度度度計算f=M/W<[[f]其中f——面板板板的抗彎彎強度度計算值值(N/mmm2)；M——面板的最最最大彎距((N.mmm))；W——面板的凈凈凈截面抵抗抗矩矩；[f]——面板板的抗抗彎強度度設計值值，取取15.0000N/mmm22；M=0.10000ql2其中q——荷載載載設計值值(kN/mm))；經計算得到M===0.11000×(1.2×19.22001+11.44×1.65500)×0.28833×0.28833=0..2004kNN.mm經計算得到面板板板抗彎強強度計計算值f=0.22004×10000×10000//2977000=6..8552N//mmm2面板的抗彎強度度度驗算f<[f],滿足要要求求。(2)抗剪計算算算[可以不計計算算]T=3Q/2bbbh<[T]其中最大剪力QQQ=0.66000×(1.2×19.22001+11.44×1.65500)×0.28833=4..3110kNN截面抗剪強度計計計算值T=3×43100..0/((2××550..0000×18.00000)==0..6533N//mm2截面抗剪強度設設設計值[T]=1..440N//mmm2抗剪強度驗算TTT<[T]，滿足要要求求。(3)撓度計算算算v=0.67777ql4/1000EII<[v]=l//2250面板最大撓度計計計算值v=0.66777×19.22001×2834(100×60000×26733000)==0..5222mmm面板的最大撓度度度小于28833.3//2550,滿足足要要求。四、豎楞木方的的的計算豎楞木方直接承承承受模板板傳遞遞的荷載載，應應該按照照均布布荷載下下的三三跨連續(xù)續(xù)梁計計算，計計算如如下豎楞木方計算簡簡簡圖豎楞木方的計算算算寬度取取BHH兩方向最最大大間距0..2283mm。荷載計算值q===1.22×34.99110×0.28833+1..4××3.00000×0.28833=133.0059kkN//m按照三跨連續(xù)梁梁梁計算，最最大大彎矩考考慮為為靜荷載載與活活荷載的的計算算值最不不利分分配的彎彎矩和和，計算算公式式如下:均布荷載q=777.1883//0.55500=133.0059kkN//m最大彎矩M=000.1qll2=0.11×13.00559×0.555×0.555==0.33955kN..m最大剪力Q=000.6×0.55500×13.00559=44.3310kkN最大支座力N===1.11×0.55500×13.00559=77.9901kkN截面力學參數為為為本算例中，截面面面慣性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分別為:W=5.00×××10.0000×10.0000/6==833.333cmm3；I=5.00×××10.0000×10.0000×10.0000/122=4416..677cm4；(1)抗彎強度度度計算抗彎計算強度fff=0.33995×106/8333333.33=44.744N//mm2抗彎計算強度小小小于13..00N/mmm22,滿足要求求。(2)抗剪計算算算[可以不計計算算]最大剪力的計算算算公式如如下::Q=0.6qlll截面抗剪強度必必必須滿足足:T=3Q/2bbbh<[T]截面抗剪強度計計計算值T=3×43100//(2×50×100))==1.22933N/mmm22截面抗剪強度設設設計值[T]=1..330N//mmm2抗剪強度計算滿滿滿足要求求。(3)撓度計算算算最大變形v=000.6777××10.88883×550..004/(10000×95000..00×416666666..8))=0..1770mmm最大撓度小于55550..0//2500,滿滿足要求求。五、B方向柱箍箍箍的計算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.28833×0.55500=7..188kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計算簡簡簡圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經過連續(xù)梁的計計計算得到到最大彎矩Mmaaax=00.9933kkN..m最大變形vmaaax=00.2216mmm最大支座力Qmmmax==155.9995kkN抗彎計算強度fff=0.99333×106/10116600000..0=991..83NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計算強強度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于5580..0//1500與10mmm,,滿足要求求。六、B方向對拉拉拉螺栓的的計算算計算公式:N<[N]=fffA其中N——對拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對拉螺栓栓栓的抗拉強強度度設計值值，取取170NN//mm2；對拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=15..9995對拉螺栓強度驗驗驗算滿足足要求求。七、H方向柱箍箍箍的計算算豎楞木方傳遞到到到柱箍的的集中中荷載P：P=(1.2×××34.9911+1..4××3.000))×0.28833×0.55500=7..188kN柱箍按照集中荷荷荷載作用用下的的連續(xù)梁梁計算算。集中荷載P取木木木方傳遞遞力。支撐鋼管計算簡簡簡圖支撐鋼管彎矩圖圖圖(kN.mm))支撐鋼管變形圖圖圖(mm)支撐鋼管剪力圖圖圖(kN)經過連續(xù)梁的計計計算得到到最大彎矩Mmaaax=00.9933kkN..m最大變形vmaaax=00.2216mmm最大支座力Qmmmax==155.9995kkN抗彎計算強度fff=0.99333×106/10116600000..0=991..83NN/mmm2支撐鋼管的抗彎彎彎計算強強度小小于2055..0N//mmm2,滿足要求求。支撐鋼管的最大大大撓度小小于5580..0//1500與10mmm,,滿足要求求。八、H方向對拉拉拉螺栓的的計算算計算公式:N<[N]=fffA其中N——對拉拉拉螺栓所所受的的拉力；；A——對拉螺栓栓栓有效面積積((mm2)；f——對拉螺栓栓栓的抗拉強強度度設計值值，取取170NN//mm2；對拉螺栓的直徑徑徑(mm)::114對拉螺栓有效直直直徑(mm)::112對拉螺栓有效面面面積(mm2):A=1055..0000對拉螺栓最大容容容許拉力力值((kN)::[[N]=177..8500對拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=15..9995對拉螺栓強度驗驗驗算滿足足要求求。4500高80000×800柱模板板支支撐計算算一、柱模板基本本本參數柱模板的截面寬寬寬度B=8000mmm，B方向對拉拉螺螺栓1道，柱模板的截面高高高度H=8000mmm，H方向對拉拉螺螺栓1道，柱模板的計算高高高度L=5mmm，柱箍間距計算跨跨跨度d=6000mmm。柱箍采用雙鋼管管管48mmm×3.5mmmm。柱模板豎楞截面面面寬度500mmm，高度度1000mm。B方向豎楞4根根根，H方向豎楞楞4根。柱模板支撐計算算算簡圖二、柱模板荷載載載標準值值計算算強度驗算要考慮慮慮新澆混混凝土土側壓力力和傾傾倒混凝凝土時時產生的的荷載載設計值值；撓撓度驗算算只考考慮新澆澆混凝凝土側壓壓力產產生荷載載標準準值。新澆混凝土側壓壓壓力計算算公式式為下式式中的的較小值值:其中c——混凝凝凝土的重重力密密度，取取244.0000kkN/m3；t——新澆混凝凝凝土的初凝凝